某基础及地下室模板工程施工方案及验算.doc

某基础及地下室模板工程施工方案及验算_secret
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目录

1 工程概况及本方案编制依据: 2
2 施工准备 2
3、质量检验标准 3
4 施工工艺 5
5 模板拆除施工工艺 9
6、安全注意事项 10
7、主要模板支撑体系验算 10

基础及地下室
模板分项工程施工方案

1 工程概况及本方案编制依据：
本方案依据设计图及施工规范要求编制，±0。00以下模板主要有基础筏板、基础梁及地下室墙、地下室顶板、地下室顶板梁的模板工程。按照基础砼抗渗要求及施工组织设计，基础以后浇带为界限分为两个流水段，地下室墙及顶板也分为两个流水段施工。结合工程和现有装备的具体情况，在保证质量的前提下，±0.00以下墙模板拟采用定型600宽钢模，即四周外墙和窗井墙内外模，利用定型组合钢模现场组拼，内墙亦利用小钢模预先组拼。地下室顶板底模均采用多层板.
本方案编制依据：
、本工程《施工组织设计》
、《组合钢模板技术规范》（GB 50214-2001）
、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204—2002)
2 施工准备
2。1 材料及主要机具：
2.1.1 连接附件：蝴蝶卡、￠32PVC管、扣件、紧固螺栓等。
2.1。2 支撑系统：立杆、横杆、斜杆、可调早拆翼托、立杆垫座(木块）、胶合板、木方。
2。1.3 脱模剂：水质隔离剂.
2。1。4 工具：铁木榔头、活动（套口)板子、水平尺、水平管、钢卷尺、托线板、轻便爬梯、脚手板、塔吊等。
2.1.5 按施工计划将定型钢模(主要规格为100*1200、600*1200及配套角模）及各种配件运到现场，为现场组装作好准备。
2。1。6 施工前应具备以下作业条件：
(1)模板设计：根据工程结构型式和特点及现场施工条件，对模板进行设计，确定模板平面布置，纵横龙骨采用双根ф48标准钢管、数量、排列尺寸按700左右，下密上疏，模板组装形式（就位组装或预制拼装)，连接节点大样.模板数量：基础筏板一次性浇筑，地下室墙体分为两个流水段施工，进行综合研究，确定模板的合理配置数量。
(2)预制拼装:
1)拼装场地应夯实平整，条件许可时应设拼装操作平台。
2)按模板设计图进行拼装，相邻两块板的每个孔都要用U型卡卡紧，龙骨用钩头螺栓外垫碟形扣件与平板边肋孔卡紧。
3)剪力墙模板在拼装时应预留清扫口或灌浆口。
（3)模板拼装后进行编号，并涂刷脱模剂,分规格堆放。
（4)放好轴线、模板边线、水平控制标高，模板底口应做水泥砂浆找平层，检查并校正墙用的地锚是否已预埋好.
(5）墙钢筋绑扎完毕,水电管线及预埋件已安装，绑好钢筋保护层垫块，并办完隐检手续.
3、质量检验标准
(1）保证项目
模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实，并有排水措施。
(2）基本项目
模板接缝宽度不得大于1.5毫米.模板表面清理干净并采用防止粘结措施.模板上粘浆和漏涂隔离剂累积面积，墙、板应不大于1000平方厘米；柱、梁应不大于400平方厘米。
序号
项目
允许偏差
检验方法
1
模板高度
一2mm
用钢卷尺
2
模板宽度
一2mm
用钢卷尺
3
对角线
3mm
用钢卷尺
4
面板平整度
3mm
用2M测尺塞尺并把待验板置于
平台之上放平，板面朝上。
4
边框平直度
2mm
用2m测尺及塞尺
6
边框垂直面板
1mm
直角尺塞尺
6
孔眼中心偏差
1mm
钢卷尺或卡尺
模板拼装质量应符合下表规定:
（3）模板安装工程的允许偏差项目不得超过下表规定：
项目
允许偏差（mm）
检查方法

高层剪力墙
柱、墙、梁轴线位移

3
尺量检查
标高

＋2
－5
用水准仪或拉线和尺量检查
墙、柱、梁截面尺寸

＋2
－5
尺量检查
基础梁截面尺寸

＋4
－5
尺量检查
每层垂直度

3
用2米托线板检查
相邻两板表面高低差

2
用直尺和尺量检查
表面平整度

5
用2米靠尺和楔形塞尺检查
预埋钢板预埋管、预留孔中心线位移

3

预 埋
螺栓
中心线位移

2
拉线和尺量检查
外露长度

＋10
－0
预留洞
中心线位移

10

截面内部尺寸

－0

4 施工工艺
4.1 墙模板安装工艺：
4.1。1 预拼装墙模板工艺流程：
安装前检查 →墙模吊装就位→安装斜撑→插入穿墙新型防水对拉螺栓 → 清扫墙内杂物 →装就位另一侧墙模板→安装斜撑→安装新型防水对拉螺杆 →调整模板位→紧固穿墙螺栓→斜撑固定→办预检
（1)一般模板组装方案:
1)按位置线安装门洞模板，下预埋件。
2）把预先拼装好的一面模板，按位置线就位,然后安装拉杆或斜撑，安新型防水对拉螺栓，新型防水穿墙螺栓购买成品，横向间距700，竖向间距为450~600.现场安装少量定型组合钢模板块，把各已拼装好的模板连起来：可从一侧开始铺，每两块板间边肋用U型卡连接,U型卡每面每两块间至少用两个连接。每个U型卡卡紧方向应正反相间,不要安在同一方向。墙板在大面积上均应采用大尺寸的已拼装定型组合钢模板块，在拼缝处可用窄尺寸的拼缝模板,但均应拼缝严密。
3)清扫墙面杂物，再安另一侧模板，调整斜撑(拉杆)使模板垂直后,拧紧穿墙螺栓。
4)模板安装完毕后，检查一遍扣件，螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密,办完预检手续.
(2）安装筏板及基础梁模板：
筏板模板均在底板外围，将定型钢模板拼成1000/500高的模板，按筏板模板安装线安装到位,在模板背面用上下两道通长横杆背间距600的立杆，立杆上口的背面用一根斜杆，下口用一横杆平撑,端部垫一块300宽，不小于500厚50厚木板,顶牢在基坑土层上。然后按通长线校正加固.
基础梁在筏板上部支吊模，在基础梁的箍筋上焊一根14横向定位筋,定位筋上表面为梁模侧板下口标高,定位筋长度为梁断在尺寸＋梁侧模板厚＋两根横钢管的直径，两端弯起伸入加固用的立向钢管内，梁模上口设一道短横杆同两侧立杆相连,用以加固梁侧模板。
(3)安装梁模板：
弹线→支立柱→ 调整标高→ 安装梁底模→ 绑梁钢筋→ 安装侧模 →办预检
1）墙拆模后在混凝土上弹出轴线和水平线。
2)安装梁钢支柱底端要落实在砼筏基上.一般梁支柱采用单排，当梁截面较大时可采用双排或多排，支柱的间距应由模板设计规定,一般情况下，间距以60～100厘米为宜。支柱上面垫10×10厘米方木，支柱加剪力撑和水平拉杆。离地50厘米设一道，以上每隔2米设一道.

3)按设计标高调整支柱的标高,然后安装梁底板，并拉线找直,梁底板应起拱，当梁跨度等于及大于4米时，梁底板按设计要求起拱.如设计无要求时，起拱高度宜为1／1000~3／1000。
4）绑扎梁钢筋，经检查合格后办理隐检，并清除杂物，安装侧模板，把两侧模板与底板用U型卡联接.
5)用梁托架或三角架支撑固定梁侧模板。龙骨间距应由模板设计规定,一般情况下宜为75厘米，梁模板上口用定型卡子固定。当梁高超过60厘米时，加穿梁螺栓加固。
6)安装后校正梁中线、标高、断面尺寸。将梁模板内杂物清理干净、检查合格后办预检.
支撑示意图如下：

（4）安装地下室顶板模板：
支立柱→安大小龙骨→铺模板→校正标高→加立杆的水平拉杆→办预检
１)支柱在基础筏板上应压实，支柱应垂直，立柱接长时,接头要符合架子接头标准。

2)从边跨一侧开始安装，先安第一排龙骨和支柱，临时固定在梁上再安第二排龙骨和支柱，依次逐层安装。支柱与龙骨间距应根据模板设计规范设计规定.一般支柱间距为80~120厘米,大龙骨间距为60～120厘米，小龙骨间距为40~60厘米。
3)调节支柱高度,将大龙骨找平.
4） 顶板采用双面覆膜胶合板，该板表面光洁，硬度好，周转次数较高，砼成型质量较高。支撑系统采用脚手架为早拆支撑体系，具有多功能，效率高，承载力大，安装可靠，便于管理等特点。顶板搁栅采用60*70mm木方，，100*100mm木方作为搁栅托梁。采用早拆养护支撑,当砼强度达到设计强度60%时，即可拆去部分顶板模板和支撑，只保留养护支撑不动（砼的强度以同条件养护的抗压强度为依据），直到梁底、梁侧模板面板采用竹胶合板加工而成。梁底模纵向采用60*70木方固定，再把底模固定在满堂架的支撑系统上，侧模板则用钢管固定死.
5）平台板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平.
6)标高校完后,支柱之间应加水平拉杆.根据支柱高度决定水平拉杆设几道。一般情况下离地面20~30厘米处一道，往上纵横方向每隔1.6米左右一道,并应经常检查，保证完整牢固。
7）将模板内杂物清理干净，办预检.
4。1。2 拼装墙模板安装施工要点：
检查墙模板安装位置的定位基准面墙线及墙模板编号，符合图纸后,将一侧拼装墙模板按位置线吊装就位，安装斜撑,使其稳定在基准面上后安装穿墙或对拉螺栓和支固塑料套管。要使螺栓杆端向上，套管套于螺杆上，清扫清模内杂物。以同样方法就位另一侧墙模板,使穿墙螺栓穿过模板并在螺栓杆端戴上扣件和螺母，然后调整两块模板的位置和垂直,与此同时调整斜撑角度,合格后，固定斜撑,紧固全部穿墙螺栓的螺母。 模板安装完毕后，全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密.外围挡土墙拉墙螺杆应在中间焊止水片，外墙双排钢筋骨架之间的支撑若撑至墙面，中间亦应焊止水片,且两端端头应刷防锈漆。
4.2楼梯模板安装工艺：
4。2.1 模板就位安装工艺流程：
搭设支架 → 安装横纵钢 （木） 楞 →调整楼板下皮标高及起拱→ 铺设模板块 →检查模板上皮标高、平整度
4.2。2 模板就位安装工艺施工要点：

支架搭设完毕后,要认真检查板下钢（木）楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定,根据给定的水平线,认真调节支模翼托的高度，将钢（木）楞找平,平模铺设完毕后,用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板底标高，并进行校正，最后将板逢用胶带贴好。
（5)墙、顶板模板支撑办法(见下页示意图及第7部分:模板支撑安全验算）
整个支撑体系均采用满堂架作为支撑基础，满堂架立杆间距为0。9m，每步架高度为1。4m。在满堂架上固定横向和竖向钢管，钢管顶部固定丝杆支托按照要求顶死模板龙骨，
墙柱模板主要靠水平支撑固定，分上、中、下三部分加固好。墙柱模板每间隔1.0m左右，再用斜向支撑顶在墙柱上下部防止滑移。顶板及梁模板主要靠竖向支撑固定，在满堂架的立杆顶部加丝杆支托，支托上放钢管或木龙骨作为支撑骨架，在骨架上铺木方，木方上铺板。每根立杆均应在底部垫好木块,立杆长度不足时，接头应互相错开.顶板标高由丝杆控制调节.
（6） 楼梯的支模方法

5 模板拆除施工工艺
5。1 墙模板拆除的一般要点：
5.1.1 侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。
5.1。2 底模模板的拆除，必须申请经技术部门批准后方可拆除。或有同条件砼试块的抗压数据，确认已达到可拆的强度要求时，方可拆除。
5.1。3 已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算,加设临时支撑.
5。1。4 拆装模板的顺序和方法,应按照配板设计的规定进行.若无设计规定时,应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下,支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。
5。2 地下室顶板、梁模板拆除工艺：
5.2.1 工艺流程：
拆除支架部分水平拉杆和剪力撑 →拆除梁连接件及侧模板 → 下调楼板模板支柱顶翼托，使模下降→分段分片拆除楼板模板、钢 （木） 楞及支柱→拆除梁底模板及支撑系统
5.2。2 拆除工艺施工要点:

拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。切不可用钢管或铁锤猛击乱撬。每块模板拆下时，人工托扶放于地上，或将支柱顶翼托螺杆再下调相等高度,在原有钢管上适量搭设脚手板，以托住拆下的模板。严禁使拆下的模板自由坠落于地面。
拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。
6、安全注意事项
6.1按照施工方案的要求作业;
6.2模板安装按施工设计进行，严禁随意变动,支顶必须有垫块；
6。3上层和下层支柱在同一垂直线上，模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施；
6.4支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平支撑和垂直剪刀撑；
6.4支柱高度小于4米时，水平撑应设上下两道，两道水平撑之间，在纵、横加设剪刀撑；
6。5拆除时严格遵守安全规定,高处、复杂结构模板拆除应有专人指挥,严禁非操作人员进入作业区；
6。5拆除的模板，柱杆、支撑要及时运走，妥善堆放;
6.6拆除板、梁、柱墙模板,在4米以上的作业时应搭脚手架或操作平台,并设防护栏杆,严禁在同一垂直面上操作;
6。9安装和拆除柱、墙、梁、板的操作层,从首层以上各层应安装平网。进行拆除作业时，应设置警示标牌；
6.10验收合格方可进行作业，未经验收或验收不合格不准作下一道工序作业。

7、主要模板支撑体系验算
l 地下负二层顶板支撑验算
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m）：1.00;纵距(m)：1.20；步距（m）：1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0。05;模板支架搭设高度(m）:4。40；
采用的钢管（mm）：Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0。350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2）：2.500；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木;
面板弹性模量E（N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2）：13；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1.400；木方的间隔距离(mm):250。000；
木方弹性模量E(N/mm2）：9000。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm）：80.00;
托梁材料为:钢管（双钢管） ：Ф48×3；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm）:200.00;

图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 120×1.52/6 = 45 cm3；
I = 120×1。53/12 = 33。75 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图
1、荷载计算
(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m）：
q1 = 25×0.2×1。2+0.35×1。2 = 6.42 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m):
q2 = 2。5×1。2= 3 kN/m；

2、强度计算
计算公式如下:
M=0。1ql2
其中：q=1。2×6.42+1。4×3= 11。904kN/m
最大弯矩 M=0.1×11.904×2502= 74400 N·m；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 74400/45000 = 1.653 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f］=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.653 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中q =q1=6.42kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0。677×6。42×2504/（100×9500×33.75×104）=0。053 mm;
面板最大允许挠度 [ν］=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0。053 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求！
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=b×h2/6=5×8×8/6 = 53.33 cm3；
I=b×h3/12=5×8×8×8/12 = 213.33 cm4；

方木楞计算简图
1.荷载的计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25×0.25×0。2+0.35×0.25 = 1。337 kN/m ;
（2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 2。5×0.25 = 0。625 kN/m；
2。强度验算
计算公式如下：
M=0。1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1。4 ×q2 = 1.2×1。337+1。4×0.625 = 2。48 kN/m;
最大弯矩 M = 0。1ql2 = 0。1×2。48×1。22 = 0。357 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0。357×106/53333.33 = 6.696 N/mm2;
方木的抗弯强度设计值 [f]=13。000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 6。696 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn 〈 ［τ］
其中最大剪力： V = 0。6×2.48×1.2 = 1.786 kN;
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.786×103/（2 ×50×80） = 0.67 N/mm2;
方木抗剪强度设计值 ［τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.67 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下：
ν=0。677ql4/（100EI）≤［ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 1.337 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0。677×1。337×10004 /（100×9000×2133333。333）=
0。472 mm；
最大允许挠度 [ν］=1200/ 250=4.8 mm;
方木的最大挠度计算值 0.472 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：钢管（双钢管） :Ф48×3;
W=8。98 cm3；
I=21.56 cm4;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2。976kN；

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN）
最大弯矩 Mmax = 1。116 kN·m ；
最大变形 Vmax = 1。771 mm ；
最大支座力 Qmax = 13.02 kN ;
最大应力 σ= 1116178。542/8980 = 124.296 N/mm2;
托梁的抗压强度设计值 ［f］=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 124。296 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!
托梁的最大挠度为 1.771mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值（轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
（1)脚手架的自重(kN）:
NG1 = 0。138×4。4 = 0.609 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重（kN）：
NG2 = 0。35×1×1。2 = 0。42 kN；
(3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3 = 25×0。2×1×1。2 = 6 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.029 kN；
2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1。2 = 5。4 kN；
3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1。2NG + 1。4NQ = 15.995 kN；
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/（φA)≤［f]
其中 N ---— 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 15.995 kN；
φ-——- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i -——— 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1。59 cm；
A —-—— 立杆净截面面积（cm2)：A = 4。24 cm2；
W -——— 立杆净截面模量(抵抗矩）（cm3）：W=4.49 cm3；
σ-————--- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2）;
［f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2;
L0--—— 计算长度 (m）；
按下式计算：
l0 = h+2a = 1.5+0.05×2 = 1。6 m；
a -——— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.05 m；
l0/i = 1600 / 15.9 = 101 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.58 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=15994.752/(0.58×424） = 65.04 N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 65。04 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0 = k1k2(h+2a）= 1.167×1。001×（1.5+0。05×2） = 1。869 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -— 计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1.001 ;
Lo/i = 1869.067 / 15。9 = 118 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。464 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=15994.752/(0.464×424) = 81。301 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 81.301 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f］ = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患.

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;
b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度;
c。梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，将梁下间距缩小一半左右。
2.立杆步距的设计
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3。整体性构造层的设计
a. 。单水平加强层可以每4—-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

b在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4。剪刀撑的设计
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10—-15m设置。
5.顶部支撑点的设计
a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b。顶部支撑点采用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求
a。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45—60N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的;
d。地基支座的设计要满足承载力的要求。
7。施工使用的要求
a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
l 管道层顶板支撑系统验算
一、参数信息
1。模板支架参数
横向间距或排距(m）：1。20；纵距(m):1.20；步距（m）：1。50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）：0.05;模板支架搭设高度（m）:1.90；
采用的钢管（mm):Φ48×3。5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式：可调托座；
2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2)：0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：1。000;
3。楼板参数
钢筋级别：一级钢HPB 235(Q235）；楼板混凝土强度等级:C30；
每层标准施工天数：7;每平米楼板截面的钢筋面积(mm2）：654.500；
楼板的计算长度(m):4。50；施工平均温度(℃):25.000；
楼板的计算宽度（m）:4.00；
楼板的计算厚度（mm）:160。00;
4。材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值（N/mm2）:13;
木方弹性模量E（N/mm2):9000。000;木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13。000;
木方抗剪强度设计值（N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm)：300。000；
木方的截面宽度（mm）:60。00；木方的截面高度（mm）：80。00；
托梁材料为:钢管(双钢管) :Ф48×3；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 120×1。52/6 = 45 cm3;
I = 120×1。53/12 = 33。75 cm4;
模板面板的按照三跨连续梁计算.

面板计算简图
1、荷载计算
（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）:
q1 = 25×0.16×1.2+0。35×1.2 = 5.22 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）:
q2 = 1×1.2= 1。2 kN/m；

2、强度计算
计算公式如下：
M=0。1ql2
其中：q=1。2×5.22+1.4×1.2= 7。944kN/m
最大弯矩M=0.1×7.944×3002= 71496 N·mm；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 71496/45000 = 1。589 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2;
面板的最大应力计算值为 1。589 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为：
ν=0。677ql4/（100EI)≤［ν]=l/250
其中q =q1= 5。22kN/m
面板最大挠度计算值 ν= 0。677×5。22×3004/（100×9500×33.75×104)=0。089 mm；
面板最大允许挠度 [ν］=300/ 250=1。2 mm；
面板的最大挠度计算值 0。089 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm，满足要求！
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=6×8×8/6 = 64 cm3；
I=b×h3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm4；

方木楞计算简图（mm）
1。荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）:
q1= 25×0.3×0。16+0。35×0。3 = 1.305 kN/m ；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m)：
q2 = 1×0.3 = 0.3 kN/m；
2.强度验算
计算公式如下：
M=0。1ql2
均布荷载 q = 1。2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1。2×1.305+1.4×0.3 = 1.986 kN/m;
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.986×1.22 = 0。286 kN·m;
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0。286×106/64000 = 4.468 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f］=13。000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 4.468 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < ［τ]
其中最大剪力： V = 0.6×1。986×1.2 = 1。43 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.43×103/(2 ×60×80) = 0。447 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1。4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0。447 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1。4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0。677ql4/（100EI)≤［ν］=l/250
均布荷载 q = q1 = 1.305 kN/m;
最大挠度计算值 ν= 0。677×1。305×12004 /（100×9000×2560000）= 0.795 mm；

最大允许挠度 [ν］=1200/ 250=4.8 mm;
方木的最大挠度计算值 0。795 mm 小于 方木的最大允许挠度 4。8 mm，满足要求！
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
托梁采用：钢管（双钢管) :Ф48×3；
W=10。16 cm3；
I=26.16 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.383kN；

托梁计算简图

托梁计算弯矩图（kN·m)

托梁计算变形图(mm）

托梁计算剪力图（kN)
最大弯矩 Mmax = 1.073 kN·m ；
最大变形 Vmax = 2。019 mm ；
最大支座力 Qmax = 10.427 kN ；
最大应力 σ= 1072582.98/10160 = 105。569 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 105。569 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!
托梁的最大挠度为 2。019mm 小于 1200/150与10 mm，满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1）脚手架的自重（kN)：
NG1 = 0.129×1。9 = 0。245 kN;
(2）模板的自重（kN）:
NG2 = 0.35×1.2×1。2 = 0.504 kN；
（3)钢筋混凝土楼板自重(kN）：
NG3 = 25×0.16×1.2×1.2 = 5。76 kN；
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6。509 kN；
2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
活荷载标准值 NQ = （1+2 ） ×1。2×1.2 = 4.32 kN;

3。立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.859 kN；
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ =N/（φA)≤［f］
其中 N ——-— 立杆的轴心压力设计值(kN） ：N = 13。859 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i --—- 计算立杆的截面回转半径（cm) ：i = 1。58 cm；
A —-—- 立杆净截面面积(cm2）：A = 4.89 cm2；
W -—-- 立杆净截面模量（抵抗矩)（cm3）:W=5。08 cm3；
σ———-—-—— 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2）;
[f］———- 钢管立杆抗压强度设计值 :［f] =205 N/mm2;
L0--—- 计算长度 (m）；
根据《扣件式规范》,立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1。73×1。5，1.5+2×0。05］=2.997;
k --—- 计算长度附加系数,取1.155；
μ --—— 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,取1.73；
a -——- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。05 m；
得到计算结果：
立杆计算长度 L0=2.997；
L0 / i = 2997.225 / 15.8=190 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。199 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=13859。148/（0.199×489） = 142。421 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 142.421 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f］= 205 N/mm2，满足要求！

下面总结范文为赠送的资料