QTZ63G塔式起重机基础施工方案.doc

QTZ63G塔式起重机基础施工方案完整
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秦南都汇A、B、C栋工程QTZ63塔式起重机

基
础
施
工
方
案

编制人：
审核人:
审批人：

湖北中进建设工程秦南都汇工程项目部
2021年11月4日

塔吊QTZ63G基础施工方案
一、工程概况:
根据工地的实际情况和占地面积的特点，我公司决定安装三台QTZ63G型塔吊，该塔机基础采用管桩承台基础形式.先制定如下基础施工方案：
二、编制依据
1．地质勘探报告
2．租赁公司提供的原QTZ63G型塔机基础数据(见厂家提供的基础复印件）
三．准备工作
1、根据塔吊的基础预埋件的要求制作预埋件.
2、审核厂家提供的基础施工图（附后）.
3、根据地勘资料选用独立承台基础.
四．使用仪器，机具
1、经纬仪,水平仪
2、电焊机
3、振动泵,斗车等
五．施工程序
1、桩基础定位
根据生产厂家提供的塔吊设备基础图，性能和技术参数，结合本工程的特点及勘察部门提供的地质报告,已选好了基础的位置,
其中A栋塔吊中心线在5—6轴线间和A轴线外，距A轴线4500mm，距5轴线3900mm，距6轴线3900mm。基础底面埋深为-5。800m（见附图)。
B栋塔吊中心线在J-F轴线间和22轴线外，距22轴线3500mm，中心线在H轴上.基础底面埋深为-5.800m（见附图）
C栋塔吊中心线在L—E轴线间和18轴线外，距18轴线5000mm，中心线在H轴上。基础底面埋深为—5.800m（见附图）
2、钢筋工程
钢筋安装: 根据塔吊基础图尺寸由施工人员按图纸要求进行钢筋绑扎，在绑扎时,要注意钢筋的规格，型号及间距尺寸，一定要按图施工，绑扎时注意横平竖直.钢筋绑扎完毕后，施工人员要自检，合格后再报甲方及监理进行复查。复查合格认可后,才能进行下道工序。
3、模板工程
模板安装:安装前要对模板进行清理，清理干净后，要涂刷脱模剂。模板安装要求标高尺寸准确，板面平整，支撑牢固.模板安装完毕后，可根据塔吊基座螺杆的位置尺寸预埋螺栓。螺杆预埋时，采取焊接固定，防止位移，用水准仪来控制螺杆标高，对螺杆丝纹部分涂黄油后进行包扎保护，以免受外界碰撞而损坏螺纹及丝扣.
4、混凝土工程
以上工序完毕后,由项目部质检员检查合格后，报监理方进行检查，手续齐全后，方可浇捣基础砼。基础采用C35砼，浇捣时，要求振捣密实,派专人检查模板是否有松动，跑模等现象，一旦发现,应及时处理，以免造成质量隐患。应注意砼面层标高的控制（上表面标高控制在—4.350米上)，浇捣完毕后要求表面平整一致.待砼终凝后,应浇水养护。
在基础上留设800*800＊300mm深的积水坑，基础表面用1：2的水泥砂浆向积水坑放2％排水坡。在基础边缘上，砌筑240挡土防水墙,（见附图）
六．施工要求
1、采用C35的商品混凝土。
2、严格按审查后的图纸施工。
3、基础采用预埋螺栓固定，浇筑前预埋螺栓,并安装，调平塔机底座，其标高相对误差控制在2mm之内。
4、马凳腿与底层钢筋之间应焊接牢固。
七．质量要求
1、混凝土强度C35,塔吊基础符合原厂设计要求。
2、钢筋绑扎完毕验收后，及时浇筑混凝土。
3、为确保塔吊的受压强度，每台塔吊基础内配φ20双层双向@170钢筋（上下各一层)。拉筋为φ16＠500圆梅花形布置。
4、根据塔吊使用说明的要求，塔吊底座件预埋螺栓的安装尺寸误差控制在5mm以内。
5、每台塔吊地脚螺丝共16根，圆钢与底部承台的钢筋用φ14钢筋多点固定焊接。
6、混凝土浇筑时,控制好混凝土标高，待混凝土初凝后，用水泥沙浆找平。
7、塔吊基础混凝土强度达到设计要求的60％后,方可进行塔吊安装。
8、土方挖至基底标高后，清除浮土和积水。
八．安全
在施工时：(1）支模时，模板之间应连接牢固,以防浇筑砼时崩塌伤人；(2）对所用的机具，线路，插座等使用前必须进行检查,特别是振动棒,必须保持正常状态，防止漏电伤人。
九、相应施工图纸和厂家复印件附后。
（一）塔吊技术参数
塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450。80kN,最大起重荷载F2=60。00kN,塔吊倾覆力距，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=5.80m，基础最小厚度h=1。45m，基础最小宽度Bc=5。60m。
F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510。8=612。96kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20。0×Bc×Bc×D) =1364.16 kN
M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN。m；
轴心竖向力作用下:N=(F+G)/n=（612.96+1364.16)/4=494.28KN
偏心最大压力

Ni=+=672.5 KN
(二）桩长计算
根据JGJ94-2021建筑桩基技术规范第5.3.3条
Quk=Qsk+ QPk
根据地勘报告C栋处于1-1地质剖面、B栋处于3—3地质剖面、A栋处于6—6地质剖面；
根据地勘报告各土层桩基设计参数一览表(见地勘报告)
1、C栋处于1-1地质剖面
因为地勘报告上桩端阻力系数不完善，故忽略不计:
Qsk=1。57＊2.2*25+1。57*6。1*22+1.57＊2.2*28+1。57*5。5＊20+11。7*1。57*27=1062.417KN
1062.417-672。5*1.4=120.9KN
120.9/1.57/27=2。85m
C栋静压桩长度为:30-2.85=27.15+1=28。15m
Qsk=2。512*2。2＊29+2。512＊6。1＊26+2.512＊2。2＊32+2.512＊5。5＊18=984.2KN
984.2—672。5＊1.4=42.7KN
42.7/2。512/18=0.94m
C栋钻孔桩长度为：18.3-0。94=17.36+1=18。36m
2、B栋处于3—3地质剖面
Quk=Qsk+ QPk
因为地勘报告上桩端阻力系数不完善，故忽略不计：
Qsk=1。57*1.2＊25+1。57＊2.3＊22+1。57＊1。8＊28+1。57*9。5*20+12。5＊1。57＊27=1033.845KN
1033。845—672。5*1。4=92。345KN
92。345/1.57/27=2.18m
B栋静压桩长度为：32—2.18=29.82+1=30.82m
3、A栋处于6—6+地质剖面
Quk=Qsk+ QPk
因为地勘报告上桩端阻力系数不完善，故忽略不计：
Qsk==1。57*1。7＊25+1.57＊2。7＊22+3。7＊1.57*28+1.57＊4.4*31+7*1。57＊21+1。57*9.5*27=1159KN
1159-672.5＊1。4=217.5KN
217.5/1.57/27=5。13m
A栋静压桩长度为：30。1—5.13=24.97+1=25.97m
综上所述,A、B、C栋楼持力层均选择4—1层。
（三）塔吊基础承载力计算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）第5。2条承载力计算。
计算简图：

当不考虑附着时的基础设计值计算公式：

当考虑附着时的基础设计值计算公式:

当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式:

式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1。2×510。8=612.96kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2×(25。0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D） =1364。16kN；
Bc──基础底面的宽度，取Bc=5。6m；
W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=29。26m3;
M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882。00kN。m；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算:

a=5.60/2-882。00/（612。96+4012。50）=2.35m。
经过计算得到：无附着的最大压力设计值 Pmax=（612.96+1364.16)/5.62+882/29.26=93.21kPa
无附着的最小压力设计值 Pmin=(612。96+1364。16）/ 5.62—882。00/29。26=32。88kPa
有附着的压力设计值 P=（612.96+1364.16)/ 5.62 =63。04kPa
偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×（612.96+1364.16）/（3×5。6×2。35）=100。158kPa
（五）地基基础承载力验算
经查地勘报告，4—1层地基承载力设计值为：fa=200。00kPa
地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=93。21kPa，满足要求！
地基承载力特征值1。2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=100.15kPa,满足要求！

湖北中进建设工程秦南都汇工程项目部
2021年11月4日

慈土储（新区）0941＃、0942＃地块项目
塔吊基础

专
项
施
工
方
案

编 制 人：
审 核 人:
编制单位：舜元建设(集团）有限公司
慈土储（新区）0941＃、0942#地块项目部
2017年11月

目录

一、工程概况4
二、编制依据4
三、地质条件5
四、水文条件6
五、 塔吊性能及技术参数7
六、塔吊布置概况8
6。1、塔吊选型8
6。2、塔吊数量及分布8
6.3、塔吊基础布置8
七、基础施工8
7.1、施工流程8
7.2、沉桩施工9
7。3、基坑放线9
7.4、塔吊基础基坑开挖9
7.5、垫层砼浇筑9
7。6、基础放线(墨线)9
7.7、底层钢筋网绑扎9
7.8、塔吊预埋脚柱安装、固定10
7.9基础上部钢筋网绑扎10
7。10、基础支模:10
7。11、钢筋、模板验收10
7.12、塔吊基础砼浇筑10
7。13、塔吊基础砼养护10
7。14、塔吊基础尺寸允许偏差见下表：10
7.15、塔吊基础挡土墙施工11
八、基础施工质量要求11
九、基础计算及相关说明12
十、塔吊基础计算书12
1、四桩基础计算书12
2、天然基础计算书18

塔式起重机基础施工方案
一、工程概况
1、工程名称:慈土储（新区）0941#、0942#地块项目
2、工程地址:位于宁波慈溪杭州湾新区八塘江北,东至杭州湾航丰自来水公司，西临宁波民意房产开发有限公司,南至八塘绿化带，北至名仕路。
3、建设单位：宁波大通置业有限公司
4、勘察单位：慈溪市建筑设计研究院有限公司
5、设计单位：中国建设科技集团上海中森建筑与工程设计顾问有限公司
6、施工单位：舜元建设（集团）有限公司
7、监理单位：宁波方元建设管理有限公司
8、工程建筑基本情况：
1-3#楼为地上34层住宅楼，一层地下室，建筑面积为133518㎡
4—15＃、41—43#楼为地上三层，地下室一层;16—40＃为地上三层。建筑面积为59351。11㎡.1-3＃P型站生活水泵房等配套房地上一层建筑面积154.48㎡.本工程地下室为机动车库、非机动车库及别墅等,建筑面积为38045。81㎡.
二、编制依据
1.现场施工图纸.
2.塔吊租赁专业分包单位提供的QTZ80型塔式起重机说明书和说明书内
关参数及塔吊租赁专业分包单位提供的施工方案相。
3。《地基基础设计规范》（GB50007-2012)
4。《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
5。《混凝土结构设计规范》（GB50010—2011）
6.浙江省有关建筑工程施工规范性文件.
三、地质条件
根据本工程勘察报告揭示,本工程场地属滨海平面地貌类型,地基土属第四纪沉积物。场地地层主要由填土、粘性土、粉性土及砂土等组成，基坑影响范围内土层包含有以下工程地质层:
1、素填土：灰色，分布于地基土表层部位，主要由南侧八塘江拓宽时泥浆泵吹填而成。呈松散或软塑状。补勘时因二年前桩基锤击施工及管进降水等措施,该层已呈稍密状，但均匀性差。地基土均匀性差。层厚1。30～4。90m，层底标高—0.20~3.37m。
2、粉质粘土：灰色，可塑，湿，中等压缩性。干强度高，韧性高,摇震反应无，土质较均。全址分布，层厚0.50~3.50m，层顶埋深1。30~4.90m，层底标高—1。94～0.83m。
3、粘质粉土夹粉砂：灰色，湿、中密，中等压缩性，局部夹薄层密实状粉砂。干强度低，摇震反应快，韧性低，土面粗糙,土质较均，地基土均匀性尚好。全址分布，层厚9。80～13。30m，层顶埋深3.60～6。60m，层底标高-13。54～-10。66m。
4、淤泥质粉质粘土：灰色，流塑，饱和，高压缩性。偶见少量贝壳碎屑等。干强度中等,韧性中等，摇震反应无，土质较均匀。全址分布,层厚5.50～13.70m，层顶埋深18.70～23.40m，层底标高—28.89～-22。64m。
4粉质粘土：灰色，软塑~可塑，湿,中高压缩性。干强度中等，韧性中等，摇震反应无，土质较均。全址分布,层厚13。20～20.80m，层顶埋深27。00~33.50m，层底标高-43。44～-39.99m。
5、粉砂：灰色，很湿、中～密实，中低压缩性，干强度低，摇震反应快，韧性低，土面粗糙，地基土均匀性好.全址分布,层厚16。40~19.90m，层顶埋深44.60~47.80m,层底标高-61。47～-58.51m.
6、粉质粘土:灰色，可塑，湿，中等压缩性.干强度高,韧性高，摇震反应无，土质较均。全址分布，均未钻穿，最大钻入厚度17。20m，层顶埋深63。00～66。30m，层顶标高-61。47～—58.51m.
场地土层分布详见下表：
地层特性表:
土层层号
土层名称
层顶埋深(m） 　　 最大～最小
层底埋深(m) 　　 最大～最小
层顶高程（m） 　　 最大～最小
层厚(m） 　　　　　　　 最大～最小
s
素填土
0.00～0。00
4.90～1.30
5.68～4。22
4.90～1.30
1
粉质粘土
4。90~1.30
6.60~3。60
3。37～—0.20
3.50～0。50
3—1
粘质粉土夹粉砂
6。60～3。60
18.10~15。60
0.83～—1。94
13。30～9。80
3-2
粘质粉土
18.10～15。60
23.40～18.70
-10。66～-13.54
6.80～2.50
4—1
淤泥质粉质粘土
23。40～18.70
33。50～27。00
—14。06～—18。83
13.70～5.50
4—2
粉质粘土
33。50～27.00
47.80~44.60
—22.64~-28.89
20.80～13.20
5
粉砂
47.80～44。60
66。30～63。00
-39.99~-43。44
19.90～16。40
6
粉质粘土
66.30～63.00

—58。51~-61。47

四、水文条件
场址下勘探深度内以浅表地下水为主，为孔隙潜水及松散堆积层孔隙承压水。
孔隙潜水含水层组由粉质粘土及粘质粉土组成，含水性差，渗透性弱。埋藏较浅，主要接受大气降水补给，其水位变化受气候、环境影响明显，以蒸发方式排泄和向附近河流侧向迳流排泄为主，年变幅可达1。50m左右.勘察期间实测的地下水位在1.70~3.15m，相当于黄海高程2.44~2。56m.历史最低地下水位黄海高程1.45m.
五、 塔吊性能及技术参数
本工程选用塔吊为江苏通联建设机械有限公司生产的QTZ80型塔吊。1—3#楼安装2台,安装高度115m,基础为桩基加承台。4—9#楼安装4台，安装高度26m至40m,基础为自然地基.塔吊回转半径50、55m.根据塔吊租赁专业分包单位提供的QTZ80型说明书。塔吊性能及技术参数详见下表；
QTZ80型塔吊性能及技术参数
机构工作级别
起升机构
Ｍ５
回转机构
Ｍ４
牵引机构
Ｍ４
起升高度（m)
倍 率
固 定
附 着
α＝２
40
140
α＝４
40
70
最大起重量(t)
6
幅 度(m)
最大幅度（m）
60、55、50、45、37.5、30
最小幅度(m)
2。5
起
升
机
构
速 度
倍 率
α＝２
α＝４
起重量(t）
1。5
3
3
3
6
6
速度（m/min)
80
40
8。5
40
20
4。25
电机型号、功率、转速
YZTD225L2—4/8/32 -24/24/5。4kw—1420/700/140r/min
回转机构
转 速
电机型号
功 率
转 速
0.65r/min
YZR132M1-6
2x2。2kw
980r/min
牵引机构
速 度
电机型号
功 率
转 速
44/22（m/min）
TBDZ33-4/8
3。3/2.2kw
1440/710r/min
顶升机构
速 度
电机型号
功 率
转 速
0.6m/min
Y132S-4
5.5kw
1440r/min
工作压力
<20MPa
平衡重
臂 长
重 量 (t）
60m
15.6
55m
14。4
50m
13。2
45m
12
37.5m
9.6
30m
8。8
总功率
31.7kw(不包括顶升电机）
整机质量（不含平衡重)
35。5吨
工作温度
-20℃～40℃
六、塔吊布置概况
6。1、塔吊选型
考虑工程实际情况，确定本工程选用QTZ80型塔吊。以租赁形式使用，并由专业塔吊租赁单位承担本工程塔吊安装，拆除业务。
6。2、塔吊数量及分布
塔吊位置平面布置图详见附图。
按本工程平面位置情况和塔吊回旋覆盖面，确定本工程共安装6台塔吊，具体位置见下表。
塔吊按序列编排，分别命名为1＃-6＃。
塔吊位置布置表
序号
幢号
塔机型号
备注
1
1＃楼
QTZ80
1#塔吊四桩基础
2
3＃楼
QTZ80
2＃塔吊四桩基础
3
6＃楼
QTZ80
3＃塔吊自然基础
4
7＃楼
QTZ80
4＃塔吊自然基础
5
8#楼
QTZ80
5#塔吊自然基础
6
9#楼
QTZ80
6#塔吊自然基础
6.3、塔吊基础布置
本工程所有塔吊基础均在工程基础之下，埋深1.8m—1.9m，低于周边相应工程垫层底标高不小于0。2m.
七、基础施工
7.1、施工流程
桩基打设→基坑降水→基坑放线→验线→塔吊基坑土方开挖→垫层浇筑→基础放线→验线→底层钢筋网绑扎→塔吊预埋脚柱安装固定→上层钢筋网绑扎→塔吊基础模板支模→塔吊基础钢筋模板验收→塔吊基础砼浇筑→砼养护
7。2、沉桩施工
1、2＃塔吊桩基采用预制管桩，桩长39m。塔吊基础桩在工程桩施工时同时打入。
7.3、基坑放线
利用经纬仪将塔吊定位轴线测出，按照1：1放坡系数外放相应开挖边线，撒白灰线示之,并通知项目技术员进行复验。
7。4、塔吊基础基坑开挖
采用一台1.0m3反铲式挖掘机进行基坑开挖，现场架设一台SCD200型水准仪进行基底标高控制。同时按照1：1的放坡系数进行放坡开挖。机械开挖应在坑底留置20㎝～30㎝土方,采用人工挖除、整平。坑底的平整度为±50mm。
7.5、垫层砼浇筑
在基坑开挖完成后，立刻将控制垫层厚度及标高的小木桩打设完成，每平方米范围内应至少有一个小木桩；随后在基坑边四周支护高度不小于100mm、厚50 mm的方木；继而进行砼垫层砼浇筑，初凝后进行压光处理.
7.6、基础放线(墨线）
在垫层砼达到30%以上的强度即可进行基础放线。首先利用经纬仪将基础定位轴线投测到垫层上;然后按照基础的设计尺寸将基础边线测出,并弹墨线示之。
7.7、底层钢筋网绑扎
将塔吊基础底部受力主筋安装相应的间距要求绑扎到位，要求采用满扎,同时在塔吊预埋脚柱区域内钢筋网应采用点焊加固，最后放置底层钢筋网垫块.
7.8、塔吊基础节的安装、固定
由专业安装单位进行基础节的预埋、焊接。要求焊缝饱满、牢固，标高、位置正确。基础节安装必须符合塔机安装的有关规定、规范.待安装完成、固定牢固并请监理验收后方可进行下道工序施工。
7。9基础上部钢筋网绑扎
首先安装、放置钢筋马蹬,接着将上部受力主筋按设计间距放置到位，进行绑扎,上部钢筋网可以采用梅花状绑扎。
7。10、基础支模：
采用20厚多层板做面板，50×100木方做背楞,Ф48钢管做外楞的模板支撑体系。
7。11、钢筋、模板验收
以上工作完成后，通知监理单位进行钢筋、模板塔吊预埋件验收.
7.12、塔吊基础砼浇筑
塔吊基础采用商品砼，由汽车泵配合进行砼浇筑,砼在振捣过程中要插点均匀，快插慢拔,既要充分振捣又要避免过振.待砼初凝后,进行砼表面压光处理。同时留置砼的标准养护试块和同条件养护试块。
7。13、塔吊基础砼养护
本塔吊基础砼施工处于秋冬交接季节，砼养护采用浇水覆盖养护，连续养护不少于7天。当塔吊基础砼强度达到不少于设计值的90％上时方可进行塔吊上部结构安装.
7.14、塔吊基础尺寸允许偏差见下表:
塔吊基础尺寸允许偏差及检验方法表
项目
允许偏差（mm）
检验方法
标高
±20
水准仪、拉线、刚尺检查
平面外形尺寸
±20
钢尺
表面平整度
1/1000
水准仪
洞穴尺寸
±20
水准仪
标准节标高
±20
水准仪
7。15、塔吊基础挡土墙施工
虽然塔吊在建筑物内，但出地面后塔吊在建筑物外以及工程地处海边，雨水较多需对塔吊周围需砌挡水墙并设置排水沟.挡水墙采用水泥砖，墙厚120，使用水泥砂浆砌筑。
八、基础施工质量要求
塔吊底节安装应严格按塔式起重机安装的有关规定、规范要求执行，严格控制预埋件的施工质量。塔吊基础部件预埋后必须经监理验收合格后,方可进行下道工序施工。
基础浇注砼时应分层浇筑，每层不大于500mm，使用插入式震动振捣密实，浇注要求连续进行。
基础混凝土浇筑后要浇水养护，养护期不少于14天，严格按工程桩的验收手续进行验收，做好混凝土试块28天抗压实验。
混凝土强度达到90%后方可进行塔吊安装。
加强安全管理，做好现场安全标志，作业时按规定划定安全警戒区域。
工程桩、钢筋绑扎等隐蔽工程需经监理验收合格后，再进行后续施工。
木工制模外围应有螺杆对拉固定。螺杆直径不小于14mm，纵横间距不大于800mm.
塔吊的防雷接地采用40＊4的镀锌扁铁,把塔身与底板的钢筋连接起来。
九、基础计算及相关说明
本工程1、2＃塔吊基础埋深1。9m。基础承台下采用4根500×500预制混凝土空心方桩。桩入土深度39m。基础承台配筋为HRB335、主筋直径25mm@190，拉钩直径12mm＠380矩形布置.承台边长6m×6m。高度1.35m，混凝土强度等级C35。
3-6#塔吊基础埋深1。8m，采用自然基础，基础承台配筋为HRB335、主筋直径25mm@255，拉钩直径12mm＠510矩形布置.承台边长5m×5m。高度1.2m，混凝土强度等级C35。
十、塔吊基础计算书
1、QTZ80四桩基础塔吊计算书。
2、QTZ80自然基础塔吊计算书.
附：塔吊位置平面布置图
1、四桩基础计算书
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:《塔式起重机设计规范》（GB/T13752—2017）、《地基基础设计规范》（GB50007—2012)、《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011)、《混凝土结构设计规范》（GB50010—2011）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2014）等编制。
一、塔吊的基本参数信息
塔吊型号：QZT80(5214）， 塔吊起升高度H：115。000m，
塔身宽度B：1.6m， 基础埋深D：1。900m，
自重F1:650kN， 基础承台厚度Hc:1.350m,
最大起重荷载F2：60kN， 基础承台宽度Bc:6。000m，
桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长:0。500m，
桩间距a：5m, 承台箍筋间距S：300.000mm，
承台混凝土的保护层厚度:50mm， 承台混凝土强度等级：C35;
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算
塔吊自重（包括压重）F1=650.00kN；
塔吊最大起重荷载F2=60。00kN；
作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=710.00kN;
1、塔吊风荷载计算
依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：
地处浙江慈溪市,基本风压为ω0=0.45kN/m2;
查表得：荷载高度变化系数μz=2.64；
挡风系数计算：
φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=［(3×1.6+2×2.5+(4×1。62+2。52)0.5)×0。12]/（1.6×2.5)=0。416；
因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.153；
高度z处的风振系数取：βz=1.0;
所以风荷载设计值为：
ω=0。7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2。153×2.64×0。45=1。79kN/m2；
2、塔吊弯矩计算
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.79×0。416×1.6×115×115×0。5=7875.141kN·m；
Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝840＋7875。141＋0×1.35＝8715.14kN·m；
三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算

1。 桩顶竖向力的计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条,在实际情况中x、y轴是随机变化的,所以取最不利情况计算。
Nik=（(Fk+Gk)/4)/n±Mykxi/∑xj2±Mxkyi/∑yj2；
其中 n──单桩个数,n=4；
Fk──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值,Fk=710。00kN;
Gk──桩基承台的自重标准值：Gk=25×Bc×Bc×Hc=25×6。00×6。00×1。35=1215。00kN;
Mxk,Myk──承台底面的弯矩标准值，取8715.14kN·m;
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=3。54m；
Nik──单桩桩顶竖向力标准值;
经计算得到单桩桩顶竖向力标准值
最大压力：Nkmax=（710.00+1215.00)/4+8715.14×3。54/(2×3。542）=1713。76kN。
最小压力：Nkmin=(710。00+1215。00)/4-8715。14×3。54/(2×3。542)=—751.26kN。
需要验算桩的抗拔！
2。 承台弯矩的计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5。9.2条。
Mx = ∑Niyi
My = ∑Nixi
其中 Mx，My──计算截面处XY方向的弯矩设计值;
xi，yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1。70m；
Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2×(Nkmax—Gk/4)=1692.01kN；
经过计算得到弯矩设计值:Mx=My=2×1692.01×1。70=5752.83kN·m.
四、承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
αs = M/（α1fcbh02）
ζ = 1-（1-2αs）1/2
γs = 1-ζ/2
As = M/(γsh0fy）
式中,αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，α1取为0。94，期间按线性内插法得1。00；
fc──混凝土抗压强度设计值查表得16。70N/mm2；
ho──承台的计算高度：Hc-50。00=1300.00mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2;
经过计算得：αs=5752。83×106/（1。00×16。70×6000.00×1300。002)=0.034；
ξ =1—(1—2×0.034)0。5=0.035；
γs =1-0.035/2=0。983;
Asx =Asy =5752。83×106/（0.983×1300.00×300.00）=15010.29mm2。
由于最小配筋率为0.15％,所以构造最小配筋面积为:
6000。00×1350。00×0.15％=12150。00mm2。
建议配筋值：HRB335钢筋，25@190。承台底面单向根数31根。实际配筋值15217。9mm2.
五、承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94—2008）的第5.9。9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式：
V≤βhsαftb0h0
其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=6000mm；
λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h0，此处,a=1。45m；当 λ〈0.25时，取λ=0.25;当 λ>3时,取λ=3，得λ=1.115；
βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm,h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=（800/1300)1/4=0.886；
α──承台剪切系数，α=1。75/（1.115+1)=0。827；
0。886×0.827×1。57×6000×1300=8972.834kN≥1。2×1713.757=2056.508kN；
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
六、桩竖向极限承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94—2008)的第5。2.1条：
桩的轴向压力设计值中最大值Nk=1713.757kN；
单桩竖向极限承载力标准值公式:
Quk=u∑qsikli+qpkAp
u──桩身的周长，u=2m；
Ap──桩端面积，Ap=0.25m2；
各土层厚度及阻力标准值如下表:
序号 土厚度（m） 土侧阻力标准值（kPa） 土端阻力标准值（kPa） 抗拔系数 土名称
1 10。50 30。00 1500.00 0.80 粉土或砂土
2 3。50 23.00 1200。00 0。80 粉土或砂土
3 8.00 16。00 500。00 0。80 粉土或砂土
4 17.00 20。00 700.00 0.80 粘性土
5 17。00 38.00 2600。00 0.80 粉土或砂土
由于桩的入土深度为39.00m,所以桩端是在第4层土层。
单桩竖向承载力验算： Quk=2×863。5+700×0。25=1902kN；
单桩竖向承载力特征值：R=Quk/2+ηcfakAc=1902/2+0.65×110×8.75=1576。625kN；
Nk=1713。757kN≤1.2R=1.2×1576。625=1891。95kN；
桩基竖向承载力满足要求！
七、桩基础抗拔验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94—2008）的第5。4.5条.
群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：
Tuk=Σλiqsikuili
其中：Tuk──桩基抗拔极限承载力标准值；
ui──破坏表面周长,取ui=πd=3.142 ×0。5=1.571m；
qsik──桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；
λi──抗拔系数，砂土取0.50～0。70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值;
li──第i层土层的厚度。
经过计算得到:Tuk=Σλiqsikuili=1085。11kN；
群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值:
Tgk=（ulΣλiqsikli）/4= 3799.40kN
ul──桩群外围周长,ul = 4×(5+0.5)=22。00m；
桩基抗拔承载力公式:
Nk≤ Tgk/2+Ggp
Nk≤ Tuk/2+Gp
其中 Nk - 桩基上拔力设计值,Nk=751。26kN；
Ggp — 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =5898.75kN；
Gp - 基桩自重设计值，Gp =243。75kN；
Tgk/2+Ggp=3799.4/2+5898.75=7798。45kN 〉 751。257kN;
Tuk/2+Gp=1085。106/2+243。75=786。303kN > 751.257kN;
桩抗拔满足要求。
八、桩配筋计算
1、桩构造配筋计算
As=πd2/4×0.65%=3。14×5002/4×0。65％=1276mm2；
2、桩抗压钢筋计算
经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！
3、桩受拉钢筋计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。
N ≤ fyAs
式中：N──轴向拉力设计值，N=751256。92N;
fy──钢筋强度抗压强度设计值,fy=300。00N/mm2;
As──纵向普通钢筋的全部截面积。
As=N/fy=751256.92/300.00=2504。19mm2
建议配筋值：HRB335钢筋，3210。实际配筋值2512 mm2。
依据《建筑桩基设计规范》（JGJ94—2008)，
箍筋采用螺旋式，直