3号楼外脚手架搭设施工方案.doc

3号楼外脚手架搭设施工方案完整
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金花园小区1#楼外脚手架搭设
施 工 （安全) 技 术 措 施

1．工程概况
1.1 工程简介
本工程为金花园小区1#住宅楼工程，位于金花园小区东部.
1。2建筑设计概况：
类型
底框砖混
建 筑 用 途
民用住宅
建筑面积
5723M2
地上层数
6层
地下层数
1
首层高度
4。5m
标准层高度
3m
建筑防火等级
二级
屋面防水等级
Ⅲ级
外装修作法
内装修作法
门窗
木门、彩铝窗
顶棚
白色涂料
外墙面
喷涂料
内墙面
白色涂料
屋面
蛭石、炉渣保温找坡层、SBS防水、带阁楼，瓦屋面
楼地面
水泥砂浆

2．外架设计
2.1地上结构为底框砖混结构，建筑高度为22.8M，外架选用：单排钢管扣件脚手架。
2。2根据1#楼的结构布置，1＃楼南侧外架搭设在一层底商顶部的平台上，东西两侧及北侧采用悬挑架宽度距墙1000mm；
2.3布置:沿建筑物周围封闭式布置。
2.4立杆间距：纵向间距1500mm，距墙最窄处400mm；
2。5大横杆间距:第一步横杆距离地1500mm,往上间距均为1200mm；
2。6小横杆布置于立杆与大横杆交接部位，不得遗漏；
2.7剪刀撑:每侧边除两面端头布置外，剪刀撑中心距15M一道,剪刀撑拟用单管连接.
1、拉接点布置：底排悬挑架每隔1.5m由墙体上预留的架孔中伸出，在出墙部位设置一根通长的钢管与架孔中伸出的短管用扣件扣好，室内用短钢管固定，沿竖向每二层设置一道连墙点，采用预留架眼，用脚手管穿墙，室内用短杆固定。底层悬挑部位满铺架板，用安全网兜牢，以防上部坠物坠落伤人。
在立杆内侧,脚手架满挂绿色密目安全网；
2、每三层作业工作面满铺竹架板,铅丝绑扎牢固，下用密目网兜牢；
3。 技术要求
3.1 相临立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相邻 横杆的距离不宜大于步距的三分之一，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧（大横杆对立杆起约束作用，对确保立杆承载能力的关系很大)，不得隔步设置或遗漏;
3.2 立杆侧弯不大于架空的 1/300 ，同时控制其绝对偏差值,对于本工程绝对偏差不大于50cm；
3。3 大横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一；同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250 ，且不大于50cm；相邻的横杆应错开布置在立杆的内侧;
3.4 小横杆：贴近立杆布置,搭于大横杆上，用直角扣件扣紧；
3.5 剪刀撑：联系四根立杆，斜杆与水平面夹角大于45度，小于60度；
3.6 在脚手架搭设之前,必须对进场的脚手架配件进行严格检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件；
3。7 周边脚手架应从一个角部开始向两边交圈搭设,边长≥20M的，亦应适量设置抛撑；
3。8 脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6M。
3。9 脚手板采用平接时，在对接处,与其下两侧支承横杆的距离应控制在100-200mm之间。
3。10 安全通道设在靠东第一单元门处，入口处悬挂明显安全标志,楼梯部位设置红白相间钢管护身栏杆高1200mm。
4．安全要求
4.1 分段进行搭设必须保证各段间外架连接牢固，建筑物周边外架接口必须牢固，不得断开。
4.2 工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予以临时固定。工人必须佩带安全帽，配挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。
4。3 六级以上大风、大雨不得进行高空作业。
4。4 外脚手架搭设操作工人严禁酒后作业；
4。5 作业施工段，满铺跳板,双侧设置护身栏,指定地点设施通道，其它端口进行封闭，严禁施工人员翻越。
4。6外架使用必须明确标识通道位置.
4。7通道出口搭设护头棚,并设置醒目标志牌。
4。8脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后方可允许投入使用或继续使用：
1、搭设完毕后；
2、连续使用达到六个月；
3、施工途中停止使用15天以上，在重新使用之前；
4、在遭受暴风、大雨等强外力因素作用之后；
5、在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时；
4.9 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件；
4.10严禁在架上嬉闹或坐在栏杆上等不安全的地方休息；
4。11及时清理架面上的杂物，在任何情况下,严禁自架上往架下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
5、外脚手架的验算
主楼外装修脚手架最高达设高度为22.5米，钢管步距1。5米,排距0.9米，立管纵距1。5米；垂直方向拉接H1=3。6 m, 水平向拉接L1=4.5m，钢管采用φ48×3.5，施工荷载Qk=2。0kN/m2。
根据已知条件可知：b=0.9m， l=1.5m, b1=0。45m, h=1.5m, 施工按2层计算,铺设架板按4层考虑。拉接点高H1=3。6m， L1=4.5m， Qk=2.0kN/m2。
5.1、验算单根钢管立杆的局部稳定
按公式： N1/φ1A1 + σM ≤ KA·KH·f 验算
式中N1—为最不利立杆的轴力，假设活荷载在操作层上均分布。
KA—为与立杆截面有关的调整系数。当脚手架内、外排均采用单根钢管时，KA=0.85.
KH—计算高度调整系数KH=1/(+H/100)
=1/（1+H/100）
=1/（1+22.5/100）=0。816
f—钢管的抗压强度设计值,f=205 N/mm2。
N1按下式计算:
N1=1/2×1.2×n1×NGK1+（0.5×0.9）(1.2 NGK2+1。4NQk）/1.4
上式加号前项为上面30步架钢管与扣件重；加号后面为上面30步架上铺设4层脚手板、物品及两层活荷载对内立杆的轴心压力；
NGK1—脚手架自重产生的轴力，高为一个步距宽为一个纵距的脚手架，自重可由表4-4—4查取；
NGK2-脚手架附件及物品重产生的轴力，一个纵距脚手架的附件及物品重，可由表面4—4—5查取;
NQk—一个纵距内的脚手架施工、荷载标准值产生的轴力，可由表4-4-6查取；
n1—脚手架步距数；
∴N1=1/2×1.2×20×0.411+0.45（1。2×2.95+1.4×4。2)/1。4
=4.932+3。028
=7.960 KN
由λ1=h/i=1500/15.78=95。06 ，查表4—4-7得 ￠1=0.626
由于QK=2。0 KN/m2 ∴σM=35 N/mm2
单根钢管截面面积A1=489 mm2
由于计算部分为单根做立杆 ∴ KA=0.85
KH仍按前计算值KH=0。625
N1/φ1A1 +σ M=7。960/（0。626×489）+35=35.02 N/mm2
KAKH·f=0.85×0.625×205=108。9 N/mm2 ＞35.02 N/mm2
∴安全
5。2脚手架与主体结构连接点抗风强度验算及风荷载作用的架子整体稳定验算。
本工程地点的基本风压W0=0.35KN/m2
试验算连墙点的抗风强度，并验算风荷载作用下架子的整体稳定
解:（1）计算风压标准值
由《建筑结构荷载规范》（GBJ9—87），并根据脚手架计算有关规定乘以0。75调整系数
∴W=0.75βzUz.Ustw。W0
根据钢管脚手架计算的有关规定， β2=1
式中Uz—风压高度系数， 根据脚手架高度60m及城市市郊地面粗糙度B类，查规范（GBJ9—87）表6。2。1得Uz=1。77，
Ustw—脚手架的风压体型系数，根据规范（GBJ9-87）表6。3.1第32项查得公式 Ustw=￠Us（1—ηn）/（1—η），本题双排脚手架,n=2,∴Ustw=￠Us(1+n）
￠—挡风系数，对无封闭防护的脚手架，本题h=1.5m，L=1.5m, 查表4-4—2得￠=0.111。
根据规范GBJ9-87表6.3.1由
Wod2=0.35×0.0482=0.00081＜0。002得Us=1.2
由￠=0.111 、 立杆纵距/立杆横距=1.5/0。9=1.67 查规范（GBJ9-87)表6.3。1得η=0。9
∴μstw=0.111×1.2×(1+0.9)=0.253
w=0。75βzμzμstwWo=0.75×1×1.77×0.253×0。35=0.1176kN/m2
（2)验算连墙点抗风强度
风荷载作用对每个连墙点产生的拉力或压力
Nt=1。4HALAW=1。4×3.6×4.5×0。1176=2。667 kN
一个扣件的抗滑能力设计值为6。0kN,大于 2.667 kN
∴安全
（3)验算架子整体稳定
按公式验算：N/φA+M/bAL≤KA·KH·f
式中N—格构式压杆的轴心压力；
M—风荷载作用对格构式压杆产生的弯矩,可按M=qH12/8计算；
φ—格构式压杆的整体稳定系数,安换算长细比λcx=μλx由表3-4-7查取；
A—脚手架内、外排立杆的毛截面积之和;
A1—内排或外排立杆危险截面的毛截面积；
λx—格构式压杆的长细比,由表4—4-8查取；
μ—换算长细比系数，由表4—4—9查取;
1）求N值
最底部压杆轴力最大,为最不利。
先求双钢管部分,每一步一个纵距脚手架的自重N1GK1
N1GK1= NGK1+2×1.5×0。0376+0.014×4
（钢管增重) (扣件增重）
=0.411+0。1128+0.056=0。5798 kN
N=1.2(n1 NGk1+ n11 N1Gk1+ NGk2)+1。4 NQk
=1.2×(20×0.411+20×0。5798+2。95)+1。4×4。2=33。20 kN
2）计算ф值
由b=0。9m， H1=3。6m， 计算λχ
λχ= H1/（b/2）=3。6 /（0.9/2)=8.0，
由b=0.9m， H1=3.6m, 查表4—4—9得： μ=23
∴λ0x=μ·λχ=23×8.0=184 查表4-4—7得：ф=0。211
3）计算作用于格构式或压杆的风荷载q
q=1.4LW=1.4×1.5×0。1176=0。247 kN/m
M= qH12/8=0。247×3.62/8=0.4 kN· m
M/bA1=0。4×106/（900×489×2）=0。454N/mm2
根据前知N/φA =33。2×103/(0。211×4.893×102×4)=80.39 N/mm2
N/￠A+ M/bA1=80.39+0。454=80。84 N/mm2
KA·KH·f=89。69 N/mm2＞80。84N/mm2
∴安全
5.3验算小横杆、大横杆的强度与变形
小横杆间距为C=0.75m
（1）小横杆计算
1）强度计算
最不利荷载组合为q恒+q活,因为q恒所占比重较小,因此可偏于安全简化，按下式计算Mmax·
Mmax=1/8(q活+q恒)b2=1/2qb2
q=1.2（GkC+qk)+1。4kQQMC
Gk—脚手板自重,查表4-4—20得,Gk=0。3KN/m2；
C—小横杆间距，C =0.75m;
gk—钢管单位长度的自重，查表4—4-18得,gk=38N/m；
QM—施工载标准值, QM=2000N/mm2
∴q=1.2(300×0。75+38)+1.4×1。2×2000×0.75=2835 N/m
Mmax=1/8×2835×0.92=287N·m
按下式验算抗弯强度
σ=Mmax/Wn≤f
式中Wn--—小横杆钢管净截面抵抗矩,由钢管规格φ48×3。5,查表4-4—17得,Wn=5078mm3
∴σ=287000/5078=56.52N/mm2＜205 N/mm2
∴安全
2）计算变形
按下式进行近似地计算，可偏于安全
W/b=5qb3/384EI
式中E—钢管材料弹性模量
I-钢管截面惯性矩
查表3-4—17可得，E=2.06×105N/mm2 I=121900mm2
W/b=5×2835×9003/(384×2。06×105×121900）=0。11％=1/909 ＜1/150
∴满足要求
(2)大横杆的计算
1） 大横杆强度计算
F1为小横杆与大横杆交点处座反力的最大值
F1=bg/2+ag=0。9×2835/2+0.45×2835=2551.5N
因为活荷载约占90％,因此近似按活荷载考虑
Mmax=0.213FL=0。213×2551。5×1.5=815.20N·m
σ=Mmax/Wn=815200/5078=160。54N/mm2＜205 N/mm2
∴安全
2)变形计算
W/b=1。615×FL2/100EI
=1.615×2551.5×15002/(100×2.06105×121900)
=0。37/100=1/270＜1/150
∴满足要求
5。4地基基础的验算
由前计算可知，钢管最底部压杆轴力最大，为最不利。
因每一步一个纵距脚手架的自重为33.20kN，放在面积为0。2m×1.5m=0。3m2的木板上.
所以单位面积重量为33.20/0。3=110。7kN/m2
因粉质回填土压实后的充许承载力为130～180 kN/m2
∴地基承载力满足要求。
6脚手架的拆除
6。1拆除方法
1、脚手架拆除时，首先画出警戒区，设置明显标志，并有专人警戒。
2、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑、而后拆小横杆、大横杆、立杆等(一般的拆除顺序为安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆)。
3、不准在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣.拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件，然后托住中间,再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架,分段拆除高差大于2步,应增设连墙件加固。有允许分段、分立面拆除。
4、拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。
5、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。
6.2、安全技术措施
1、拆架前，全面检查待拆脚手架，保证拆除的架体不影响上方架体的稳定性。根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准,进行技术交底后才准工作.
2、架体拆除前,必须察看施工现场环境，包括架空线、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况,凡能提前拆除的尽量拆除掉.
3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
4、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方，以防坠落。
5、在拆架时，不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚方可离开。
6、每天拆架下班时，不应留下隐患部位.
7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故.
8、所有杆件和扣件在拆除时应分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面.
9、所有的脚手板，应自外向里竖立搬运,以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。
10、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要递向楼层里的人，并从出料平台或出口处运出，，严禁从高空抛掷.

目 录

第一章工程概况1
第二章编制依据1
第三章施工部署1
3。1 总体布置1
3。2 脚手架设计2
3。2.1主要构配件2
3。2。2脚手架架体2
第四章脚手架搭设2
4。1 立杆搭设要求2
4.2 水平杆搭设要求3
4。3扣件安装要求3
4。4脚手板搭设要求3
4.5其他搭设要求4
第五章脚手架拆除4
第六章质量保证要求4
第七章安全要求和措施5
第八章结构验算6
8。1满堂脚手架计算书6
8。2 纵向水平杆验算7
8.3 横向水平杆验算8
8。4 扣件抗滑承载力验算9
8.5 荷载计算9
8。5。1 立杆静荷载计算9
8.5。2 立杆施工活荷载计算10
8。6 立杆稳定性验算10
8。7 连墙件承载力验算12
8.8 立杆地基承载力验算12

第一章工程概况
常德路771地块由上海市锦迪城市建设开发投资兴建。本工程位于常德路近康定路段，南侧临近老式里弄住宅,有大量简易搭设棚和简易民居;西侧靠近培近中学;东侧是已运营的7号线昌平路车站，与本建筑仅一墙之隔.规划用地面积为2096 m2,地上建筑面积为3638 m2、容积率为1.7。
本项目分为办公用房，商场两部分,主体采用钢筋混凝土框架结构，地面部分最高五层，地下三层(主体已施工完毕）。建筑最高21。5米，屋面防水等级为二级，建筑耐火等级为二级，抗震等级为三级，为丙类抗震，抗震设防烈度为7度设防，建筑设计使用年限为50年。本工程±0.000相当于绝对标高2。900米。本工程由上海尧舜建筑设计负责设计，上海隧道工程股份负责施工总承包.
第二章编制依据
（1） 设计图纸
（2） 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99)；
（3） 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80－91）；
（4） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
（5） 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001)；
（6） 《建筑结构静力计算手册》（第二版）;
（7） 其它有关安全技术规定.
第三章施工部署
3.1 总体布置
（1）满堂脚手架为落地式脚手架架体，主要部位在本工程的中庭位置。高度搭设为24m。由于主体结构时脚手架已搭设,部分与主体间距较小，现石材安装部位架子与结构部位距离太近，故将东南、西北里面圆弧部位架子与结构面保证300㎜，计算部分同原防尘网排架方案计算。
（3）脚手架功能:用于安装采光棚与周边幕墙装饰。保证幕墙能顺利施工。
3。2脚手架设计
3。2.1主要构配件
（1） 脚手架钢管采用普通钢管，规格为Φ48×3。5。
A、 钢管应有产品质量合格证和质量检验报告。
B、 钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
C、 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范相关规定，钢管必须涂有防锈漆。
（2） 脚手架钢管采用扣件连接，主要有直角扣件、旋转扣件、对接扣件三种。
A、 扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831）的规定
B、 脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 40-65N·m 时,不得发生破坏。
（3） 本工程脚手板主要使用竹笆脚手板。竹脚手板宜采用由毛竹制作的竹笆板。
（4） 挡脚板采用木挡脚板,木挡脚板高180mm。
3。2.2脚手架架体
（1） 脚手架底步设纵横向扫地杆，纵向扫地杆放在横向杆上面,纵横扫地杆采用直角扣件固定在立杆上.纵向扫地杆离底座上皮不大于200mm。
（2） 每步均要设置纵横水平杆，每个主节点上必须有水平杆。
（3） 在操作层上，在主节点纵横杆之间，再沿横向布置两根纵向水平杆,间距不大于400mm,作为直接承受面层板荷载的构件。操作层面上满铺脚手竹笆.
（4） 在操作层下方的连续二步内,面上均满铺脚手竹笆,作为安全防护隔离。
（5） 脚手架可利用电梯门洞作为上下出入口。
（6） 为加强脚手架整体稳定性，每隔两步设置对撑撑住井道墙体;靠门洞一面撑在梁侧。每边至少撑2根对撑杆;对撑杆的布置不大于二步三跨。
（7） 脚手架允许两个操作层进行作业,施工荷载限定在200kg/m²以下.
第四章 脚手架搭设
4。1 立杆搭设要求
（1） 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1／3。
（2） 开始搭设立杆时应设置一根抛撑，有三跨的隔跨设一根(共两根），直至连墙件安装稳定后，或者对撑杆安装稳定后方可拆除。
（3） 当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。靠上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
4。2 水平杆搭设要求
（1） 纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不小于3跨。
（2） 对于多跨脚手架，如需接长纵向水平杆，应采用对接扣件，对接扣件交错布置,两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。
（3） 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。
（4） 双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。
4。3扣件安装要求
（1） 扣件规格必须与钢管外径相同。
（2） 在主节点处固定纵向和横向水平杆的直角扣件距离不应大于150mm。
（3） 对接扣件开口应朝上或朝内。
（4） 螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m且不应大于65N·m.
（5） 在主节点处固定横杆、纵杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm.
4。4脚手板搭设要求
（1） 脚手板应铺满、铺稳，离开墙面 120~150mm。
（2） 竹笆脚手板按其主竹筋垂直于纵向水平杆的方向铺设，且采用对接平铺,四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。
4.5其他搭设要求
（1） 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
（2） 每搭完一步脚手架后，应按落地钢管扣件脚手架规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
（3） 竹笆脚手板采用对接平铺，四个角应用直径1。2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。
（4） 脚手架与结构之间的空隙必须用竹笆填满,防止人或物品掉落;井道脚手架必须设置竹笆隔离层，防止坠落,便于清理垃圾.
（5） 脚手架每隔20米用木板做一次硬隔离，保证脚手架全封闭，达到安全防护的目的。
第五章 脚手架拆除
（1） 脚手架体的拆除流程遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原则。一般为:目脚手竹笆 → 防护栏杆栅 → 水平杆 →剪刀撑→ 立杆 → 下一步以此类推.
（2） 严禁上下同时作业.
（3） 做到一步一清,一杆一清。
（4） 拆下来的脚手杆件要随拆、随清、随运,现场分类、分堆、分规格码放整齐,按计划退场。
第六章 质量保证要求
（1） 脚手架搭设前对有关材料进行验收。脚手架钢管、扣件、安全网以及槽钢均应有质量证明书。
（2） 脚手钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差，以及弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）的规定.钢管必须涂有防锈漆.
（3） 有裂缝、变形的扣件严禁使用，出现滑丝的扣件螺栓必须更换。扣件也应进行防锈处理。
（4） 脚手架搭设完毕后，对扫地杆、立杆和水平杆的构造进行检查，包括立杆底部与钢梁的连接情况、立杆垂直度、间距、水平杆高差和扣件位置、扣件拧紧力矩。具体允许偏差值参阅《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。

第七章 安全要求和措施
（1） 脚手架必须严格依据方案进行搭设，施工前做好安全技术交底工作。
（2） 搭拆脚手架、上架进行其它作业的施工人员必须戴好安全帽，穿防滑鞋.搭拆操作人员还必须系好安全带。
（3） 严禁酒后作业，凡患有不适合高处作业疾病的人员不得从事架子工作业,也不得上架进行其它作业。
（4） 满堂架内不得抛扔物体.施工人员在不使用工具时，应将工具放入包内.
（5） 搭拆脚手架的人员必须持有效上岗证工作。
（6） 搭拆脚手架、清除井道内垃圾时，电梯井周边一定范围内设警戒，有专人监护。
（7） 脚手架上挂牌标明允许的施工荷载值。平时经常派人检查架子上是否有超载现象.避免局部堆载过大的现象。垃圾尽快清理出井道。
（8） 施工人员从楼层内进入井道脚手架,应搭设临时过道板或简易爬梯。不得沿外侧的立杆和水平杆攀爬。
（9） 脚手架操作层上如有堆载，侧边必须铺竹笆作为挡板。
（10） 在脚手架使用期间,严禁拆除各类杆件。
（11） 不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上.严禁悬挂起重设备。
（12） 满堂架内作业如光线不足应配照明,照明由电工设置.
（13） 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。脚手架上设一定数量灭火器。
（14） 定时检查脚手竹笆的损坏情况，及时更换。
（15） 宜每天在井道内所有作业完成后,清理一次安全网上的杂物。
（16） 每周至少一次定时检查安全网，主要查安全网是否有严重的变形和磨损、断裂、霉变，以及连接部位松脱等情况。修理网所用的材料、编结方法应与原网相同，修理后必须经专人检验合格,方可继续使用.
（17） 拆除脚手架在下方安全网已有效张挂起的条件下进行。
（18） 架内所有作业全部完毕后，临边洞口处做好安全防护措施。
第八章 结构验算
8。1满堂脚手架计算书
1。脚手架参数
双排脚手架搭设高度为30 m,底层6m立杆采用双立杆，其余上部为单立杆；
搭设尺寸为：横距Lb为 0。9m,纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0。30m;
大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为Φ48×3.5;
横杆与立杆连接方式为单扣件;
连墙件采用两步两跨，竖向间距 3。6 m，水平间距3 m，采用扣件连接;
连墙件连接方式为单扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途：结构脚手架；
同时施工层数:1 层；
3。风荷载参数
本工程地处上海市静安区，基本风压0。35kN/m2；
风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取0.74,计算立杆稳定性时取0.31，风荷载体型系数μs为1。254;
4。静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)：0.1248；
脚手板自重标准值（kN/m2）：0.350;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0。140;
安全设施与安全网（kN/m2）:0。010；
脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板;
每米脚手架钢管自重标准值（kN/m)：0.038;
脚手板铺设总层数:5；
5。地基参数
地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kPa）:800。00;
立杆基础底面面积(m2)：0。20;地基承载力调整系数:1。00.
8。2 纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值［f］(N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I(mm4）
121900
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
5080
1、承载能力极限状态
q=1.2×(0.038+Gkjb×lb/(n+1）)+1.4×Gk×lb/（n+1）=1.2×（0。038+0。35×0.9/（2+1）)+1.4×3×0。9/(2+1）=1。43kN/m
2、正常使用极限状态
q’=（0.038+Gkjb×lb/（n+1）)+Gk×lb/（n+1）=(0。038+0.35×0.9/(2+1))+3×0。9/（2+1）=1.04kN/m
计算简图如下：

1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0。32kN·m
σ=Mmax/W=0。32×106/5080=63.43N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q’la4/(100EI）=0。677×1。04×15004/（100×206000×121900）=1.424mm
νmax＝1.424mm≤［ν］＝min［la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1。1qla=1.1×1.43×1.5=2.36kN
正常使用极限状态
Rmax'=1。1q’la=1.1×1.04×1。5=1。72kN
8。3 横向水平杆验算
1、承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=2.36kN
q=1.2×0。038=0.046kN/m
2、正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1。72kN
q’=0.038kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：

σ=Mmax/W=0.71×106/5080=138。97N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
计算简图如下：

νmax＝1。774mm≤［ν]＝min［lb/150,10]＝min[900/150，10］＝6mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.38kN
8.4 扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=2.36/2=1。18kN≤Rc=0。8×8=6。4kN
横向水平杆：Rmax=2.38kN≤Rc=0。8×8=6。4kN
满足要求！
8。5 荷载计算
脚手架搭设高度H
30
双立杆计算高度H1
6
脚手架钢管类型
Ф48×3。5
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.1248
8。5.1 立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=（gk+la×n/2×0。038/h）×(H—H1）=(0。1248+1。5×2/2×0。038/1.8)×（30-6）=3.76kN
单内立杆：NG1k=3。76kN
双外立杆：NG1k=(gk+0。038+la×n/2×0.038/h)×H1=（0.1248+0。038+1。5×2/2×0。038/1.8)×6=1。17kN
双内立杆:NGS1k=1.17kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=((H-H1）/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=((30-6)/1.8+1)×1.5×0。9×0.35×1/1/2=3。39kN
单内立杆：NG2k1=3.39kN
双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/1/2=6/1。8×1。5×0。9×0.35×1/1/2=0。79kN
双内立杆：NGS2k1=0.79kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(（H—H1）/h+1)×la×Gkdb×1/2=（(30—6）/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.5kN
双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=6/1.8×1。5×0.14×1/2=0.35kN
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0。01×1.5×（30-6)=0.36kN
双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1。5×6=0。09kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3。39+1。5+0.36=5。25kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=3。39kN
双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.79+0.35+0.09=1.23kN
双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0。79kN
8。5.2 立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0。9×(1×3）/2=2.03kN
内立杆：NQ1k=2.03kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1。2×（NG1k+ NG2k）+0。9×1。4×NQ1k=1。2×（3。76+5。25)+ 0.9×1。4×2。03=13.37kN
单内立杆:N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（3.76+3.39)+ 0。9×1。4×2.03=11.13kN
双外立杆：Ns=1。2×（NGS1k+ NGS2k）+0.9×1。4×NQ1k=1。2×(1。17+1。23）+ 0.9×1。4×2。03=5。43kN
双内立杆：Ns=1.2×（NGS1k+ NGS2k)+0。9×1.4×NQ1k=1。2×（1.17+0。79）+ 0.9×1。4×2.03=4。9kN
8.6 立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
30
双立杆计算高度H1
6
双立杆受力不均匀系数KS
0。6
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W(mm3）
5080
立杆截面回转半径i（mm)
15。8
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A（mm2）
489
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1。5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15。8=170。89≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1。155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15。8=197。37
查《规范》表A得,φ=0.186
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=（1。2×(NG1k+NG2k)+1。4×NQ1k）=(1.2×(3.76+5。25)+1。4×2。03)=13。65kN
双立杆的轴心压力设计值NS=1。2×(NGS1k+NGS2k)+N=1。2×(1.17+1.23)+13.65=16。53kN
σ=N/（φA)=13652。34/（0。186×489)=150。1N/mm2≤［f］=205N/mm2
满足要求！
σ=KSNS/(φA)=0。6×16530。78/（0。186×489）=109。05N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=(1。2×（NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k）=（1。2×(3。76+5.25）+0.9×1.4×2.03)=13.37kN
双立杆的轴心压力设计值NS=1。2×（NGS1k+NGS2k）+N=1.2×（1.17+1。23)+13。37=16.25kN
Mw=0。9×1。4×Mwk=0。9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0。51×1.5×1。82/10=0.31kN·m
σ=N/(φA)+ Mw/W=13368.84/（0。186×489）+312303.6/5080=208.46N/mm2〉[f］=205N/mm2
Mws=0。9×1。4×Mwk=0。9×1。4×ωklah2/10=0。9×1.4×0。31×1。5×1。82/10=0。19kN·m
σ=KS（NS/(φA）+ Mw/W）=0.6×(16247。28/（0。186×48