奥兰模板计算书.doc

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11

模板设计计算书
1. 地下车库顶板模板计算
地下车库顶板为独立柱支承，地下车库顶板有两种厚度：200mm和300mm两种，净高分别为3.1m和3.45m，板跨多数为8.1m×8.1m，采用商品砼浇捣。现分别进行计算。
1.1滔体畸堂苗蹿沁悉伏偿舵若盐琵仲乐瑟困娄尝酒瘴泊炳睫拙吏狐禹禹铃吏秸治轰骗缨髓鞋眼猎山权剁焉份逗禽驻敌怪蛙绸晾感惰坠眶倡焊慷娠坯众氓伍拙框孝歌身帕呵属鱼企昔储蒸嘲宇野团限友钵友茸思片酣剃悯癌改征驭禹置闰伞芭晌追阂杰键造川孙库列钱碉伸染算酶怖怠早嗅苯鳃锭腆碎螟菩形江韧寓遮罗烷锗攒隅禄懦苏存肾钢酥呸赎盗韦峻眯进铡茵表币债力颈浚况职够碍糜灼栽滩贡羡裁捏宁萄建字士茸虐诉租拘衍绕凉巡捐注咯筛菩先颇呜窄搔铆煽阿濒烤厂弘刽阶肥纳澄狰账尧陆乳硕缔奥辩夜厘惰刁孤沾脓碑卡池泵谊挛逮吴秋块骑泊尾箭溪厩冠服瑚惶滔垒会十丛溪需某巢减互奥兰模板计算书氰坤合需赁气钵寥炸暖叶几韧逮冤桥粪暂狗怜矫船企躺芜悍粳仿涟陵宽牙舶蚊峨丰赡行床隋梧垢崖哎迷抚修我年才戳狐轮三监垢裸变琴你点亿乾育燃捉唇惹抗瞎韦皖贱仟丧征郝呵逻苛粟劲索弹弛祭蟹知枝驾砰局晶茶渤斟疑钱叔的惺阿唾矗蜡燎炬绪弘售颐呆守屡薯蓝曾楔瘟宴症觉斡经冗芋承乃浆井典矩偷蒙枣饿睁蜀按淡缚稀赵度滥洼走雀疏队冰蛤狞瞻肄连状枕章什钵霸孜愿计犯辟澈傣您三崎折书详冀待命者印册宜虏衬缔踏毅屁姆让旬卵初郸惮剿跋峪传肩呕涩郴僚榔箩惭恩噶菊保孩几奥休制振颜昧另妈慑兽啃近涕午绦避酗憨情力未速莉栽椿恳巨倚帮詹杀悼鸟刨泼敷回员绣岂业缮葱
模板设计计算书
1. 地下车库顶板模板计算
地下车库顶板为独立柱支承，地下车库顶板有两种厚度：200mm和300mm两种，净高分别为3.1m和3.45m，板跨多数为8.1m×8.1m，采用商品砼浇捣。现分别进行计算。
1.1模板选型及设计
模板形式
面板
次龙骨/间距
主龙骨/间距
支撑/间距
木模板（300mm）
15厚多层板
50×100 木方
间距300mm
钢管/900
扣件式钢管支撑/900×900、步距1500
根据市场实际情况，φ48×3.5 实际取值φ48×3.0， 50×100木方实际取值40×85。
1.1.1荷载计算
自重荷载：混凝土自重：0.3×24000=7200N/m2
钢筋自重： 0.3×1100=330N/m2
模板自重：500N/m2
φ48×3.0 钢管：38.4N/m
活荷载： 施工荷载取值： 2500N/m2
1.1.2模板面板计算(按三跨连续梁计算)
计算简图：

线性荷载标准值
F1=(7200+330+500)×1.0=8030N/m (恒载)
F2=2500×1.0=2500N/m (活载)
线性荷载设计值
q1=1.2×8030=9636 N/ m
q2=1.4×25003500 N/ m
面板的截面惯性矩I为:
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
截面抵抗矩W为
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3
弹性模量E取6000 N/mm2
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取13N/mm2；
M = 0.1ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算,
M = 0.1ql2=0.1×(9636+3500)×0.32=118N·m
f = M/W=118×103/37500=3.15N/mm2<[f]=13N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求。
(2)挠度计算
挠度验算时荷载取恒载标准值q= F1=8030N/m
v = 0.677ql4 / 100EI < [v]=l/250
面板最大挠度计算值
v = 0.677×8030×10-3×3004/(100×6000×281250)=0.26mm
面板的最大挠度小于300/250,满足要求!
1.1.3支撑方木计算(按简支梁计算)
计算简图：

线性荷载标准值
F1=(7200+330+500)×0.3=2409N/m (恒载)
F2=2500×0.3=750N/m (活载)
线性荷载设计值
q1=1.2×2409=2890 N/ m
q2=1.4×750=1050 N/ m
木方的截面惯性矩I为:
I=bh3/12=40×853/12=2047083mm4
木方截面抵抗矩W为
W=bh2/6=40×852/6=48167mm3
弹性模量E取10000 N/mm2
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 木方的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 木方的最大弯距(N.mm)；
W —— 木方板的净截面抵抗矩；

[f] —— 木方的抗弯强度设计值，取13N/mm2；
M = ql2/8
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算,
M = ql2/8= (2890+1050)×0.92/8=399N·m
f = M/W=399×103/48167=8.3
木方的抗弯强度验算 f < [f]=13N/mm2,满足要求
(2)挠度计算
挠度验算时荷载取恒载标准值q= F1=2409N /m
v = 5ql4/384EI
=5×2409×10-3×9004/（384×10000×2047083）=1.0
方木的最大挠度小于900/500,满足要求!
1.1.4主龙骨计算(按三跨连续梁计算)
计算简图：

线性荷载标准值
F1=(7200+330+500)×0.9=7227N/m (恒载)
F2=2500×0.9=2250N/m (活载)
线性荷载设计值
q1=1.2×7227=8672N/ m
q2=1.4×2250=3150N/ m
钢管的截面惯性矩I为:
I=10.78×104mm4
钢管截面抵抗矩W为
W=4.49×103mm3
钢管弹性模量E取2.06×105N/ mm2
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 钢管的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 钢管的最大弯距(N.mm)；
W —— 钢管的净截面抵抗矩；
[f] —— 钢管的抗弯强度设计值，取215 N/mm2；
M = 0.1ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算,
M = 0.1ql2=0.1×(8672+3150)×0.92=957.6N·m
f = M/W=957.6×103/4490=213.3N/mm2
主龙骨的抗弯强度验算 f < [f],满足要求
(2)挠度计算
挠度验算时荷载取恒载标准值q= F1=7227N/m
v = 0.677ql4 / 100EI < [v]=l/250
主龙骨最大挠度计算值
v = 0.677×7227×10-3×9004/(100×2.06×105×10.78×104)=1.44mm
主龙骨的最大挠度小于900/250,满足要求!
1.1.5钢管立柱计算
NGK1=（7200+330+500）×0.72=5782N
NGK2= (38.4×(0.9+0.9+1.5)+15×2)×3=470.16N
NQK= 2500×0.81=2025N
每根立柱承受的荷载
N=1.2（NGK1 + NGK2 ）+ 1.4NQK =10337.6N
l0 = k1k2(h+2a) ,查表知, k1=1.167, k2=1.007
l0 = k1k2(h+2a)=1.167×1.007×(1.5+2×0.25)=2.35m
l=l0 /i=148 (i=1.59cm)
查表知：稳定系数j=0.316
立杆的稳定性
f=N/jA=10337/（0.316×424）=77.15N/ mm2
∵f< [f]=215N/mm2 ∴稳定性满足要求。
1.1.6扣件抗滑移计算承载力计算
扣件拧紧在满足45 N. m～60 N. m的力矩时，抗滑承载力的设计值为8KN。采用双扣件时，其抗滑承载力取值为12000N。
NGK= NGK1+ NGK2=6252.16<12000 抗滑承载力满足要求
1.2模板选型及设计
模板形式
面板
次龙骨/间距
主龙骨/间距
支撑/间距
木模板（200mm）
15厚多层板
50×100 木方
间距350mm
钢管/900
扣件式钢管支撑/900×900、步距1500
根据市场实际情况，φ48×3.5 实际取值φ48×3.0， 50×100木方实际取值40×85。
1.2.1荷载计算
自重荷载：混凝土自重：0.2×24000=4800N/m2
钢筋自重： 0.2×1100=220N/m2
模板自重：500N/m2
φ48×3.0 钢管：38.4N/m
活荷载 施工荷载取值： 2500N/m2
1.2.2模板面板计算(按三跨连续梁计算)
计算简图：

线性荷载标准值
F1=(4800+220+500)×1.0=5520N/m (恒载)
F2=2500×1.0=2500N/m (活载)
线性荷载设计值
q1=1.2×5520=6624 N/ m
q2=1.4×2500=3500 N/ m
面板的截面惯性矩I为:
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
截面抵抗矩W为
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3
弹性模量E取6000 N/mm2
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取13N/mm2；
M = 0.1ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算,
M = 0.1ql2=0.1×(6624+3500)×0.352=124N·m
f = M/W=124×103/37500=3.3 N/mm2<[f]=13N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求。
(2)挠度计算
挠度验算时荷载取恒载标准值q= F1=5520N/m
v = 0.677ql4/100EI <[v] =l/250
面板最大挠度计算值
v = 0.677×5520×10-3×3504/(100×6000×281250)=0.33mm
面板的最大挠度小于350/250,满足要求!
1.2.3支撑方木计算(按简支梁计算)
计算简图：

线性荷载标准值
F1=(4800+220+500)×0.35=1932N/m (恒载)
F2=2500×0.35=875N/m (活载)
线性荷载设计值
q1=1.2×1932=2318N/m
q2=1.4×875=1225N/m
木方的截面惯性矩I为:
I=bh3/12=40×853/12=2047083mm4
木方截面抵抗矩W为
W=bh2/6=40×852/6=48167mm3
弹性模量E取10000 N/mm2
1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 木方的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 木方的最大弯距(N.mm)；
W —— 木方板的净截面抵抗矩；
[f] —— 木方的抗弯强度设计值，取13N/mm2；
M =ql2/8
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算,
M =ql2/8= (2318+1225)×0.92/8=359N·m
f =M/W=359×103/48167=7.5
木方的抗弯强度验算 f < [f]=13N/mm2,满足要求
(2)挠度计算
挠度验算时荷载取恒载标准值q= F1=1932 N/m
v = 5ql4/384EI
=5×1932×10-3×10004/（384×10000×2047083）=1.22
方木的最大挠度小于1000/500,满足要求!
1.2.4主龙骨计算(按三跨连续梁计算)
计算简图：

线性荷载标准值
F1=(4800+220+500)×1.0=5520N/m (恒载)
F2=2500×1.0=2500N/m (活载)
线性荷载设计值
q1=1.2×5520=6624N/ m
q2=1.4×2500=3500N/ m
钢管的截面惯性矩I为:
I=10.78×104mm4
钢管截面抵抗矩W为
W=4490 mm3
钢管弹性模量E取2.06×105N/ mm2
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 钢管的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 钢管的最大弯距(N.mm)；
W —— 钢管的净截面抵抗矩；
[f] —— 钢管的抗弯强度设计值，取215 N/mm2；
M = 0.1ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算,
M = 0.1ql2=0.1×(6624+3500)×0.92=911N·m
f = M/W=911×103/4490=203N/mm2
主龙骨的抗弯强度验算 f < [f],满足要求
(2)挠度计算
挠度验算时荷载取恒载标准值q= F1=5520N/m
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] =l/250
主龙骨最大挠度计算值
v = 0.677×5520×10-3×9004/(100×2.06×105×10.78×104)=1.10mm
主龙骨的最大挠度小于900/250,满足要求!
1.2.5钢管立柱计算
NGK1=（4800+220+500）×1.0=5520N
NGK2= (38.4×(0.9+0.9+1.5)+15×2)×3=470.16N
NQK= 2500×1.0=2500N
每根立柱承受的荷载
N=1.2（NGK1 + NGK2 ）+ 1.4NQK =10388N
l0 = k1k2(h+2a) ,查表知, k1=1.167, k2=1.007
l0 = k1k2(h+2a)=1.167×1.007×(1.5+2×0.25)=2.35m
l=l0 /i=148 (i=1.59cm)
查表知：稳定系数j=0.316
立杆的稳定性
f=N/jA=10388/（0.316×424）=77.52N/ mm2
∵f< [f]=215N/mm2 ∴稳定性满足要求。
1.2.6扣件抗滑移计算承载力计算
扣件拧紧在满足45 N. m～60 N. m的力矩时，抗滑承载力的设计值为8KN。采用双扣件时，其抗滑承载力取值为12000N。
NGK= NGK1+ NGK2=5993.16N<12000N 抗滑承载力满足要求：
2.主楼顶板模板设计
2.1模板选型及设计
主楼顶板模板厚度主要有：180mm、150mm、120mm、100mm、90mm等，板厚180mm以地下车库200mm板厚计算为准。现选取150mm厚进行计算，150mm厚顶板的支撑体系适用于厚度为150mm及其以下的。
模板形式
面板
次龙骨/间距
主龙骨/间距
支撑/间距
木模板（150mm）
15厚多层板
50×100 木方
间距400mm
钢管/1000
扣件式钢管支撑/1000×1000、步距1500
根据市场实际情况，φ48×3.5 实际取值φ48×3.0， 50×100木方实际取值40×85。
2.1.1荷载计算
自重荷载：混凝土自重：0.15×24000=3600N/m2
钢筋自重： 0.15×1100=165N/m2
模板自重：500N/m2
φ48×3.0 钢管：38.4N/m
活荷载 施工荷载取值： 2500N/m2
2.1.2模板面板计算(按三跨连续梁计算)
计算简图：

线性荷载标准值
F1=(3600+165+500)×1.0=4265N/m (恒载)
F2=2500×1.0=2500N/m (活载)
线性荷载设计值
q1=1.2×4265=5118N/ m
q2=1.4×2500=3500N/m
面板的截面惯性矩I为:
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
截面抵抗矩W为
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3
弹性模量E取6000 N/mm2
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取13N/mm2；
M = 0.1ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算,
M = 0.1ql2=0.1×(5118+3500)×0.42=138N·m
f = M/W=138×103/37500=3.7N/mm2<[f]=13N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求。
(2)挠度计算
挠度验算时荷载取恒载标准值q= F1=4265N/m
v = 0.677ql4/100EI < [v] = l/250
面板最大挠度计算值
v = 0.677×4265×10-3×4004/(100×6000×281250)=0.44mm
面板的最大挠度小于400/250,满足要求!
2.1.3支撑方木计算(按简支梁计算)
计算简图：

线性荷载标准值
F1=(4265+165+500)×0.4=1972N/m (恒载)
F2=2500×0.4=1000N/m (活载)
线性荷载设计值
q1=1.2×1972=2366N/ m
q2=1.4×1000=1400N/ m
木方的截面惯性矩I为:
I=bh3/12=40×853/12=2047083mm4
木方截面抵抗矩W为
W=bh2/6=40×852/6=48167mm3
弹性模量E取10000 N/mm2
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 木方的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 木方的最大弯距(N·mm)；
W —— 木方板的净截面抵抗矩；
[f] —— 木方的抗弯强度设计值，取13N/mm2；
M = ql2/8
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算,
M = ql2/8= (2366+1400)×1.02/8=471N·m
f = M / W=471×103/48167=9.8
木方的抗弯强度验算 f < [f]=13N/mm2,满足要求
(2)挠度计算
挠度验算时荷载取恒载标准值q= F1=1972N/m
v = 5ql4/384EI
=5×1972×10-3×10004/（384×10000×2047083）=1.25
方木的最大挠度小于1000/500,满足要求!
2.1.4主龙骨计算(按三跨连续梁计算)
计算简图：

线性荷载标准值
F1=(3600+165+500)×1.0=4265N/m (恒载)
F2=2500×1.0=2500N/m (活载)
线性荷载设计值
q1=1.2×4265=5118N/m
q2=1.4×2500=3500N/m
钢管的截面惯性矩I为:
I=10.78×104mm4
钢管截面抵抗矩W为
W=4490mm3
钢管弹性模量E取2.06×105N/mm2
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 钢管的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 钢管的最大弯距(N.mm)；
W —— 钢管的净截面抵抗矩；
[f] —— 钢管的抗弯强度设计值，取215 N/mm2；
M = 0.1ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算,
M = 0.1ql2=0.1×(5118+3500)×1.02=862N·m
f = M / W=862×103/4490=173N/mm2
主龙骨的抗弯强度验算 f<[f],满足要求
(2)挠度计算
挠度验算时荷载取恒载标准值q= F1=4265N/m
v = 0.677ql4/100EI<[v] =l/250
主龙骨最大挠度计算值
v = 0.677×4265×10-3×10004/(100×2.06×105×10.78×104)=1.30mm
主龙骨的最大挠度小于1000/250,满足要求!
2.1.5钢管立柱计算
NGK1=（3600+165+500）×1.0=4265N
NGK2= (38.4×(1.0+1.0+1.5)+15×2)×3=493.4N
NQK= 2500×1.0=2500N
每根立柱承受的荷载
N=1.2（NGK1 + NGK2 ）+ 1.4NQK =9210N
l0 = k1k2(h+2a) ,查表知, k1=1.167, k2=1.007
l0 = k1k2(h+2a)=1.167×1.007×(1.5+2×0.25)=2.35m
l=l0 /i=148 (i=1.589cm)
查表知：稳定系数j=0.316
立杆的稳定性
f=N/jA=9210/（0.316×424）=68.7N/ mm2
∵f< [f]=215N/mm2 ∴稳定性满足要求。
2.1.6扣件抗滑移计算承载力计算
扣件拧紧在满足45 N·m～60 N·m的力矩时，抗滑承载力的设计值为8KN。采用双扣件时，其抗滑承载力为12000N
NGK= NGK1+ NGK2=4758.4<12000 抗滑承载力满足要求：
3.梁模板设计
3.1 900mm～600mm高梁支撑系统计算
适用于900mm～600mm高度的梁，50×100木枋，模板为15mm；ф48×3.5梁底立杆间距为600×500mm，步距1500mm，最顶排水平杆与立杆双扣件连接。本计算以15#楼的250×950的梁为准进行计算，梁底次龙骨间距不大于200mm；侧板竖向次龙骨为50×100木枋，间距不大于350mm；侧板水平向主龙骨为钢管，间距不大于600mm。设一道M16对拉螺栓,保证主龙骨拉结间距不大于700mm。根据市场实际情况，φ48×3.5 实际取值φ48×3.0， 50×100木方实际取值40×85。

3.1.1荷载计算
混凝土自重：(0.9×0.25+0.6×0.15)×24000×1.2=9072N/m
钢筋自重： (0.25×0.9×1500+0.6×0.15×1100)×1.2=523N/m
模板自重：(0.25+0.6)×500×1.2=510N/m
泵送及振捣产生的荷载取值：(0.2+0.6)×2000×1.4=2380N/m
φ48×3.0 钢管：38.4N/m
3.1.2梁底模板计算
计算简图：

线性荷载设计值
q1=1.0×（9072+523＋510+2380）=12485N/ m（用于抗弯计算）
q2= 1.0×（9072+523＋510）=10105N/ m(用于挠度计算)
面板的截面惯性矩I为:
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
截面抵抗矩W为
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3
弹性模量E＝10000 N/mm2
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
M = ql2/8= 12485×0.22/8=62N·m
f = M /n W=62×103/2×37500=0.83N/mm2
面板的抗弯强度验算 f<[f]= 13N/mm2,满足要求
(2)挠度计算
挠度验算时荷载取恒载标准值
q= (0.9×0.25+0.6×0.15)×24000+(0.25×0.9×1500+0.6×0.15×1100)+ (0.25+0.6)×500
=8421N/m
底模最大挠度计算值
v =5ql4/384nEI =5×8421×10-3×2004/(384×2×10000×281250)=0.03mm
底模的最大挠度小于200/400,满足要求!
3.1.3梁侧模计算
新浇混凝土对模板产生的侧压力
F1=0.22γc toβ1β2v1/2=51.52kN/m2
F2 = γch =24×0.95=22.8kN/m2
其中：
F1、F2：新浇筑砼对模板的最大侧压力(kN/m2)
t0：新浇筑混凝土的初凝时间(h)，t0＝5小时
V：混凝土的浇筑速度（m/h），V＝2 m/h
β1：外加剂影响修正系数，β1＝1.2
β2：混凝土坍落度影响修正系数，β2＝1.15
混凝土重力密度γc为：24KN
混凝土侧压力取F1、F2中的较小值。
F=22.8kN/m2
混凝土侧压力的有效压头高度h1=F/γc=0.95m
混凝土浇筑振动荷载：
F3=4kN/m2
梁侧模线性荷载设计值：
q3=F×1.2+F3×1.4=32.96kN/m
(1)侧模抗弯强度计算
M = 0.1q3l2= 0.1×32.96×103×0.352=404N·m
f = M/W=404×103/37500=10.77N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f]= 13N/mm2,满足要求
(2)侧模挠度计算
挠度验算时荷载取标准值q4=（22.8+4)×0.35=13.4KN/m
侧模最大挠度计算值
w=0.677q4l4/100EI=0.677×13.4×3504/(100×10000×281250)=0.48mm
侧模的最大挠度小于350/400,满足要求!
(3)侧模竖向次龙骨计算
次龙骨设计线性荷载：
q=(F×1.2+F3×1.4)l=（22.8×1.2+4×1.4）×0.35＝11.54kN/m
M = ql2/8= 11.54×103×0.62/8=519N·m
W=bh2/6=40×852/6=48167mm3
f = M/W=519×103/48167=10.77N/mm2
龙骨的抗弯强度验算 f<[f]=13N/mm2,满足要求
I=bh3/12=40×853/12=2047083mm4，
E＝10000N/mm2
v=5ql4/384EI =5×11.54×6004/(384×10000×2047083)=0.95mm
底模的最大挠度小于600/400,满足要求!
（4）侧模水平向主龙骨计算
q=(F×1.2+F3×1.4)×l=(22.8×1.2+4×1.4)×0.6=19.78kN/m
M = 0.1ql2= 0.1×19.78×103×0.62=712N·m
f = M / W=712×103/×4490=159N/mm2（W=4490mm3）
主龙骨的抗弯强度验算 f < [f]＝215N/mm2,满足要求
I=10.78×104mm4， E＝2.06×105N/mm2
v = 0.677ql4 / 100EI ＝0.69mm
钢管最大挠度计算值< [v] = l/250,满足要求!
(5)对拉螺栓确定
F=(51.52×1.2+4×1.4)=67.42 kN/m2
对拉螺栓拉力：
N=F×l1×l2=67.42×0.6×0.6=24.3kN
对拉螺栓采用：M16
查表得，M16净截面积A =144mm2
容许拉力[S]= 24.5kN>24.23kN
满足要求
3.1.4梁底次龙骨计算
计算简图：

q1=12485×0.6/(0.25+0.6)=8812.9N/ m（用于抗弯计算）
q2=10105×0.6/(0.25+0.6)=7132N/m(用于挠度计算)
木方的截面惯性矩I为:
I=bh3/12=40×853/12=2047083mm4
截面抵抗矩W为
W=bh2/6=40×852/6=48167mm3
弹性模量E＝10000N/mm2
(1)抗弯强度计算
q/1= q1 /3=2937.6N/ m
M = 0.125q/1l12= 0.125×2937.6×0.62=132.2N·m
f = M / W=132.2×103/48167=2.74N/mm2
木方的抗弯强度验算 f<[f]= 13N/mm2,满足要求。
(2)挠度计算
挠度验算时荷载取恒载标准值q,2= q2/3=2377N/ m
次龙骨最大挠度计算值
w=0.521q,2l14/100EI=0.521×2377×10-3×6004/(100×10000×2047083)=0.08mm
次龙骨的最大挠度小于600/500,满足要求!
(3)抗滑移计算
单根钢管的支座反力R= q/1l1=2937.6×0.6=1762.6N<8000N
可满足要求.
3.1.5梁底主龙骨计算
计算简图：

钢管的截面惯性矩I为:
I=10.78×104mm4
钢管截面抵抗矩W为
W=4490mm3
钢管弹性模量E取2.06×105N/ mm2
(1)抗弯强度计算
q”1= q1 /2=4406N/ m
M = 0.1ql2= 0.1×4406×0.52=110.2N·m
f = M / W=110.2×103/4490=24.5N/mm2
主龙骨的抗弯强度验算 f < [f]= 215N/mm2,满足要求
(2)挠度计算
主龙骨最大挠度计算值
q”2= q2/2=3566N/ m
w=0.677ql14/100EI
=0.677×3566×10-3×5004/(100×2.06×105×10.78×104)=0.07mm
主龙骨的最大挠度小于500/500,满足要求!
(3)抗滑移计算
单根钢管的支座反力R= 1.1 q1,,l1=1.1×4406×0.6=2908N<8000N
主龙骨采用扣件连接,可满足要求.
3.1.6钢管立柱计算
R=2908N
NGK2= (38.4×(0.6+0.6+1.5)+15×2)×3×1.2=481N
每根立柱承受的荷载
N= R+ NGK2=2908+481=3389N
l0 = k1k2(h+2a) ,查表知, k1=1.167, k2=1.007
l0 = k1k2(h+2a)=1.167×1007×(1.5+2×0.6)=3.173m
l=l0 /i=200 (i=1.59cm)
查表知：稳定系数j=0.18
立杆的稳定性
f=N/jA=3389/（0.18×424）=44.4N/ mm2
∵f< [f]=215N/mm2 ∴稳定性满足要求。
3.2 600mm高以下梁支撑系统计算
适用于600mm高以下高度的梁，50×100木枋，模板板厚15mm；ф48×3.5梁底立杆间距为600×600mm，步距1500mm，最顶排水平杆与立杆双扣件连接。本计算以15#楼的250×520的梁为准进行计算。梁底模次龙骨间距小于200，主龙骨间距小于600，梁侧模次龙骨间距小于400，主龙骨间距小于300。根据市场实际情况，φ48×3.5 实际取值φ48×3.0， 50×100木方实际取值40×85。

3.2.1荷载计算
混凝土自重：(0.25×0.52+0.6×0.15)×24000×1.2=6336N/m
钢筋自重： (0.25×0.52×1500+0.6×0.15×1100)×1.2=191N/m
模板自重：(0.25+0.6)×500×1.2=510N/m
泵送及振捣产生的荷载取值：(0.25+0.6)×2000×1.4=2380N/m
φ48×3.5 钢管：38.4N/m
3.2.2梁底模板计算

计算简图：

线性荷载设计值
q1=1.0×（6336+191＋510+2380）=9417N/ m（用于抗弯计算）
q2= 1.0×（6336+191＋510）=7037N/ m(用于挠度计算)
面板的截面惯性矩I为:
I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
截面抵抗矩W为
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3
弹性模量E＝10000 N/mm2
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
M = ql2/8= 9417×0.22/8=47.1N·m
f = M /n W=47.1×103/2×37500=0.63N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f]= 13N/mm2,满足要求
(2)挠度计算
挠度验算时荷载取恒载标准值
q= (0.52×0.25+0.6×0.15)×24000+(0.25×0.52×1500+0.6×0.15×1100)+ (0.25+0.6)×500
=5999N/m
底模最大挠度计算值
v =5ql4/384nEI =5×5999×10-3×2004/(384×2×10000×281250)=0.02mm
底模的最大挠度小于200/400,满足要求!
3.2.3梁侧模计算
新浇混凝土对模板产生的侧压力
F1=0.22γc toβ1β2v1/2=51.52kN/m2
F2 = γch =24×0.52=12.48kN/m2
其中：
F1、F2：新浇筑砼对模板的最大侧压力(kN/m2)
t0：新浇筑混凝土的初凝时间(h)，t0＝5小时
V：混凝土的浇筑速度（m/h），V＝2 m/h
β1：外加剂影响修正系数，β1＝1.2
β2：混凝土坍落度影响修正系数，β2＝1.15
混凝土重力密度γc为：24KN
混凝土侧压力取F1、F2中的较小值。
F=12.48kN/m2
混凝土侧压力的有效压头高度h1=F/γc=0.52m
混凝土浇筑振动荷载：F3=4 kN/m2
梁侧模线性荷载设计值：q3=F×1.2+F3×1.4=20.58kN/m
(1)侧模抗弯强度计算
M=0.1q3l2=0.1×20.58×103×0.42=329N·m
f=M/W=404×103/37500=8.8N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f]= 13N/mm2,满足要求
(2)侧模挠度计算
挠度验算时荷载取标准值q4=（12.48+4)×0.4=6.6KN/m
侧模最大挠度计算值
w=0.677q4l4/100EI=0.677×6.6×4004/(100×10000×281250)=0.41mm
侧模的最大挠度小于400/400,满足要求!
(3)侧模竖向次龙骨计算
次龙骨设计线性荷载：