湘潭万达B地块钢管落地卸料平台计算书.docx

钢管落地卸料平台计算书
一、架体参数
卸料平台名称
办公楼1卸料平台
卸料平台布置方式
沿纵向
平台长度A(m)
3.6
平台宽度B(m)
6
平台高度H(m)
6
立杆纵距la(m)
1.2
立杆步距h(m)
1.5
立杆横距lb(m)
1.2
板底支撑间距s(m)
0.4
二、荷载参数
每米钢管自重g1k(kN/m)
0.033
脚手板自重g2k(kN/m2)
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)
0.14
安全设施与安全网自重g4k(kN/m)
0.01
材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)
2
施工均布荷载q2k(kN/m2)
1.5
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
0.8
风压高度变化系数μz
0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)
三、设计简图

平台水平支撑钢管布置图

卸料平台平面示意图

卸料平台侧立面示意图
四、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩 W(cm3)
4.49
钢管截面惯性矩I(cm4)
10.78
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
205
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k= g2k×lb/3 =0.350×1.20/3=0.140kN/m;
Q1k= q1k×lb/3 =2.000×1.20/3=0.800kN/m;
Q2k= q2k×lb/3 =1.500×1.20/3=0.600kN/m;
1、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.140)=0.208kN/m;
q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.800+0.600)=1.960kN/m;

板底支撑钢管计算简图
Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.208+0.117×1.960)×1.202=0.360kN·m;
Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.208+1.200×1.960)×1.20=3.096kN;
σ=Mmax/W=0.360×106/(4.49×103)=80.204N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
2、挠度计算
q'=G1k+G2k=0.033+0.140=0.173kN/m
q'=Q1k+Q2k=0.800+0.600=1.400kN/m
R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.173+1.200×1.400)×1.20=2.244kN;
ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.173×(1.20×103)4+0.990×1.400×(1.20×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =1.404mm≤min{1200.00/150,10}mm=8.000mm
满足要求！
五、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
双钢管
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩 W(cm3)
4.49
钢管截面惯性矩I(cm4)
10.78
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
205
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q=g1k=0.033kN/m;
p=Rmax/2=1.548kN;
p'=R'max/2=1.122kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.500kN·m;

横向钢管计算剪力图
Rmax=3.552kN;

横向钢管计算变形图
νmax=1.691mm;
σ=Mmax/W=0.500×106/(4.49×103)=111.384N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
νmax=1.691mm≤min{1200.00/150,10}=8.00mm;
满足要求！
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
单扣件
单扣件抗滑承载力(kN)
8
扣件抗滑移承载力系数
0.8
Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=3.552kN
满足要求！
七、立杆的稳定性验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面回转半径i(cm)
1.59
钢管的净截面A(cm2)
4.24
钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)
205
双立杆计算方法
按照分配系数分配
主立杆受力分配系数κ
0.6
立杆计算长度系数μ
1.5
NG1=(la+2.00×lb+2.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×2.00/1.00=(1.20+2.00×1.20+2.00×1.50)×0.033/1.50×6.000+0.033×1.20×2.00/1.00=0.950kN
NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.20×1.20/1.00=0.504kN;
NQ1=q1k×la×lb/1.00=2.000×1.20×1.20/1.00=2.880kN;
NQ2=q2k×la×lb/1.00=1.500×1.20×1.20/1.00=2.160kN;
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.950+0.504)+ 0.9×1.4×(2.880+2.160)=8.096kN;
支架立杆计算长度：
L0=kμh=1×1.50×1.50=2.250m
长细比λ=L0/i=2.250×103/(1.59×10)=141.509≤[λ]=250
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
L0=kμh=1.155×1.500×1.5=2.599m
长细比λ= L0/i=2.599×103/（1.59×10）=163.443
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.265
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2
Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.178×1.20×1.502/10=0.060kN·m；
σ=kN/φA+Mw/W=0.60×8.096×103/(0.265×4.24×102)+0.060×106/(4.49×103)=56.687N/mm2≤[f]=205.00N/mm2
满足要求！
八、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)
3
内立杆离墙距离a(m)
0.25
1、强度验算
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2
AW=1.50×1.20×2×2=7.2m2
Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.178×7.2=1.790kN
N=Nw+N0=1.790+3.00=4.790kN
长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.59×10)=23.270，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.967。
Nf=0.85×φ·A·[f]= 0.85×0.967×4.240×10-4×205.00×103=71.444kN
N=4.790≤Nf=71.444
满足要求！
2、连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
单扣件承载力设计值 Rc=8.0×0.80=6.400kN
N=4.790kN≤Rc=6.400kN
满足要求！
九、立杆支承面承载力验算
地基土类型
素填土
地基承载力特征值fg(kPa)
140
基础底面面积A(m2)
0.25
地基承载力调整系数kc
1
fg'=fg×kc=140.000×1.000=140.000kPa
Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(0.950+0.504)+ (2.880+2.160)=6.494kN;
p=Nk/A=6.494/0.25=25.978kPa≤fg'=140.000kPa
满足要求！
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