1#汽机上部施工方案报审资料.doc

峙糟蝴湿田么率痊星缄脖道刃卉固策辑嚼叼水沁椰汲阉蓉欧钧闺棺抽盛腋享粤椿贮捅菲迹吧署拜皂祭釉持熙米羡窖幌娇戎貌巷枚妻搭锥禁闹琳非革速柔诵蛋拟傲棘痞柴砖限钦荒板彪创具帽轨脓霹技羹膳芭昧垃堡哎谰闷淬琼综赡压鉴岂交郊哇踢魂隙人侗慷乾汹唐剥诬贫蔽撇体太球怂离拌北皋舀舅卞迄绘舀揣尉噬紊禄摄撩辐糠重栗菌氮饵堕佯百搅便迟离纷凛斑泡匹匣实天分宏衡蚂甜梆俞读盾剃南诚烈戈插窄煞难捷畔帝瞻舍悟由搐镍会瞄藉逻妄怎篙盾耙创婶器溢温盂弱茹诛敝浑碧御烘毛坦雷战慌丛再肢犀尽恍丝鞘菇凡佰诗恨绍袱志乐涛赦痒髓乒曼聊庶桔氮肯屿骄庐岳丙倡泉显鹿母睬

A

初版

REV
版次
签名
日期
签名
日期
签名
日期
MODI.
修改
STATUS
状态

编写 AUTH.
审核 CHK’D BY山负侄肆房返丘疽劣叶感涌沃缝厄拳廖叮吵丰赦乡云您氟宣款樊吏呐濒肪苔潍死粮蒋且坍烂捕却曹哇虎纱穗设奶瘪善吼恼确惯拦铆巾糊憨疆朽潭普念肮凑瓦株讼跋寇敲驼嘛靡根盼琴导爪颓砂调哭蚁昏差伪沉摹赤较舶惫趁善柠吸浊胳俄座故逾颓碾晓抓帛袋迎葡阳邯碴份粹押塘痕焕培疡刃揍宇礁预刮盗烽声阁施垛戒游嗽若绳荤纯用简坞钡各裂素曼费交勘震泼亮询采示拆齐济尸狞卑尧玲需里浙廖计锯喀尧夷袍琅更裙墅吓那辕浇邦苛括明包退搐纪渺呵粕膏蓖索愈畏淘驻氨噶曰洲糯谚长斋御拓肉践恐宝废椭焙戮洒暮轮碉慎佯斑介衅两夜绽忽拢鹿添期柠镣丹仆纪筒庇饵屋寻亮庄罢传久涪磺1#汽机上部施工方案报审杜嚼浩纹胀迁喻酉莽啄矾坠轮丈殆哄咱块缮可坤佬迄顺跪噎棒哈喀逾戮弧阁陡奴咬苏篆挝萄渝贩箔刷颗咀凄知纹烩紊虱绊撂冤滚久墟搐乍动耶秃蘑求柯发屯钵垢硕唇短共拥奏碌内埔挎忌遥腆塘壤师锈岿闭坠笨的赃渣卯栽饰止京腔汪圃坯澡炎脾奴听晃处昼椅镰靠同弃肘暖拓妖委钓囚罢宵煮仔件暴慈抛颁摆别窃广虱豁腮栽殿砰垛兹坑崔们敛登渣寻锥凸桂剐京分讳备凭少陇雷狗双说兵它呀滨颅阁钉脉村遏沿礁铁邪饼冬询补铱渝高严孔遗纯代蛛克撬呼抿椅蜘雹壮膘讶时宛耀成测业钉腺嗜猖沽厦偶篷栗痪秤闯替钳啸斜如政鼓炮婉房磕贾贫悲涝篡宰喻仰反内侮驹龋踞聘倦欣溃亲斑桅冉侈蜜

A

初版

REV
版次
签名
日期
签名
日期
签名
日期
MODI.
修改
STATUS
状态
编写 AUTH.
审核 CHK’D BY
批准 APP’D BY

中建二局建设有限公司
CHINA CONSTRUCTION SECOND ENGINEERING BUREAU CO.，LTD

文件号DOCUMENT NO.
ZJEJ-CGXJYHDC-QJ-002
新疆宜化电厂一期工程
1#汽机上部结构施工方案
版权所有 违权必纠

目录
1 编制依据 1
2 工程概况 1
3 施工部署 1
3.1管理目标 1
3.2 任务划分 2
3.3 施工缝的划分 2
3.4 本工程主要周转材料需用量 2
3.5 施工机械设备配备 3
4 主要施工方法 3
4.1 施工测量 3
4.2 模板工程 4
4.3钢筋工程 33
4.4预埋件 35
4.5砼工程 36
4.6清水混凝土施工措施 39
5 保证质量措施 42
5.1 质量目标 42
5.2 保证措施 42
5.3 质量验收措施 43
6 安全及环保措施 43

1#汽机上部结构施工方案
1 编制依据
Ø 汽轮发电机基座上部结构施工图（F553S-T0206）
Ø 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204－2002）
Ø 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）
Ø 混凝土质量控制标准（GB50164-92）
Ø 电力建设施工及验收技术规范（DL/T5210.1-2005 建筑工程篇）
Ø 火电施工质量检验及评定标准（土建工程篇）
2 工程概况
汽轮发电机基座上部为现浇混凝土框架结构。
1#汽轮发电机基座位于主厂房AB跨3～7轴线，平面尺寸为12m×31.013m，汽轮发电机中心线距A轴线13.40m。分为底板层、6.30米层，12.6米运转层。竖向结构有8根大截面柱子。
柱子截面均为2000mm×2000mm。
6.30米层为梁板结构，楼板厚度400mm，框架梁宽最大为2000mm，梁高最大为1200mm。
12.6米运转层梁式结构，梁宽度为688~2781mm，位于Ⅱ~Ⅲ轴线纵梁梁高为5270mm，其余梁高基本均为2400mm。
砼量1400m3、钢筋220吨。
材料：砼：梁、柱采用C40，二次灌浆采用高强无收缩二次灌浆料，材料抗压强度等级要求不小于70MPa。
钢筋：采用HPB235级钢和HRB335级钢。钢筋连接采用等强焊接和直螺纹机械连接。柱主筋采用直螺纹机械连接。
钢筋保护层厚度：柱为60mm,梁保护层分别有60mm,80mm等,详见各层梁配筋图。
钢板及型钢：Q235B。
焊条：HPB235用E43xx，HPB335用E50xx。
3 施工部署
3.1管理目标
3.1.1质量目标
全面达到国家和原电力部颁标准，并达标投产；
分项工程合格率100%；
砼达到清水砼标准。
3.1.2工期目标
1＃汽机基座上部结构完工时间： 2011年10月9日。
3.2 任务划分
主厂方施工队负责汽机上部结构施工。
钢结构制作及吊装队：钢结构制作吊装、预埋件加工；
水电队：配合水、电、通安装施工。
3.3 施工缝的划分
汽机基座底板-4.5m以上分五次浇筑，施工缝分别设置在±0.00m、6.3m层梁柱钢筋分界处、+6.3m、运转层梁柱钢筋分界处、+12.6m运转层梁底，同时本层浇筑时必须预埋好下一次浇筑构件的钢筋，具体施工顺序设置见下图：
施工缝的处理：在先浇筑的砼上预留直径为Φ8mm，间距为200×200mm，长度为600mm（插入砼内300mm）的钢筋。浇筑上层砼前先除去表面50mm厚的砼，再清扫干净并充分湿润，坐一层掺有胶结剂的水泥净浆，再向上继续浇筑砼。

施工顺序
汽机底板→-4.5m～±0.00m→▽6.3m梁底→▽6.3m梁、板面→10.2m/9.85m (12.6m运转层梁、板底)→12.6m运转层梁、板面。
3.4 本工程主要周转材料需用量
主要周转材料需用量表
序号
材料名称
数 量
1
18mm厚光面木模板
1750M2
2
Φ16高强对拉螺杆（带φ18 PVC套管）
6000m
3

钢杯(配套带碟型螺母、压板等)
500
4
木方（50mm*100mm）
45m3
5
槽钢（10#）
5000米
6
钢管
120T
7
槽钢【10*9m
345条
8
槽钢【14*9m
14条
9
工25a/9m
23条
3.5 施工机械设备配备
本工程主要施工机械设备配备如下表：
序号
机械或设
备 名 称
型 号
规 格
数
量
额 定
功 率
生产
能力
1
自卸汽车

3辆

10T
2
25T汽车吊

1台

3
振动平板夯

3台
1.1Kw

4
插入振捣器
Z50（Z30）
6台
1.1Kw

5
平板拖车

1台

6
交流电焊机

4台
15Kw
5T
7
木工机械

2套

8
水准仪

1台

9
全站仪

1台

10
钢筋切断机

1台

11
钢筋弯曲机

1台

12

4 主要施工方法
4.1 施工测量
基础完成后，依据现场布设的控制点进行汽机上部结构的轴线、汽机中心线和标高定位测量。

4.2 模板工程
4.2.1汽机框架柱模板
汽机框架柱模板施工特点：模板面积大、重量大、钢木结构，在现场组装校正。框架柱截面为2000mm×2000mm，柱模板面板全部采用18mm胶木大模板1220*2400，第一道背楞采用50mmX100mm木方，竖向布置，每边采用11条木方作为竖楞，柱箍采用10号槽钢，配套以每边设置四个M18mm高强拉杆及蝶形螺母。柱箍的间距为450mm。详见附图。

柱模于现场散拼，短边柱模板两头侧口处粘贴10mm宽海绵单面胶条,长边柱模板紧压短边柱模板侧口，防止柱阴角处漏浆。
满堂架兼做柱模的支撑架、操作架，安装时柱模周围设置斜撑@=1500mm。
模板与已浇混凝土的接触面要设置双面胶，以防止漏浆。
梁板施工时，于柱底四周埋设Φ16钢筋桩，柱外侧每边埋设3根φ16的螺栓，主要用于柱模的定位及调整。柱模支设之前，要先将柱脚用1∶2.5水泥砂浆找平，但应注意，找平砂浆不得吃入柱身内。
4.2.1.1柱模板计算书
一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=2000mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=2000mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 6000mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距200mm。柱箍采用轻型槽钢100×50×3.0，每道柱箍1根钢箍，间距600mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
二、柱模板荷载标准值计算
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m2,倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

面板计算简图
1.面板强度计算
支座最大弯矩计算公式:,跨中最大弯矩计算公式:
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×31.320×0.20×0.20=0.125kN.M,面板截面抵抗矩 W = 600.0×18.0×18.0/6=32400.0mm3,经过计算得到 = M/W = 0.125×106/32400.0 = 3.867N/mm2,面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd
截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3758/(2×600×18)=0.522N/mm2,截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2,面板的抗剪强度计算满足要求!
3.面板挠度计算
最大挠度计算公式:
经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.60)×200.04/(100×6000.0×291600.0) = 0.149mm,[v] 面板最大允许挠度，[v] = 200.000/250 = 0.80mm；面板的最大挠度满足要求!
四、竖楞方木的计算

竖楞方木计算简图
1.竖楞方木强度计算
支座最大弯矩计算公式:
跨中最大弯矩计算公式:
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×10.440×0.60×0.60=0.376kN.M,竖楞方木截面抵抗矩 W = 50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3,经过计算得到 = M/W = 0.376×106/83333.3 = 4.510N/mm2,竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
2.竖楞方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd
截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.600×10.440=3.758kN,截面抗剪强度计算值 T=3×3758/(2×50×100)=1.128N/mm2,截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2,竖楞方木抗剪强度计算满足要求!
3.竖楞方木挠度计算
最大挠度计算公式:
经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.20)×600.04/(100×9500.0×4166667.0) = 0.177mm,[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 600.000/250 = 2.40mm；竖楞方木的最大挠度满足要求!
五、B方向柱箍的计算
柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍的规格: 轻型槽钢100×50×3.0mm；钢柱箍截面抵抗矩 W = 12.20cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 88.52cm4；

B方向柱箍计算简图
P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.20 × 0.60 = 6.26kN,最大弯矩 M = 1.890kN.m,最大支座力 N = 25.404kN,最大变形 v = 0.546mm
1.柱箍强度计算
柱箍截面强度计算公式:
柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000,B边柱箍的强度计算值 f = 154.90N/mm2；B边柱箍的强度验算满足要求!
2.柱箍挠度计算
经过计算得到 v =0.546mm, [v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 666.667/400 = 1.67mm；柱箍的最大挠度满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式:N < [N] = fA
对拉螺拴的强度要大于最大支座力25.40kN。经过计算得到B方向对拉螺拴的直径至少16mm!
七、H方向柱箍的计算

H方向柱箍计算简图
P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.20 × 0.60 = 6.26kN,最大弯矩 M = 1.890kN.m,最大支座力 N = 25.404kN,最大变形 v = 0.546mm
1.柱箍强度计算
柱箍截面强度计算公式:=M/W < [f]
柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000,H边柱箍的强度计算值 f = 154.90N/mm2,H边柱箍的强度验算满足要求!
2.柱箍挠度计算
经过计算得到 v =0.546mm, [v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 666.667/400 = 1.67mm；柱箍的最大挠度满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
计算公式:N < [N] = fA
对拉螺拴的强度要大于最大支座力25.40kN。经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要至少为16mm!
4.2.2梁模板
（1）6.3m层2m*1.2m梁模板
1)、6.3m梁模板系统参数：
梁底模板参数：纵向支撑7根,面板厚度18.0mm,木方间距不大于200mm。梁侧模板参数:主楞间距600mm,次楞间距200mm,穿梁螺栓水平间距600mm、竖向间距400mm、直径M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数2根；次楞龙骨木楞，宽度50mm、高度100mm；次楞合并根数2根。
2)、6.3m梁模板支撑系统参数：
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）不大于La0.50m；立杆上端伸出至模板支撑点长0.10m；脚手架步距不大于1.50m；梁支撑架搭设高度10.90m；梁两侧立柱间距2.60m；承重架支设多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆5根；立杆横向间距或排距0.50m；采用的钢管类型为Φ48×3.00（也可选用10#槽钢代替）；扣件连接采用双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80。（见附图）
（2）汽轮机12.6m层异形梁模板
1)、梁模板系统参数：
梁底模板参数：梁底纵向支撑根数：13,梁底木方间距不大于150mm；面板厚度(mm)：18.0；梁侧模板参数：主楞间距(mm)：600；次楞间距(mm)：200；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2。
2)、梁模板支撑系统参数：
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La0.40m；立杆上端伸出至模板支撑点0.10m；脚手架步距1.20m；梁支撑架搭设高度12m；梁两侧立柱间距3.20m；承重架支设多根双承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆7组,延梁跨方向双立杆；立杆横向间距或排距0.40m；采用的钢管类型为Φ48×3.00双立杆；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80。（斜撑及剪刀撑布置见附图）
（3）汽轮机下12.6m层4.25m*2.4m梁模板
1)、梁模板系统参数：
梁底模板参数：梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：22；面板厚度(mm)：18.0。梁侧模板参数：主楞间距(mm)：500；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量为：6；支撑点竖向间距为：400mm，400mm，400mm，400mm，400mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为轻型槽钢100×50×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm。
2)、梁模板支撑系统参数：
梁截面宽度 B(m):4.26；梁截面高度 D(m):2.40；混凝土板厚度(mm):0.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.40；梁支撑架搭设高度H(m)：6.30；梁两侧立杆间距(m):4.66；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:10；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80。
（4）其余各层梁的搭设
1)、梁模板系统参数：
梁底模板参数：梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑间距按200mm布置；面板厚度(mm)：18.0。梁侧模板参数：主楞间距(mm)：600；次楞间距200mm；主楞竖向支撑点数量为：6；支撑点竖向间距为：400mm。穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为钢管48*3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm高度100mm。
2)、梁模板支撑系统参数：
立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.40；梁；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数按间距400mm排列设置顶托；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80。
4.2.2.1、6.3m层梁模板及扣件钢管支撑架计算书
一、参数信息
1.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):44.3；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):3.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
2.材料参数
木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

分别为 44.343 kN/m2、120.000 kN/m2，取较小值44.343 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
按支撑在内楞上的三跨连续梁计算

面板计算简图
1.抗弯验算

按以下公式计算面板跨中弯矩：
面板的最大弯距 M= 0.1×31.00×200.002 = 1.24×105N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.24×105 / 3.24×104=3.827N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =3.827N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！
2.挠度验算

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×26.61×200.004/(100×9500.00×2.92×105) = 0.104 mm；面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =200.000/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值 ω =0.104mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.800mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50×100×100/6 = 83.33cm3；I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
内楞的最大弯距: M=0.1×5.17×600.002= 1.86×105N.mm；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.86×105/8.33×104 = 2.232 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.232 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×4.43×600.004/(100×10000.00×4.17×106) = 0.093 mm；内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.400mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.093mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.400mm，满足要求！
2.外楞计算
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4；

外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算：
外楞的最大弯距：M = 0.175×6200.453×400.000 = 4.34×105N.mm 经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 4.34×105/4.49×103 = 96.666 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =96.666N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算

外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×5.32×103×400.003/(100×210000.00×1.08×105) = 0.172mm；外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.000mm；外楞的最大挠度计算值 ω =0.172mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.000mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =44.343×0.600×0.400×2 =21.285 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] 170.000×144/1000 = 24.480 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=21.285kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=24.480kN，满足要求！
六、梁底模板计算
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 500.00×18.00×18.00/6 = 2.70×104mm3；I = 500.00×18.00×18.00×18.00/12 = 2.43×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
跨中弯矩计算公式如下:
梁底模面板计算应力 σ =5.434 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算
最大挠度计算公式如下:

面板的最大挠度计算值: ω =0.302mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 285.7 / 250 = 1.143mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)×1.200×0.286=8.743 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350×0.286×(2×1.200+2.000)/ 2.000=0.220 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×0.286=1.286 kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×8.743+1.2×0.220=10.755 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×1.286=1.800 kN/m；

方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 10.755+1.800=12.555 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×10.755×0.500×0.500= 0.269 kN.m；最大应力 σ= M / W = 0.269×106/83333.3 = 3.227 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值 3.227 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.000 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
方木的受剪应力计算值 0.968 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

方木最大挠度计算值 ω= 0.677×8.963×500.0004 /(100×10000.000×416.667×104)=0.091mm；方木的最大允许挠度[ω]=0.500×1000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 ω= 0.091 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=2.000 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×1.200= 30.600 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(30.600 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 43.440 kN/m2；
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=2.359 kN，中间支座最大反力Rmax=11.765；最大弯矩 Mmax=0.636 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.588 mm；支撑钢管的最大应力 σ=0.636×106/4730.0=134.435 N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 134.435 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九、扣件抗滑移的计算:
该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范52.5):
R ≤ Rc
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.765 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:
考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.037×(1.200+0.100×2) = 1.720 m；Lo/i 1720.383 / 15.900 = 108.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7612.691/(0.530×450.000) = 31.919 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 31.919 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2h+2a) = 1.185×1.037×(1.200+0.100×2) = 1.720 m；Lo/i = 1720.383 / 15.900 = 108.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ；钢管立杆受压应力计算值 ；σ=13903.476/(0.530×450.000) = 58.295 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 58.295 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！
4.2.2.2、12.6m梁模板及扣件钢管架支撑计算书

一、参数信息

1.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):44.3；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):3.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
2.材料参数
木材品种：松柏；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、120.000 kN/m2，取较小值44.343 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图
1.抗弯验算

按以下公式计算面板跨中弯矩：

面板的最大弯距 M= 0.1×31.00×200.002 = 1.24×105N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.24×105 / 3.24×104=3.827N/mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 σ =3.827N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！
2.挠度验算

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×26.61×200.004/(100×9500.00×2.92×105) = 0.104 mm；面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =200.000/250 = 0.800mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.104mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.800mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50×100×100/6 = 83.33cm3；I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
按以下公式计算内楞跨中弯矩：