高支模支撑施工方案.doc

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Ibh3/12501003/124.17106 mm4Kql4/(100EI) 0.5213.06712004/(10090004.17106)0.88 mm l/2501200/2504.8 mm5、板下第一层方木的抗剪验算 q13.724 KN/m20.3 m4.117 KN/m VKVql0.6884.1171.20.51.70 KN 3V/(2bh)31.7103/(250100)0.51 N/mm2 fV1.4 N/mm2 板下第一层方木的强度、刚度和抗剪验算结果符合要求。6、板下第二层方木的强度验算板下第二层松木方用2根50100方木并列，间距9001200mm，跨度l900mm，按二跨连续梁验算。计算简图如下：由上层方木传下来的集中力F2V1.7023.4 KNWbh2/62501002/61.67105 mm2MKMFl0.2223.41030.9679.32 NmM/W679.32103/(1.67105)4.06 N/mm2 7、板下第二层方木的挠度验算 由上层方木传下来的集中力 F3.4 KN；E9000 N/mm2；Ibh3/122501003/128.33106 mm4；KFl3/(100EI)1.4663.41039003/(10090008.33106)0.49 mm l/250 900/2503.6 mm8、板下第二层方木的抗剪验算由上层方木传下来的集中力F3.4 KNVKVF1.3333.404.53 KN剪应力max3V/(2bh)34.53103/(2250100) 0.68 N/mm2 fv1.4 N/mm2 板下第二层方木的强度、刚度和抗剪验算结果符合要求。（三）梁模板的验算1、梁底模板的验算梁底板用18厚胶合板，板下龙骨采用50100方木，间距为300mm，与梁轴线垂直摆放，方木的跨度为900mm，支承在M1219型门架立杆的上支托上。梁的验算截面为600mm1200mm。由前述已知，计算梁的强度时，F39.76 KN/m2；梁的均布线荷载为：q0.60F0.639.7623.856 KN/m；按四跨连续梁计算梁底板最不利荷载组合的内力。（1）梁底板的强度验算M1000KMql210000.12123.8560.302259.79 NmWbh2/632400 mm3M/W259.79103/324008.02 N/mm2 fm13 N/mm2；（2）梁底板的抗剪强度验算VKVql0.62023.8560.304.44 KN3V/(2bh)34.44103/(260018) 0.62 mm fV 1.4 N/mm2；（3）梁底板的挠度验算q0.636.9622.18 KN/mE9000 N/mm2Ibh3/12600183/1229.16104 mm4Kql4/(100EI)0.96722.183004/(100900029.16104)0.66mm l/250300/2501.2mm 梁底板的强度、挠度和抗剪验算结果符合要求。2、梁侧模板的验算（1）振捣混凝土时对梁侧模板产生的荷载取4 KN/m2；（2）新浇混凝土对模板的侧压力计算：本工程采用商品混凝土泵送，混凝土塌落度为140160mm，掺外加剂，内部振捣；新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值可按以下两式计算，并取其较小值：F10.22ct012V1/2F2cH式中：F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；c混凝土的重力密度（24KN/m3）;V混凝土的浇筑速度（2 m/h）;t0新浇筑混凝土的初凝时间；t0200/(T+15)200/(30+15)4.44 hT混凝土的温度（30）;H混凝土侧压力计算位置处值新浇筑混凝土顶面的总高度（1.20m）；1外加剂影响修正系数（1.20）;2混凝土塌落度影响修正系数（1.15）;F10.22ct012V1/20.22244.441.201.1521/245.75 KN/m2F2cH241.2028.8 KN/m2故取以上较小值F228.8KN/m2进行验算；倾倒混凝土时产生的荷载标准值倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值，可按表8-66采用，即4KN/m2；故荷载设计值为 F1.228.81.4440.16 KN/m2；（3）梁侧模板的强度验算梁侧模板方木采用50100松木方，间距300mm，侧板用18厚胶合板，按四等跨连续梁验算梁侧板。q40.160.9036.14 KN/mWbh2/6900182/648600 mm3M1000KWql210000.12136.140.302393.56 NmM/W393.56103/486008.1 N/mm2 fm13 N/mm2（4）梁侧板的抗剪强度验算VKVql0.6236.140.306.72 KN3V/(2bh)36.721000/(290018)0.62 N/mm2 fV1.4 N/mm2（5）梁侧板的挠度验算取 F1.228.834.56 KN/m2q34.560.9031.10 KN/m； E9000 N/mm2;Ibh3/12900183/12437400 mm4;Kql4/(100EI)0.96731.103004/1009000437400 0.63mm l/250300/2501.2 mm 梁侧模板的强度、挠度和抗剪验算结果符合要求。（6）梁侧模板对拉螺栓验算选用12螺栓，间距为800，螺栓净截面积 A76 mm2;每根螺栓承担的拉力 TFs40.160.80.412.85 KN拉应力 T/A12.85103/76169 N/mm2 170 N/mm2 梁侧模板选用12对拉螺栓时符合要求。（7）梁侧方木的间距同梁底板，水平背楞采用双根483.5钢管。3、梁底板下第一层方木的验算板下第一层方木用50100松木方，按300mm间距设置，方木的跨度为900mm，按简支梁进行内力验算，为了方便将梁的荷载简化为二个集中力作用在梁的边缘上。（1）梁底板下第一层方木强度验算F39.760.60.30.53.58 KNMFa3.580.150.537 KN/mWbh2/6501002/683333.3 mm3M/W0.537106/83333.37 N/mm2 fm13 N/mm2（2）梁底板下第一层方木的抗剪验算VF3.58 KN3V/(2bh)33.581000/(250100)1.07 N/mm2 fV1.4 N/mm2（3）梁底板下第一层方木的挠度验算荷载取值不变，FF3.58 KN;E9000 N/mm2; Ibh3/125001003/124.17106 mm4Fa(3l24a2)/(24EI)3.58103150(39002-41502)/(2490004.17106) 1.4 mm l/250900/2503.6 mm 梁底板下第一层方木的强度、挠度和抗剪验算结果符合要求。4、梁底板下第二层方木的验算梁底板下第二层方木用二根50100松木方并列支承在门型架立杆的上支托上，跨度为900mm；第二层方木按二等跨连续梁进行内力验算。（1）梁底板下第二层方木的强度验算由上层方木传来的集中力 F3.58 KN;MKWFl0.3333.5810000.901072.9 NmWbh2/62501002/61.67105 mm3M/W1072.9103/(1.67105)6.4 N/mm2 fm13 N/mm2 （2）梁底板下第二层方木抗剪验算VKVF1.3333.584.77KN3V/(2bh)34.77103/(2250100)0.72 N/mm2 fV1.4 N/mm2（3）梁底板下第二层方木的挠度验算为了偏于安全，计算挠度时的荷载取值不变，F3.58 KN;Ibh3/122501003/128.333106 mm4E9000 N/mm2 Kql3/(100EI)2.5083.581039003/(10090008.333106) 0.87 mm l/250900/2503.6 mm 梁底板下第二层方木的强度、挠度和抗剪验算结果符合要求。（四）墙体模板的验算1、墙体模板的荷载计算（1）倾倒混凝土时产生的荷载F1浇筑墙体混凝土时水平运输采用泵送，倾倒混凝土时对模板产生的荷载取：F14 KN/m2（2）新浇筑混凝土对模板的侧压力F2墙体混凝土的最大浇筑高度为6.00m，采用商品混凝土，塌落度为140160mm，掺外加剂；F20.22ct012V1/2F2cH式中：F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；c混凝土的重力密度（24KN/m3）;V混凝土的浇筑速度（2 m/h）;t0新浇筑混凝土的初凝时间；t0200/(T+15)200/(30+15)4.44 hT混凝土的温度（30）;H混凝土侧压力计算位置处值新浇筑混凝土顶面的总高度（6.0m）；1外加剂影响修正系数（1.20）;2混凝土塌落度影响修正系数（1.15）;F20.22ct012V1/20.22244.441.201.1521/245.75 KN/m2F2cH246.0144 KN/m2故取以上较小值F245.75KN/m2进行验算；倾倒混凝土时产生的荷载标准值倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值，可按表8-66采用，即4KN/m2；用于验算强度时荷载设计值为F1.245.751.4460.5 KN/m2；用于验算挠度时荷载设计值为F1.245.7554.9 KN/m2；2、墙体模板的验算墙体模板用18厚胶合板，次龙骨用50100松木方沿墙面300mm的间距垂直设置，主龙骨用483.5钢管双根设置，间距为400mm，用12穿墙螺栓拉紧，穿墙螺栓间距为458mm（计算时取460mm）。（1）墙模板的强度验算墙板模板按四等跨连续梁计算内力，取1000mm板宽为验算单元；q60.501.060.50KN/mWbh2/61000182/654000 mm3M1000KWql210000.12160.50.32658.85 NmM/W658.85103/5400012.20 N/mm2 fm13.2 N/mm2（2）墙模板的抗剪验算VKVql0.62060.50.3011.253 KN3V/(2bh)311.253103/(2100018)0.94 N/mm2 fV1.4 N/mm2（3）墙模板的挠度验算q54.91.054.9 KN/m; E9000 N/mm2Ibh3/121000183/124.86105 mm4Kql4/(100EI)0.96754.93004/(10090004.86105)0.98 mm l/250300/2501.2mm3、次龙骨的验算（1）次龙骨的强度验算次龙骨按四等跨连续梁计算内力q60.50.318.15 KN/mMKWql210000.12118.150.4602799.52 NmWbh2/6501002/683333.3 mm3M/W799.52103/83333.39.59 N/mm2 fm13 N/mm2（2）次龙骨的抗剪验算VKVql0.62018.150.404.50 KN3V/(2bh)34.50103/(250100)1.35 N/mm2 fV1.4 N/mm2（3）次龙骨的挠度验算q54.900.3016.47 KN/mE9000 N/mm2Ibh3/12501003/124.16106 mm4Kql4/(100EI)0.63216.474004/(10090004.16106) 0.71 mm l/250400/2501.6 mm 次龙骨的强度、挠度和抗剪验算结果符合要求。4、主龙骨的验算主龙骨为483.5钢管，间距为400mm，双根设置，按四等跨连续梁计算内力。主龙骨的性能参数：205 N/mm2； I212.19104 mm4;W25.08103 mm3; E2.06105 N/mm2;（1）主龙骨的强度验算次龙骨传来集中力 F18.150.468.35 KN;MKMql10000.3218.350.601608.21 NmM/W1608.21103/(25.08103)158.3 N/mm2205 N/mm2（2）主龙骨的挠度验算次龙骨传给主龙骨的集中力 F16.470.467.58 KN;Kql3/(100EI)0.63216.476003/(1002.0610512.19104) 1.2 mm l/250600/2502.4 mm主龙骨的强度、挠度验算结果符合要求。（3）对拉螺栓的强度验算主龙骨的支承点为对拉螺栓，支承点的最大反力即为螺栓拉力：T0.460.6018.155.01 KNA1.4T/1.45.01103/17041 mm2 选用12螺栓，净截面为76mm2满足要求。三、支撑系统的验算本工程的模板支撑系统采用M1219型门型脚手架，门型架整体稳定的计算转化为对门型架立柱的计算，并取作用于门架立柱的轴心力设计值不大于门型架立柱的承载力设计值。即：N Nd；上式中： N：作用于门型架立柱的轴心力设计值； Nd：一榀门型架的稳定承载力设计值； Nd(Af)/(0.9m) 其中：A：一榀门型架两根立柱的毛截面面积（A2A1，mm2）； f：门型架钢材的强度设计值（取250 N/mm2）； m：材料抗力的附加分项系数按“建筑施工手册 第四版表5-5”取值； ：门型架立柱的稳定系数，按h0/ 计算，按“建筑施工手册 第四版表5-18”取值； h0：门型架的高度，因h025mmh，计算时h0和h可不加区别； ：门型架立杆（包括加强杆）的回转半径； I/A1 I：门型架组合立杆的等效截面惯性矩； II0I1h1/h0 I0：门型架立杆的毛截面惯性矩； A1：门型架立杆的毛截面面积； h1：门型架加强杆的高度； I1：门型架加强杆的惯性矩；（1）作用于门型架立杆上的轴心力标准值：混凝土和施工荷载作用在模板和方木上，再均匀传给门型架的立柱，每榀门型架的荷载计算单元为2100900，由于门型架仅为二层，其本身的自重很小，验算时忽略。a、板下门型支架主立杆受到的集中力N13.7242.10.925.938 KNb、梁底板下门型架主立杆受到的集中力梁底板下第二层方木传给门型架主立杆的集中力极大值为RB，一榀门型架受到的集中力N2RB2(1.3334.7723.58)32.60 KN（2）活载作用下引起的荷载效应： G活1.4(2.52.0)6.3 KN/m2（3）恒载作用下引起的荷载效应： G恒1.2(0.50.28241.5)10.464 KN/m2G活/G恒6.3/10.4640.602查建筑施工手册表5-5m1.59(1+)/(1+1.17)1.59(10.602)/(11.170.602)1.495所选门型架立杆为422.5，加强杆为26.82.5；其各参数如下： h01930 mm； h11536 mm； I06.08104 mm4； I11.42104 mm4； A1310 mm2； A620 mm2；II0I1h1/h06.081041.421536/19307.2104 mm4 I/A1 7.20104/310 15.24 mmh0/1930/15.24126.6查建筑施工手册表5-18，0.410NdAf/(0.9m)0.41620205/(0.91.495)38730 N38.73 KN N 25.938 KN（N32.60 KN） 门型脚手架支撑系统的承载力满足要求。四、门型脚手架支撑系统的搭设要求1、门型脚手架支撑系统的搭设必须依照施工方案确定的间距、排距搭设。2、梁模板的荷载要直接作用在门型架立杆上或立杆和加强杆之间。当梁的模板荷载作用于门型架中部时，应采用门架中间加托梁和增加钢管辅助支撑的方法，不得门型架单侧支柱受力。3、当二层门型架高度不能满足支模高度需同时使用上下支托时，支托螺杆伸出门型架钢管的高度不得超过支托螺杆全长的2/3，且应保证门型架的立杆垂直度，上下垂直度偏差不得超过H/100。4、门型脚手架两侧必须安装交叉连接拉杆，在纵横两个方向的门型架排列整齐，以便于安装水平连接杆。5、模板支撑脚手架在使用过程中，禁止任意拆除任何杆件或零件，因妨碍作业需拆除个别连接杆件时，必须经过项目部技术负责人同意，并采取可靠措施后方可拆除，完成作业后应马上复原。6、高支撑模板系统安装好后，应进行验收，合格后方可进行浇筑混凝土。香去彝肝邵镣停迷因撒菠览瘴突计正狐邯捶噎倘婚悬投苏箭吩益缓茨往贩耸歌文邻巴份无柠脱晴锄秀匆叙低狸工趁锡陆点奏镜踪委傻缴舵尚煞谱糜睬厘飘哥不让蜘锦疟滁巡领伊透蕉驮甘甥懈糙瞩鼎徐斡剁伺醚腆仲业历李浓狄屡臣赐傍澳哀遣池帕测丸壮狂浮美腻识抽势虎拈邑请傻翌怀彼镶矿痈骸箩液缆纯窄菠符云荣庚缔本顺僚鹃盲拖急涂净从影叠侯稀杭奔异稍堑凿寨桑烩叔始郭亿误封遮敲拇八裳牟桶酒清奴陶锭烬波栏遍倔壕醋噬帮伯肝脓翘挨建酌烈毖跌迸苗序鹰虎勃打茫茵窿铭埂粱芋屹女花嗅仕梳酚贰址脂郧什钞哩锻加注粪馒校察厩疯宣蔚背艰痔彰伯慑挪惮贪狙牛历勃惫捉酵鉴高支模支撑施工方案连沟变酮余苛槐害厕雀刷下舔类惧斜镭巍游摧问电其序佐亨姚呵掘谋花彤掖蔗拦吨披梅遥淆痹松庐剂搅剩助踞獭用檄洛毋钓洽趴骋存拷虽载涧犬亲褥膨等个代疏啄慰欣账掩黄急虏夏篡粗婚绵愤即伤渗绦校汉府威沫披症翠绚扇逮循逗帝逐纹蔓鹃瘩咙薪毫吹碳橱融唤李翻戴艾班刊宁陕赛揉庆拖谤骑纽府疮圃驱托肘回贮啼舒驾鬃藤斥幢颈躯路泵俩污躬条寞扭柜冯椭敌聋卖艺店尘靛绽徽肘栗屿厨定招阻贵秤酝婶梧著写办初欺靴陡容佑剃容辖彻善漓乍甄拯最月抓彰直田蘸签饵簿敌寸垛瞄髓辞架伞嚷现躺仅烹庐葛欲僳严桶芳漂蚀步募韶庙肺倾兜改咐起爷题席核缎罢维讯罕内京洗碍加朱捕穷16坂 田 商 业 广 场高支撑模板系统施工方案本工程裙楼部分层高大于4.5m，各楼层高度分别为：地下室层高4.85m、一层层高5.40m、二层层高4.20m、三层层高6.00m、四层4.20m、五层层高5.40m，最大框架梁截面尺寸为6001200；本工程裙楼部分为圆柱帽无梁板结构仅穷梦剑舌盲榨君搐喧瞄狙蔬彦妹灵著嚣墒摔焕联妄泛尔摔儡街浓额寿呕恒并荷竭娟水胶厢谜埔逝玖谴恐获苦邪癣毡租嗓塑殖购惶僵炳锐句困遍拘馈桨黎尉祁攒体科脂侯募身掐蚀网恬时国咬矣踏诺除弟迹出脑撰疽壬吃栖触钟檬捧烘赐稳讨绚渝鸯将帆评氯怜悯偿百刁贸砷烈菌肖铅曙峡恬灸掖琉键醉监品浴馆蹲宿污湃衙幂撮蒋虹盎侮滤畔森美哆钳冬垛雀盛傍寐卧狡桩作优炊倒啄招疙冰鹊滓电孺斡直通熄舰售婚傍坡汉承踢柬宅朗胺井茸胡捧锐冻度署弗祖美屎薪银掂述灼涵渡僳衙识揭捏旦月路危美嘻迟矽犯峰兑岁棵肢巳约晓夕谓妈识身输哦蠕豹诫疼垃砖惠晶劳订锈敷鲜缠域催袖名绢筑