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施工方案(计算书)
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塘沽区五星广场石材干挂工程
二次深化设计计算书

一、 本方案设计适用于塘沽区五星广场石材干挂工程
二、 工程概况
工程名称
塘沽区五星广场石材干挂工程
建设地点
天津市塘沽区
建设单位
天津市塘沽区烈士陵园
施工单位
福建豪太装饰设计工程有限公司天津分公司
建筑层数
地上3层
建筑层高
层高2.9m
石材面积
约 1300m2
花岗岩石材干挂设计说明
设计依据
根据本次设计按照上海茂洋建筑设计事务所以及天津中建建筑设计研究院有限公司设计的该建筑外墙面的立面图编制。
。
1、 磨光板为600×1000×25mm。
2、 石材拼缝，5mm缝填泡沫条加密封胶.
3、 石材的颜色及花色，由甲方和设计根据样品共同确定.
4、 石材的物理力学性质应符合下列要求：体积密度≥2。25g/cm3，吸水率≤0。8％,干燥压缩强度≥60Mpa，弯曲强度≥8.0Mpa。

三、 设计依据
1、 塘沽区五星广场石材干挂工程石材干挂工程设计图纸
2、 石材幕墙工程技术规范(JGJ102-96) （参考)
3、 建筑结构荷载规范（GBJ9-87）
4、 钢结构设计规范(GBJ17-88） (参考）
5、 民用建筑设计防火规范(GB50045—95)
6、 建筑防雷设计规范(GB50057—94)
7、 负结构设计手册
8、 金属与石材幕墙工程技术规范
9、 甲方要求
四、 设计荷载
1、 大面石材幕墙自重荷载设计值
自重荷载（包括石材和龙骨）：1080N/M2
2、 风荷载当地基本风压：0.35KN/M2
3、 地震
4、 荷载抗震设防考虑8度设防水平地震作用系数最大值 a max=0.16 , 地震作用放大系数 βE=5.0

石材幕墙设计计算书
基本参数:天津地区
抗震8度设防
a max=0.16 ， 地震作用放大系数 βE=5.0
一、风荷载计算
1、 标高为8。900处风荷载计算
⑴. 风荷载标准值计算：
Wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(Kn/m2）
βgz:8.900m高处阵风系数（按B类区计算）:
μf=0.5×（Z/10）^(—0.16）=0.445
βgz=0。89×（1+2μf)=1。683
μz：8。900m高处风压高度变化系数(按B类区计算）（GB50009-2001)
μz=（Z/10）^0。32=1.260
风荷载体型系数μs=1.20
Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001）
=1.683×1。260×1.2×0.500
=1。272kN/m2
⑵.风荷载设计值：
W:风荷载设计值：Kn/m2
Rw:风荷载作用效应的分项系数:1.4
按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001 3。2.5规定采用
W=rw×Wk=1。4×1.272=1。781Kn/m2
二、板强度校核：
石材校核:(第一处）
1.石材强度校核
校核依据:σ≤[σ］=3。700N/mm^2
Ao:石板短边长:0。600m
Bo：石板长边长：1。200m
a： 计算石板抗弯所用短边长度：0.600m
b： 计算石板抗弯所用长边长度:1.200m
t： 石材厚度:25。0mm
ml:四角支承板弯矩系数，按短边与长边的边长比(a/b=0。500)
查表得：0.0763
Wk:风荷载标准值:1。272Kn/m^2
垂直于平面的分布水平地震作用:
qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kN/m^2)
qEAk=5×αmax×GAK
=5×0。160×1200。000/1000
=0.960kN/m^2
荷载组合设计值为：
Sz=1.4×Wk+1。3×0。5×qEAk
=2。405kN/m^2
应力设计值为:
σ=6×m1×Sz×b^2×10^3/t^2
=6×0.0763×2.405×0.500^2×10^3/25。0^2
=0.4398kN/m^2
0。43984kN/m^2≤3.700N/mm^2 强度可以满足要求
2。 石材剪应力校核
校核依据:γmax≤［γ］
γ。石板中产生的剪应力设计值(N/mm^2)
n:一个连接边上的挂钩数量：2
t:石板厚度:25.0mm
d：槽宽：7.0mm
s:槽底总长度：60。0mm
β:系数，取1.25
对边开槽
γ=Sz×Ao×Bo×β×1000/［n×(t—d)×s]
=0.261N/mm^2
0.261N/mm^2≤1。800N/mm^2
石材抗剪强度可以满足
3.挂钩剪应力校核xz
校核依据： γmax≤［γ]
γ：挂钩剪应力设计值（N/mm^2)
Ap:挂钩截面面积:19.600mm^2
N:一个连接边上的挂钩数量：2
挂板抗剪强度可以满足
三、幕墙立柱计算:
幕墙立柱计算：（第1处）
幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算：
1.选料：
⑴风荷载线分布最大荷载集度设计值（矩形分布）
qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值（矩形分布）
rw:风荷载作用效应的分项系数：１.４
Wk:风荷载标准值:1.272kN/m^2
B：幕墙分格宽：1.200m
qw=1。4×Wk×B
=1。4×1。272×1。200
=2.137kN/m

(2）立柱弯矩:
Mw：风荷载作用下立柱弯矩（KN·m)
qw:风荷载线分布最大荷载集度设计值: 2.137(kN/m)
Hsjcg：立柱计算跨度:3。900m
Mw=(L1^3+L2^3）/8/（L1+L2）×qw
=(2.250^3+1.650^3)/8/（2.250+1。650）×2.137
=1.088kN·m
qEA：地震作用设计值（KN·m^2)：
Gak：幕墙构件（石材包括石材挂件）的平均自重：1200N/M^2
垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：
qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用（KN·m^2）
qEAk=5×amax×GAK
=5×0.160×1200。000/1000
=0。960 KN·m^2
γE：幕墙地震作用分项系数：1。3
qEA=1。3×qEAk
=1。3×0。960
=1。248 KN/m^2
qE：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)
qE=qEA×B
=1.248×1.200
=1.498 KN/m
ME：地震作用下立柱弯矩（KN·m)：
ME=（L1^3+L2^3)/8/（L1+L2）×qE
=（2。250^3+1.650^3)/8/（2。250+1。650）×1。498
=0.762 KN·m
M：幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩（KN·m）
采用Sw+0。5SE组合
M=Mw+0.5×ME
=1。088+0.5×0.762
=1。469 KN·m
（3）W：立柱抗弯矩预选值(cm^3）
W=M×10^3/1.05/215。0
=1。469×10^3/1。05/215.0
=16.616cm^3
qwk：风载荷线分布最大荷载集度标准值(kn/m）
qwk=wk*b
=1.272*1。200
=1。562kn/m
qek:水平地震作用线分布最大荷载集度标准值（kn/m）
qek=qeak＊b
=0。960＊1。200
=1。152kn/m
2。选用立柱型材的截面特性：
　型材强度设计值：215.00N/mm^2
型材弹性模量：Ｅ＝2。1*10^5Ｎ／mm^2
X轴惯性矩:Ｉx=94。250cm^4
Y轴惯性矩:Ｉy=59.600cm^4
X轴抵抗矩：Wx1=23。560cm^3
Y轴抵抗矩:Wy1=23.560cm^3
型材截面积：Ａ＝10。560cm^2
型材计算校核处壁厚：t=4。000mm
型材截面面积矩：Ｓs=10。600cm^3
塑性发展系数：ǐ＝1。05
3。幕墙立柱的强度计算：
校核依据：Ｎ／Ａ+Ｍ／ǐ／Ｗ≦fa=215.0N/mm^2（拉弯构件）
Ｂ：幕墙分割宽：1。200m
GAK:幕墙自重：1200N/m^2
幕墙自重线荷载:ＧＫ＝1200*WFG/1000
=1200*1。200/1000
=1。440KN/m
nk：立柱受力：nk=gk＊Hsjcg
=1。44＊3。900
=5.616KN
N：立柱受力设计值:
Rg：结构自重分项系数:１。２
Ｎ＝１。２＊ＮＫ
　＝１.２*５.６１６
　＝６。７３９ＫＮ
∝:立柱计算强度(Ｎ／mm^2）（立柱为拉弯构件）
Ｎ:立柱受力设计值：6.739ＫＮ
Ａ:立柱型材截面积：10.560cm^2
Ｍ：立柱弯矩:1.469 KN.m
Wx2：立柱截面抗弯矩:23.560cm^3
ǐ：塑性发展系数：1。05
∝=N＊10/A+M＊10^3/1.05/W＊2
=6。739*10/10.560+1。469*10^3/1.05/23。560
=65。765N/mm^2
65。765N/mm^2≦fa=215.0N/mm^2
故得出：立柱强度可以满足
４。幕墙立柱的刚度计算：
校核依据:Ｕmax≦[U］=15mm 且　Ｕmax≦L/300 (JGJ133-2001 4。2。3）
Umax：立柱最大挠度
Ｕmax=1000＊[1.4355*RO-0。409＊(qwk+0。5*qek)＊L1］*L1^3/（24＊2。1*Ix)
立柱最大挠度Ｕmax为：1.865mm≦15mm
Du：立柱挠度与立柱计算跨度比值：
Ｈsjcg:立柱计算跨度:3。900m
Du=U/Hsjcg/1000
=1。865/3。900/1000
=0。000≦1/300
挠度可以满足要求
５。立柱抗剪计算：
校核依据:rmax≦［r］=125。0N/mm^2
(1) Qwk:风载荷作用下剪力标准值(KN）
RO：双跨梁长跨端支坐反力为：1.372KN
Ra： 双跨梁中间支坐反力为：3。793KN
Rb： 双跨梁短跨端支坐反力为：0。788KN
Rc:中间支承处梁受到的最大剪力: 2.063 KN
QWK=2.063KN
(2) QW：风载荷作用下剪力设计值（KN）
QW=1.4＊QWK
=1.4＊2.063
=2.888 KN
(3) Qek：地震作用下剪力标准值（KN）
RO：双跨梁长跨端支坐反力为：1.035KN
Ra： 双跨梁中间支坐反力为：2.862KN
Rb: 双跨梁短跨端支坐反力为：0。595KN
Rc：中间支承处梁受到的最大剪力： 1。557 KN
Qek=1。557KN
(4) QE:地震作用下剪力设计值（KN)
QE=1.3×QEK
=1。3×1.557
=2.024kn
⑸Q:立柱所受剪力：
采用QW+0.5QE组合
Q=QW+0.5×QE
=2。888+0。5×2。024
=3.899KN
⑹立柱剪应力：
γ。 立柱剪应力:
Ss： 立柱型材截面面积矩:10.600cm^3
Ix: 立柱型材截面惯性矩：94.250cm^4
T: 立柱壁厚:4。000mm
γ=Q×Ss×100/lx/t
=3.899×10.600×100/94.250/4。000
=10.964N/mm^2
10.964N/mm^2≤125.0N/mm^2
立柱抗剪强度可以满足
四、立梃与主结构连接
立梃与主结构连接:（第一处）
Lct2：连接处钢角码壁厚:4。000mm
D2：连接螺栓直径：12.000mm
D0： 连接螺栓直径：10.360mm
采用SG+SW+0.5SE组合
N1wk:连接处风荷载总值（N）
N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000
=1.272×1。200×3。900×1000
=5952。960N
连接处风荷载设计值（N）：
N1w=1.4×N1wk
=1。4×5952。960
=8334.144N
N1EK：连接处地震作用（N）:
N1EK=QEAK×B×Hsjcg×1000
=0。960×1。200×3.900×1000
=4492.800N
N1E:连接处地震作用设计值(N）；
N1E=1。3×N1Ek
=1。3×4492.800
=5840。640N
N1：连接处水平总力(N）:
N1=N1w+0.5×N1E
=8334.144+0.5×5840。640
=11254。464N
N2：连接处自重总值设计值（N）：
N2k=1200×B×Hsjcg
=1200×1。200×3.900
=5616。000N
N2:连接处自重总值设计值（N）：
N2=1.2×N2k
=1。2×5616。000
=6739。200N
N:连接处总合力（N）：
N=(N1^2+N2^2）^0。5
=(11254。464^2+6739。200^2）^0.5
=13117。918N
Nvb:螺栓的承载能力：
Nv：连接自剪切面数:2
Nvb=2×3。14×D0^2×130/4 （GBJ17—88 7。2。1—1)
=2-3。14×10.360^2×130/4
=21905.971N
Num1：立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数：
Num1=N/Nvb
=13117。918/21905。971
=0.599个
取2个
Ncb1:立梃理材壁抗承压能力(N）：
D2：连接螺栓直径:12.000mm
Nv：连接处剪切面数：4
t:立梃壁厚:4.000mm
Ncb1=D2×2×120×t×Num1 (GBJ17—88 7。2.1)
=12.000×2×120×4.000×2。000
=23040.000N
23040。000N≥13117。918N
强度可以满足
Ncbg：钢角码型材壁抗承压能力（N）：
Ncbg=D2×2×267×Lct2×Numl （GBJ17—88 7。2.1)
=12.000×2×267×6.000×2。000
=76896.000N
76896.000N≥13117。918N
强度可以满足
五、 幕墙埋件计算: （第1处)
基本参数:
1：计算点标高：1.5m；
2: 埋板厚度：6.00mm;
3：立柱计算间距(指立柱左右分格平均宽度):B=1200mm；
1.荷载标准值计算：
（1）垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：
qEk=βEαmaxGk/A
=5.0×0。12×0。0005
=0。0003MPa
(2）连接处水平总力计算：
对双跨梁,中支座反力R1，即为立柱连接处最大水平总力.
qw：风荷载线荷载设计值（N/mm);
qw=1。4wkB
=1。4×0.001093×1200
=1。836N/mm
qE：地震作用线荷载设计值(N/mm)；
qE=1。3qEkB
=1.3×0.0003×1200
=0。468N/mm
采用Sw+0.5SE组合： ……5。4.1[JGJ133-2001]
q=qw+0.5qE
=1。836+0。5×0.468
=2。07N/mm
N：连接处水平总力(N）；
R1:中支座反力（N）;
N=R1=qL（L12+3L1L2+L22）/8L1L2
=2.07×4200×（6002+3×600×3600+36002）/8/600/3600
=9911。56N
（3)立柱单元自重荷载标准值：
Gk=0。0005×BL
=0.0005×1200×4200
=2520N
（4)校核处埋件受力分析：
V:剪力(N)；
N：轴向拉力（N)，等于中支座反力R1；
e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)；
V=1。2Gk=1。2×2520
=3024N
N=R1=11990。077N
M=e0×V
=60×3024
=181440N·mm
2。拉拔实验拉拔力计算:
计算公式：N拔=2β·（N/2+M/Z)/n
其中：N拔：单个锚固件的拉拔实验值(N）； β：承载力调整系数；
N：拉力设计值（N）； M：弯矩设计值(N·mm）;
n：每排锚固件个数； Z：上下两排螺栓间距(mm） ；
N拔=2β·（N/2+M/Z）/n
=2×1.25×（9911。56/2+181440/130）/2
=7938。365N
在做拉拔实验时，单个锚栓的实验值应不小于8kN拔。

六、幕墙横梁计算
幕墙横梁计算：（第一处）
0. 选用横梁型材的截面特性：
型材强度设计值：215.000N/mm^2
型材弹性模量:E=2.1×10^5N/mm^2
X轴惯性矩：Ix=9。290cm^4
Y轴惯性矩: Iy=9.290cm^4
X轴惯性矩： Wxl=2。560cm^3
X轴惯性矩: Wx2=2。560cm^3
Y轴惯性矩： Wy1=2.560cm^3
Y轴惯性矩： Wy1=2.560cm^3
型材截面积：A=3.9000cm^3
型材计算校核处壁厚：t=4。000mm
型材截面面积矩：Ss=4。000cm^3
型材发展系数：γ=1。05
1. 幕墙横梁的强度计算：
校核依据:Mx/γWx+My/γWy≤fα=215。0
⑴横梁在自重作用下的弯矩（kN·m）
H:玻璃面板高度：0.400m
Gak:横梁自重：1200N/m^2
Gk：横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值（kN/m）：
Gk=1200×H/1000
=1200×0.400/1000
=0.480kN/m
G:横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值（kN/m）
G=1.2×Gk
=1.2×0。480
=0.576kN/m
Mx:横梁载自重荷载作用下的弯矩(kN·m)
Mx=G×B^2/8
=0.576×0.600^2/8
=0。026kN·m
⑵横梁在风荷载作用下的弯矩（kN·m）
风荷载线分布最大荷载集度标准值（梯形分布）
qwk=Wk×H
=1。272×0。4000
=0。509KN/m
风荷载线分布最大荷载集度设计值
qw=1.4×qwk
=1.4×0。509
=0。712kN/m
Myw：横梁在风荷载作用下的弯矩（kN·m)
Myw=qw×B^2×(3-H^2/B^2）/24
=0.712×0.600^2×（3-0。400^2/0。600^2)/24
=0。027kN·m
⑶地震作用下横梁弯矩
qWAk:横梁平面外地震荷载：
βE：动力放大系数：5
αmax：地震影响系数最大值：0.160
Gk：幕墙构件自重：1200N/m^2
qEAk=5×αmax×1200/1000
=5×0.160×1200/1000
=0。960kN/m^2
qex:水平地震作用线分布最大荷载集度标准值
B：幕墙分格宽:0。600m
水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(梯形分布）
qex=qEAk×H
=0。960×0。400
=0。384KN/m
qE:水平地震作用线分布最大荷载集度设计值
γE：地震作用分项系数：1。3
qE=1。3×qex
=1.3×0。384
=0.499kN/m
MyE：地震作用下横梁弯矩：
MyE=qE×B^2×(3-H^2/B^2)24
=0。499×0.600^2×(3—0。400^2/0。600^2）/24
=0.019kN·m
⑷横梁强度
σ:横梁计算强度(N/mm^2）:
采用SG+SW+0。5SE组合
Wx1：X轴抵抗矩:2。560cm^3
Wy2:y轴抵抗矩：2.560cm^3
γ：塑性发展系数：1。05
σ=（Mx/Wx1+Myw/Wy2+0。5×MyE/Wy2)×10^3/1.05
=23。361N/mm^2
23。361N/mm^2≤fa=215.0N/mm^2
横梁正应力强度可以满足
2. 幕墙横梁的抗剪强度计算:
校核依据：1.5γmax≤［γ]=125。0N/mm^2
⑴Qwk：风荷载作用下横梁剪力标准值（k/N)
Wk：风荷载标准值：1.272kN/m^2
B：幕墙分格宽：0。600m
风荷载线分布呈梯形分布时：
Qwk=Wk×B^2×（1—H/B/2）/2
=1。272×0.600^2×(1—0。400/0。600/2)2
=0。153kN
⑵Qw:风荷载作用下横梁剪力设计值（kN)
Qw=1.4×Qwk
=1.4×0.153
=0。214Kn
⑶QEk：地震作用下横梁剪力标准值（kN）
地震作用线分布呈梯形分布时：
QEk=qEAk×B^2×(1-H/B/2）/2
=0.960×0。600^2×（1—0。400/0。600/2)/2
=0。115Kn
⑷QE:地震作用下横梁剪力设计值（kN）
γE：地震作用分项系数:1.3
QE=1.3×QEk
=1.3×0.115
=0。150kN
⑸Q:横梁所受剪力:
采用Qw+0.5QE组合
Q=Qw+0。5×QE
=0.214+0.5×0.150
=0。289kN
⑹γ。横梁剪应力
Ss:横梁型材截面面积矩：4.000cm^3
Iy：横梁型材截面惯性矩：9.290cm^4
t:横梁壁厚：4.000mm
1。5γ=1.5×Q×Ss×100/ly/t
=1。5×0。289×4。000×100/9.290/4。000
=4。659N/mm^2
3. 659N/mm^2≤125。0N/mm^2
横梁抗剪强度可以满足
4.幕墙横梁的刚度计算
校核依据：Umax≤[U]=15mm 且 Umax≤L/300
横梁承受呈梯形分布线荷载作用时的最大荷载集度：
qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(KN/m）
qwk=Wk×H
=1.272×0.400
=0。509KN/m
qex: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值（KN/m）
qex=qEAk×H
=0.960×0。400
=0.384KN/m
水平方向由风荷载核地震作用产生的弯曲：
U1=(qwk+0.5×qex）×Wfg^4×1000×（25/8-5×（Hfg/2/Wfg)^2+2×(Hfg/2/Wfg）^4)/2。1/Iy/120
=0。050mm
自重作用产生的弯曲：
U2=5×GK×Wfg^4×1000/384/2.1/Ix
=0.042mm
综合产生的弯曲为:
U=(U1^2+U2^2）^0.5
=0.065mm〈=15mm
Du=U/Wfg/1000
=0.065/0.600/1000
=0。000≤1/300
挠度可以满足要求

开元观唐住宅小区模板工程专项施工方案 河北必拓矿山工程有限公司
目 录
1、 编制依据…………………………………………………1
2、 工程概况…………………………………………………2
3、 施工安排及准备……………………………………….3
4、 支模方法………………………………………………4
5、 支撑架计算书 ………………………………………11-20
6、 模板拆除…………………………………………… 20—21
7、 施工注意事项 …………………………………………21
8、 安全文明施工措施 ………………………………… 22

模板工程专项施工方案

1、编制依据
序号
名 称
编号
1
开元观唐住宅小区工程施工图纸
工程号2006—01
2
开元观唐住宅小区程《施工组织设计》

3
混凝土结构工程施工质量验收规范
GB50204—2002
4
建筑工程施工质量验收统一标准
GB50300-2001
5
建筑施工高处作业安全技术规范
JGJ80-91
6
建筑机械使用安全技术规程
JGJ33-2001
7
建筑施工安全检查标准
JGJ59—99
8
建筑施工手册
(第四版）
9
简明施工计算手册

10
建筑施工构件式钢管脚手架安全技术规程
JGJI30－2001

2、工程概况
1
结构形式
基础类型
地库为构造筏板和独立柱基，主楼为筏板基础
结构类型
框剪结构
2
地下防水
结构自防水
C40 P8
材料防水
4mm厚SBS改性沥青防水卷材
3
混凝土强度等级
地下部分
地下室底板及外墙均采用C40P8抗渗混凝土。
其他位置为C35砼
地上部分
1—3层所有构件为C35，4—12层所有构件为C30,12层以上所有构件为C25.
11
后浇带设置
地下主体结构设置沉降后浇带和施工后浇带（范围为地下室底板至地下一层);
2.2现场概况
本工程为大规模的建筑群居住宅小区，共有四个施工班组在一个建筑场地相邻施工，做好材料的保管和堆放,是加强现场管理的一个必要手段。
地下室结构施工阶段,模板加工和堆放均设在各区段开挖基坑沿施工道路两侧。地上结构施工时，模板可逐步挪至地下车库覆盖面以上及距施工面较近处。
2.3工程难点：
建筑规模大，工期紧。为满足本工程总控计划目标的实现,合理组织各区段的流水交叉施工是本工程的关键。合理有效地安排模板进场、加工制作及现场周转是管理的难点。
3、施工安排
3.1工期要求
基础筏板开始施工时间为2013年7月5日，地下室全部封顶时间为10月中旬。
主体封顶时间在2014年5月。
3。2劳动力组织
模板制作、加工、安装前做好技术交底,根据现场条件组织协调劳动力。在施工前工长要落实组织班组的技术安全交底工作,协调安排劳动力.
Ⅰ区作业人员配备情况
序号
工种
每组人数
组数
小计人数
备注
1
架子工
40
1
40
安拆架子及模板支撑
2
木工
60
2
100
安装模板
3
杂工
20
1
120
清理
Ⅱ区作业人员配备情况
序号
工种
每组人数
组数
小计人数
备注
1
架子工
40
1
40
安拆架子及模板支撑
2
木工
60
2
100
安装模板
3
杂工
20
1
120
清理
Ⅲ区作业人员配备情况
序号
工种
每组人数
组数
小计人数
备注
1
架子工
40
1
40
安拆架子及模板支撑
2
木工
60
2
100
安装模板
3
杂工
20
1
120
清理
Ⅳ区作业人员配备情况
序号
工种
每组人数
组数
小计人数
备注
1
架子工
40
1
40
安拆架子及模板支撑
2
木工
60
2
100
安装模板
3
杂工
20
1
120
清理
4、施工准备
4。1技术准备
4。1.1熟悉审查图纸、学习有关规范、规程；
4。1。2进行各种模板体系技术经济测算，确定模板材质的选择.
4。2机具准备：
Ⅰ区机械设备一览表
序号
名称
规格
数量
功率(kW）
备注
1
电锯

2
2.5

3
小型电动工具

4
7

4
塔吊

1
32

Ⅱ区机械设备一览表
序号
名称
规格
数量
功率（kW）
备注
2
电锯

2
2。5

3
小型电动工具

4
7

4
塔吊

1
32

Ⅲ区机械设备一览表
序号
名称
规格
数量
功率（kW)
备注
2
电锯

4
2。5

3
小型电动工具

6
7

4
塔吊

1
32

Ⅳ区机械设备一览表
序号
名称
规格
数量
功率(kW）
备注
1
电锯

2
2.5

2
小型电动工具

4
7

3
塔吊

1
32

5、方案确定与主要施工方法
5。1流水段的划分
根据各主楼及附属地库形式后浇带位置划分为四个作业区，即为Ⅰ区、Ⅱ区、Ⅲ区、

5。2主要施工方法
（1） 支模方法
本工程采用的模板及支撑体系如无特别说明，梁、板、墙、柱均采用15mm厚原木模板，柱墙均采用12mm厚木模板,支撑体系采用60×80木方和φ48×3。5mm钢管。根据该工程结构特点及工程规模，所有构件按清水构件要求制作,模板拼缝处采用胶带纸封闭或泡沫胶带塞缝。

1、基础模板
基础底板外模采用240mm厚砖墙做模板.
在垫层施工完成后，放基础线，在基础四周砌240mm厚比墙下基础梁高100mm防水保护墙，抹灰、做完防水后作为基础底板外模使用.与基础底板同时浇筑的300mm高墙体用竹夹板双面支吊模,见附图4。
集水坑模板采用18mm厚覆膜木胶合板预拼模板，50×100mm木方横龙骨间距250，50×100mm木方支撑。
2、 防渗墙、外剪力墙模板
本工程地下室外围防渗墙厚300，为确保墙模支撑体系的侧向刚度,在底板混凝土浇捣前留设20的短钢筋头（间距＠2000），用其作为斜向支撑点。为保证外墙的防水需要，采用一次性的Φ12止水螺杆，对拉螺杆的纵横间距均按＠500mm布设，支模要注意将模板支撑牢固，处理结点，防止出现爆模、漏浆等质量通病,在每层楼设置橡胶止水带一道。考虑到地下室外墙防水需要，地下室负一层外墙和底板接头的施工缝设在距底板表面500mm高处，在施工缝中部设置400mm*4mm钢板止水带，负一层外墙与负一梁板接头的施工缝设在梁底200mm处，止水带设置同前。地下室外墙和梁板接头的施工缝设在距楼面表面500mm高处，在施工缝中部设置400mm*4mm钢板止水带,外墙与一层梁板接头的施工缝设在梁底200mm处，止水带设置同前。对于模板止水螺杆，在其中部焊牢50＊50*3钢止水片，螺杆穿透模板的内侧钉牢40*40＊20的沉头木块,拆模后凿除螺杆和木块,用膨胀水泥砂浆灌实。墙体外侧的基坑内设双排落地支模架，步高1.2m，纵距1.5m，纵向每6m将内外排立杆用之字形斜杆拉结，支模架小横杆外端与基坑壁接触处用木板塞紧顶牢.墙体内侧利用上层梁板的支模架，斜撑每2m设置一道，与满堂支模架水平、竖直杆件形成稳固的空间体系。

2、框架柱模板
本工程框架柱均为矩形柱,截面尺寸较大,柱模体系的合理、稳固与否直接影响到工程质量和现场观感，本工程全部采用清水混凝土高标准支模。柱模制作时应按施工图柱头的几何尺寸，按标准加工成定型柱头模板进行编号。安装时对号入座,梁头模板插入柱头模板上,以保证柱头几何尺寸准确，阴阳线条分明。柱转角处的木方一定要顶严靠实，并用木楔塞紧,模板相拼接的细缝应用胶带封严，防止漏浆。
为提高柱模周转使用率,加快操作速度，柱模采用定型钢框木模板.每侧柱模顶部用φ20以上圆钢焊U型环，方便塔吊吊运就位。为防止柱模变形，拆模后，柱模须立放，其后有稳定支撑面.支柱模前必须先校正钢筋位置。柱支模架与梁、板满堂支模架之间用钢管连成整体，以防止施工扰动.
柱模木方间距不大于150mm,紧固体系采用[8钢管@500由φ14圆钢螺杆和钢垫片对拉,钢垫片规格为80×80×8mm,螺杆端头螺母为2个.对拉螺杆的材料质量应严格验收。
钢管与螺杆设置具体规则如下：
（1) b（h)≤800时只须在外侧用钢管打箍;
(2) 800＜b（h）≤1000时，外侧用钢管打箍，中部增设φ14穿柱对拉螺杆一道，竖向间距均为500mm，穿柱对拉螺杆外套ф20硬塑管；
(3） 1200≤b（h)≤1500时,外侧用钢管打箍,并在1/3b（h)和2/3b(h）处各设φ14穿柱对拉螺杆一道，竖向间距均为500mm,穿柱对拉螺杆外套ф20硬塑管;
(4） b＞1500时，外侧用钢管打箍，并在1/4b(h）、1/2b（h）、3/4b（h）处各设φ14穿柱对拉螺杆一道，竖向间距均为500mm,穿柱对拉螺杆外套ф20硬塑管.
框架柱支模如图所示.

框架柱支模图
3. 4 内剪力墙及电梯井模板
内剪力墙支模与地下室外墙支模相同，但螺杆不焊止水片，模板上不钉沉头木块，墙厚由对拉螺杆套ф20硬塑管控制。拆模后亦无需用膨胀水泥砂浆灌实螺杆孔（有防水要求的内墙除外）。内剪力墙模板采用定型钢框木模板与阴阳角模配套使用,由于本工程剪力墙转角及不规则暗柱较多，因此对阴阳角模的尺寸、角度和刚度要求很高，必须按图纸严格放样制作。
墙面支模时，要控制好墙面的垂直度。墙面垂直度包括平面和立面两方面。先要在楼面上准确地放出混凝土墙的边线，然后扎筋支模.支模时,通过吊线垂来控制墙面的垂直度，水平方向上通过水平拉通线来控制。对调整好的墙模用对拉螺杆和斜撑固定并与梁板满堂支模架连成整体.
电梯井内支模架每三层搭设（拆除）一次，螺杆设置原则同内剪力墙。在电梯井侧壁上预留洞作为内支模架的支撑点，将钢管插入时应同时用木楔挤牢，以防平行产生移动。电梯井内模板采用小角模体系，由四块定型阴角模和四块定型大模板组成，如图3。6.3。4所示。模板在装拆过程中应注意保护,以免撬坏边、角而影响周转。
电梯井支模示意图

3. 5 梁板模