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装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计

装配式钢筋砼简支T型桥梁设计
一、设计资料
（一）桥面净空
净—7+2×0.75m人行道
（二）设计荷载
公路－Ⅱ级和人群荷载标准值为3kNm2
（三）主梁跨径和全长
标准跨径：lb?19 (墩中心距离)；
计算跨径：l?18.5 m (支座中心距离)；
主梁全长：l全?18.96 m (主梁预制长度)
（四）材料
钢筋：主钢筋采用HRB335，其它用钢筋采用R235
混凝土：C30
（五）缝宽度限值：Ⅱ类环境（允许裂缝宽度0.02mm）。
（六）设计依据
①《公路桥涵设计通甩规范》（JTGD60－2004）
②《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62－2004）
（七）参考资料
《桥梁工程》，姚玲森主编，人民交通出版社，北京。
《桥梁计算示例集—混凝土简支梁（板）桥》，易建国主编，人民交通出版社，北京。
《结构设计原理》，沈浦生主编。
二、任务与要求
1、结构尺寸拟定；
2、行车道板计算
① 计算图示
② 恒载及内力
③ 活载及内力
④ 截面设计、配筋与强度验算
3、主梁计算
① 主梁的荷载横向分布系数计算
② 内力计算
③ 截面设计、配筋与验算
a. 配置主筋：偏安全的按计算弯矩最大的梁进行配筋
b. 截面强度验算
c. 斜筋配置：偏安全的按剪力最大的梁进行配筋
装配式钢筋砼简支T型桥梁设计
d. 箍筋配置
e. 斜截面抗剪强度验算
4、裂缝宽度验算
5、变形计算；
6、横梁的计算；
① 横梁弯矩计算（用偏心压力法）
② 横梁截面配筋与验算
③ 横梁剪力计算及配筋
一、结构尺寸拟定
①主梁截面尺寸：
根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004），梁的高跨比的经济范围在1/11到1/16之间，此设计中标准跨径为19m，拟定采用的梁高为1.30m，翼板宽1.6m，腹板宽0.18m。
②主梁间距和主梁片数：
桥面净空：净—7+2×0.75m人行道，采用5片T型主梁标准设计，主梁间距为1.60m。
结构断面形式
1
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二、行车道板计算
计算如图所示的T梁翼板，荷载为公路二级，桥面铺装为3cm厚的沥青混凝土面层和9cm厚的混凝土垫层。
（一） 永久荷载及其效应
1.每延米板上的横载ｇ
沥青混凝土层面：ｇ１＝0.03×1.0×23=0.69（KN/m）
C30混凝土垫层：g2=0.09×1.0×24=2.16(KN/m)
T梁翼缘板自重g3=0.11×1.0×25=2.75(KN/m)
每延米跨宽板恒载合计：g=?gi=5.60KN/m
2.每米宽板条的恒载内力
弯矩：MAh=-×5.60×(
剪力：VAh=g(l'b?b)2121.60?0.182)=-1.411(KN/m) 21.60?0.18=3.976(KN) 2=5.60×
3.车辆荷载产生的内力
公路—II级：以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利位置，后轴作用力标准值为P=140KN,轮压分布宽度如下图所示，按照《公路桥涵设计通用规范》知后车轮地宽度b2及长度a2为：a2=0.20m ，b2=0.60m
a1=a2+2H=0.20+2×0.12=0.44(m)
2
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b1=b2+2H=0.60+2×0.12=0.84(m)
荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度：
a=a1+1.4+2l0=0.44+1.4+2×0.71=3.26(m)
冲击系数：1+μ=1.3
作用于每米板宽条上的剪力为：
VAp=(1+μ)702P=1.3×=27.914(KN) 3.264a
作用于每米板宽条上的弯矩为：
MAp=-(1+μ)b35?20.84P(l0-1)×2=-1.3(0.71-)=-13.957(KN/m) 43.2644a
4.基本组合
恒+汽： 1.2MAh+1.4MAp=-1.2×1.411-1.4×13.957=-21.233（KN/m）
1.2VAh+1.4VAp=1.2×3.976+1.4×27.914=43.8508(KN)
故行车道板的设计作用效应为：MA=-21.233（KN/m），VA=43.851(KN)
(二)截面设计、配筋与强度验算
悬臂板根部高度h=140mm，净保护层a=25mm。若选用φ12钢筋，则 有效高度h0=h-a=115mm
按（D62）5.2.2条： r0Md?fcdbx(h0-x/2)
故x=14.3mm而且14.3mm<ξb h0=0.56?115=64.4mm
(2) 求钢筋面积AS
按（D62）5.2.2条：fsdAS=fcdbx 故AS=
(3) 配筋
查有关板宽1m内的钢筋截面与间距表，当选用φ12
钢筋时，需要钢筋 fcdbx=7.05×10-4(m2) fsd 3
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间距为150mm时，此时所提供的钢筋截面积为：Ag=7.54cm2＞7.05cm2
(4) 尺寸验算：
按（D62）5.2.9条抗剪上限值：
?0Vd?43.851KN?0.51?10?3fcu,kbh0(kN)?321.24KN 按（D62）5.2.10条抗剪上限值：
?0Vd?43.851KN?0.50?10?3?2ftdbh0(kN)?79.93KN
由上式可知可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅须按构造要求配置箍筋，取分布钢筋用φ8，间距取20cm
承载能力验算 fsdAS=fcdbx 得x=
Md=?fcdbx(h0-x/2)
Md=13.8?1152?0.13?1?0.5?0.13??22.987KN?m?MA?21.233KN?m
故承载力满足要求。
二、主梁内力计算
（一） 主梁的荷载横向分布系数
① 跨中荷载弯矩横向分布系数（偏心压力法计算）
本桥各根主梁的横截面均相等，梁数n=5，梁间距为1.6米，则： fsdAS280?705??143mm fcdb13.8?100?a=a+a+a+a+aiin222222413222222?1.6=(2)+1.6+0+(-1.6)+(-2×1.6)=25.6m 52
11号梁横向影响线的竖坐标值为：=+ 11n??a1n
i?121(2?1.6)2=+=0.20+0.40=0.60 525.602i
?1=-15n?a1n
i?121(2?1.6)2=-=0.20-0.40=-0.20 525.602i
进而由?和?15计算横向影响线的零点位置，设零点至1号梁位的距离为x,11
则：x4?1.60?x= 解得：x=4.80m 0.600.20
零点位置确定后，就可求出各类荷载相应于各个荷载位置的横向影响线竖坐 4
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标值?q和?r。
由?和?15绘制1号梁横向影响线，按照桥规确定汽车荷载最不利位置，图
11
示如下：
设人行道缘石至1号梁轴线的距离为?，则：
?=
?7?4?1.6?=0.3m
2
于是1号梁的荷载横向分布系数可计算如下（以xqi和xr分别表示影响线零点至汽车车轮和人群荷载集度的横坐标距离） 车辆荷载：mcq==?
??
2
q
??=
11
q1
??????
q2
q3
q4
2
?=1????
x2x
11
q1
?xq2?xq3?xq4
?
10.6
?4.6?2.8?1.5?0.3?=0.538 24.8
人群荷载：mcr=??
?
x
?xr?
0.6?0.75?
4.8?0.3????0.684 4.8?2?
同理可以求得各梁横向影响线的竖标值： 公路-II级：mcq1=0.538，mcq2=0.469，mcq3=0.4 人群荷载：mcr1=0.648，mcr2=0.442，mcr3=0.2 ② 梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法） 公路Ⅰ级 m1汽′=1/2?
0.875=0.438
5
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m2汽′=1/2?1.000=0.500
m3汽′=1/2?（0.938+0.250）=0.594
人群荷载 m1人′=1.422
m2人′=-0.422
m3人′=0
按杠杆法计算横向分布系数
（二）、内力计算
1．恒载内力
(1)恒载：假定桥面构造各部分重量平均分配给各土梁承担，计算如下。
6
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一侧人行道部分每2.5m长时重12.35/2.5=4.94(kN/m)。按人行道板横向分布系数分摊至各梁的板重为：
1号梁、5号梁：?1板?0.684，?1板q?0.684?4.94?3.38(kN/m) 2号梁、4号梁：?2板?0.442，?2板q?0.442?4.94?2.18(kN/m) 3号梁：?3板?0.2，?3板q?0.2?4.94?0.99(kN/m) 各梁的永久荷载汇总于表：
glxgxglg
?x?gx??(l?x)，Qx??gx?(l?2x)
22222
2、恒载内力 Mx?
7
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2）公路—Ⅱ级均布荷载qk,集中荷载Pk及其影响线面积
按照《桥规》规定，公路—II级车道荷载均布荷载qk=7.87
5kN/m, Pk=175.5kN。计算剪力效应时，集中荷载标准值Pk应乘以1.2的系数。
可变作用（人群）（每延米）p人：p人=3×0.75=2.25（kN/m） 3）可变作用效应
人群产生的弯矩（kN?m）
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基本荷载组合：按照《桥规》规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为：永久荷载作用系数：?Gi?1.2；
汽车荷载作用系数：?Q1?1.4； 人群荷载作用系数：?Gj?1.4；
注：r0--桥梁结构重要性系数，取r0=0.9，?c=0.8
公路—II级产生的跨中剪力V
人群荷载产生的跨中剪力
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②支点剪力V0的计算：
计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为： a.支点处按杠杆法计算的结果
3l4l
c.支点～处按照直线变化。
4
b. 处～处按跨中弯矩的横向分布系数?（同上）
l4
汽车荷载作用如上图，计算结果如下表
汽车荷载计算结果如下表
计算公式：sq??1????moq1.2pkyk?mcqqkw??1????w1qky，y?1?
??
??
a
3l
10
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人群荷载计算结果如下表：
计算公式：sr?mcrprw?prw1y，其中w1??m0r?mcr?a/2
?
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(三) 截面设计、配筋与验算
（1）由弯矩基本组合表可知，1号梁Md值最大，考虑到施工方便，偏安全
地一律按1号梁计算弯矩进行配筋。采用焊接钢筋骨架配筋，设钢筋净保护层为3cm，则主梁有效高度h0?h?a?1300?110?1190mm，
??140?80?/2?110mm。 s?110mmahf
翼缘计算宽度b'
f按照下面公式计算，并取其中最小值：
b
b
b'ff
f''?l/3?6166.7mm?1600mm?b?12hf?180?12?110?1500mm' ，故取h'f?1500mm
首先判断截面类型，即r0Md?1926.08?106N?mm
?h'
ffcdbh?h0??2?'f'f???13.8?1500?110??1190?110/2??2584.4?106N?mm＞?0Md，为第??
一类T型截面。
确定混凝土受压区高度
rModx???fcdb'
fx?h0??2??
x??1926.08?106?13.8?1500x?1190??2??
整理得x-2380x?186094.686?02
解得x1?2299mm?大于梁高，舍去?；x2?81mm
fcdb'
fx?fsdAs 由 推出As=5988.2mm2
采用两排焊接骨架，每排3Φ32+1Φ28，合计为6Φ32+2Φ28，则钢筋As=4825+1232=6057mm2＞5988.2mm2。钢筋布置如下图所示
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钢筋截面重心至截面下边缘的距离为
a???30?1.5?35.8??4825??30?35.8?3?0.5?31.6??1232?/6057?97.5mms
梁的实际有效高度为h0?1300?97.5?1202.5mm
配筋率??Abh?0?6057180?1202.5??2.79%?0.45ftdsd?0.23%，满足要求。
（2）持久状况截面承载力极限状态计算：
按截面实际配筋率计算受压区高度x为：
x?fsdAs280?6057'??81.9mm?hf?110mm ''fcdbf13.8?1500
截面抗弯极限承载力
x?81.9?? Mad=fcdb'
fx??h0???13.8?1500?81.9??1202.5???1969.2kN?m?1926.08kN?m?2??2?
满足规范要求。
（3）根据斜截面抗剪承载力进行斜筋配置
由剪力效应组合表知，支点剪力效应以3号梁为最大，为偏安全设计，一律用3号梁数值。跨中剪力效应以1号梁最大，一律以1号梁为准。 Vd3?426.93KN,Vdl?114.93KN 13
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假定有2?32通过支点。按《公预规》构造要求：
1?35.8?30?47.9cm2 h0?130?47.9?
82.1cma?
又由《公预规》规定，构造要求需满足：
rV0?3?0.51?10dfcu,kbh0?604.628KN?426.93KN
按《公预规》规定，
0.50?103a2ftdbh0?0.50?103?1.39?180?1202.5?150.43KN?426.93KN
介乎两者之间应进行持久状况斜截面抗剪极限状态承载力验算。
（1）斜截面配筋的计算图示。按《公预规》5.2.6与5.2.11条规定：
①最大剪力取用支座中心（梁高一半）处截面的数值，其中混凝土与箍筋共同承担不小于60%，弯起筋（按45%弯起），承担不大于40%；②计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心处由弯起筋承担的那部分剪力值；
③计算以后每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。
弯起钢筋配置计算图示如下： h2h2
由内插可得，距梁高处的剪力效应：Vdh?392.69KN,其中混凝土和箍筋
2h2
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共同承担的剪力，即
r0VCS?0.6r0Vd?0.6?392.69?235.61KN
由弯起钢筋承担的剪力组合设计值为
'
相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力值见下表，
r0Vsb1?0.4r0Vd?0.4?392.69?157.08KN
'
（2）各排弯起钢筋的计算，按《公桥规范》规定，与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载力计算公式：
rV
sb
?0.75?10?3?
fA
sd
sb
sin?s
f
式中：A
sd
——钢筋抗拉强度设计值?MPa?,此时取280MPa
——在一个弯起钢筋平面内弯起钢筋的截面总面积mm sb
?
2
?
?——弯起钢筋与构件纵向轴线的夹角，本例中取?45?s?s
而且0.75?10?3
f
sd
sin?s?0.75?10?3?280?0.707?0.14847
则每排弯起钢筋的面积为：
Asb1?157.08?0.1485?1058mm2，由纵筋弯起Asb2?141.0.1485?952mm2，由纵筋弯起
2Φ32，提供的Asb?1608mm2
2Φ32，提供的Asb?1608mm2 2Φ32，提供的Asb?1608mm2
Asb3?105.790.1485?712.4mm2，由纵筋弯起Asb4?71.26/0.1485?480mm2，由纵筋弯起
2Φ28，提供的Asb?1232mm2
''2
在近跨中处，增设两组2?20辅助斜筋，Asb4?Asb5?628mm，弯起钢筋
的弯起点，应设在按抗弯强度计算不需要该钢筋的截面以外不小于h0外，
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本方案满足要求。
（3）主筋弯起后持久状况承载能力极限状态正截面承载能力校核：用弯矩包络图和结构抵抗图来完成。
对于钢筋混凝土简支桥梁，可以将弯矩包络图近似为一条二次抛物线。若以梁跨中截面处为横坐标原点，其纵坐标表示该截面上作用的最大弯矩（向下为正），则简支梁的弯矩包络图可以描述为
?4x2?
Md,x?Md,m??1?L2??
??
由已知弯矩Md,m?1902.08KN?m，按上式作出梁的弯矩包络图；各排弯起钢
筋弯起后，按照下部钢筋的数量计算各截面正截面的抗弯承载能力，绘制结构抵抗图
各截面正截面的抗弯承载能力计算如下： 由支座中心至1点：纵向钢筋为2Φ32。 假设截面为第一类，则x?
fAfb
sd
'cd
f
s
?
280?1608
?21.8mm?110mm
13.8?1500
说明假设正确，即截面类型为第一类。
??bh
s0
1608??0.71%?0.45180?1252
ftdsd
?0.223%，符合构造要求。
将x值代入Mdu?结果如下表
fb
cd
'f
x??
x?h0??中，求得截面所能承受的弯矩设计值，计算
2??
将表中正截面抗弯承载力在图中用各平行线表示出来，得到结构抵抗图。
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从图中看出结构抵抗图外包弯矩包络图，说明该梁正截面抗弯承载力满足了要求。
（4）箍筋配置
箍筋间距的计算公式为：SV??12?32?0.2?106??2?0.6Pfcu,kASVfsvbh02
??0Vd2
式中：?1——异形弯矩影响系数，取?1=1.0；
?3——受压翼缘的影响系数，取?3=1.1；
Vd——据支座中心处截面上的计算剪力
P——斜截面内纵向受拉主筋的配筋率，P=100?；
Asv——同一截面上箍筋的总截面面积（mm）；
fsv——箍筋的抗拉设计强度；
?——混凝土和钢筋的剪力分担系数，取?=0.6。
选用2?8双肢箍筋（R235，fsv?195MPa），则面积Asv=1.006cm2;距支座中心
h0/2处的主筋为2Φ32，
d3.58?130?3??125.21?cm?;??22
代入上式，可得：Sv?357mm2?16.08cm;h0?130?3?Ag?????/b?16.08/18?125.21?7.13?10Agh0
选用Sv?300mm
根据《公预规》规定，在支座中心向跨径方向长度不小于1倍梁高范围内， 17
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箍筋间距不宜大于100mm。综上，全梁箍筋的配置为2?8双肢箍筋；由支点据支座中心2.3m处，SV=10cm，其余地方箍筋间距为SV=30cm。 则配筋率
?sv?AsvSvb分别为：
当SV=10cm时，?sv?AsvSvb=
当SV=30cm时，?sv?Asv1.006?0.0056 18?101.006Svb=?0.0019 18?30
均大于规范规定的最小配股率：R235钢筋不小于0.18%的要求。
（5）斜截面抗剪承载能力验算 以距支座中心处h2处斜截面承载力的复核方法为例验算 a)选定斜截面顶端位置。从图中可以得到距离支座中心处h2处斜截面的横坐标为x=9250-650=8600mm，正截面有效高度h0?1252mm。现取斜截面投影
长度c?h0?1252mm，则得到选择的斜截面顶端位置A，其横坐标为
x=8600-1252=7348mm。
'
b)斜截面抗剪承载力复核。
VA处正截面上的剪力及弯矩分别为M
h0d,A?352.3KN?710.7KN?m，此处正截面有效高度d,A?1.234m?主筋4?32?，则实际剪跨比m及斜截面投影长度c分别为
m?Vhd,a
d,A?1.635?3,c?0.6mh0?1.211m 0
将要复核的斜截面为图中A-B截面（虚线）。
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装配式钢筋砼简支T型桥梁设计
1.234?斜角??tan????45.54 ?1.211??1
斜截面内纵向受拉主筋有4Φ32，相应的主筋配筋率为
P?100bhs0?100?3217?1.448?2.5，箍筋的配筋率180?1234
?sv?nSV1bSv?2?50.3?0.0056（Sv?100mm） 180?100
弯起钢筋为ASb2(2?32),Asb?1608mm2(弯起钢筋Asb1相交很少，偏于安全，不考虑)。 Vdu,A?Vcs?Vsb??1?30.45?10?3bh0?2?0.6P?fcu,k?svfsv，故距离支座处为h2?0.75?10?3f?Asbsbsin?s?507.64?352.3
的斜截面抗剪承载力满足设计要求。
按照同样的方法可以对规范规定的验算截面逐一验算。
（6）持久状况斜截面抗弯承载力验算
现行《公桥规范》对斜截面的抗弯承载力一般都是通过构造要求来满足。只要弯起钢筋的起弯点至该钢筋的充分利用点的距离大于h0/2，则其斜截面抗
弯承载能力就满足了要求。
以图1中所示弯起钢筋弯起点初步位置，来逐个检查是否满足要求。 第一排弯起钢筋（： A）
sb1
其充分利用点“k”的横坐标x=6097mm，而
1A的起弯点1的横坐标sb1x?9250?1137?8113mm，说明1点位于k点左边，且
x1?x?8113?6097?2016mm?02?617mm，满足要求。
同理可以检查第二排、第三排的弯起钢筋满足要求；故斜截面抗弯承载力满足要求。
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（四）裂缝宽度验算
按《公预规》6.4.3条规定，最大裂缝宽度按下式计算：
?30?d??C1C2C3SS??0.28?10??? ?ES?Wfk
取1号梁的弯矩效应组合：
短期效应组合：
Ms??SGik???1jSQjk?MG?0.7Ma?1.0Mp?784.6?0.7?803.62?65.84?1412.97kN?m
i?1j?1mn
长期效应组合：
mn
i?1j?1 Ml??SGik???2jSQjk?MG?0.4Ma?0.4Mp?784.6?0.4?803.62?0.4?65.84?1132.38kN?m
选短期效应组合，钢筋应力：
C2?1?0.5L?1?0.5?M
SS1132.38?1.4 1412.976已知C2=C3=1.0，Es=2.0×105Mpa, 1412.97?10???0.87h0.87?6057?1202.5?222.98MPA
??6?32?2?28?31.1mm ?d6?32?2?28nd
取???0.032?0.02,取??0.02; bhssaS0222iieiis
代入上式得：Wfk?1.0?1.4?1.0?222.9830?31.1??0.199mm 52.0?100.28?10?0.02
满足《公预规》规定“在一般正常大气条件下，钢筋混凝土受弯构件不超过最大裂缝宽度的要求”。
（五）变形验算
按《公预规》6.5.1条和6.5.2条规定： B?
?Mcr??M?s
McrB0???Mcr????1???M????s??ftkW0 2????2?B?0B??cr
??2S00 ftk?2.01MPa Ec?3.0?104MPa ?Es?ES
C?6.67
式中：S0——全截面（不考虑开裂）换算截面重心轴以上部分对重心轴的面
积距。
x——换算截面中性轴距T梁顶面的距离。x按下式求解：
20
装配式钢筋砼简支T型桥梁设计
b1x2??b1?b??x?t?2??EsAs?h0?x??0 代入数据解方程得：x?26.95cm?269.5mm 计算开裂截面换算截面惯性矩Icr为
3
计算I0,S0
'
'
1212
I
cr
b?
'f
x
3
??b??x?h?b???
'
'3
f
f
3
?Es?1?Asx0??s??Es
'
'
'S
??
A?h?x?
s
2
?4.333?1010mm4
A0?bfhf?bh?hf???Es?1?As?
'
???
A??1500?110?180??1300?110??5.67?6057?628?
?4.17?105mm5
计算换算截面形心至顶面高度x0
bh
f
''f
2x0?
?bh?hf
?
'
?
A
'
'3ff
?h?'
hf?'???
hf?''?2
???1????Ess0ss?483.4mm
??
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bh?
12
'
?''hf
?bfhf?x0?
?2?'
'2s
???Es?1?As
?x?a??8.467?10
'
?'hf
?bhf?x0?
?2?
?bh?'
hf??
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10
2
?
??b?h??
h
3
'f
A
?h?'
2hf??????????1?x0??EsAsh0x0 ?2
??
2
mm4
B0?0.95EcI0?0.95?3.0?104?8.467?1010?24.13?1014N?mm2
B
cr
?ECIcr?3.0?104?4.333?1010?12.999?1014N?mm2b02?r
2
S0?M
B?
cr
?
?b?
'f
?
'?????1As??Es
?
?x?a??8.478?10mm
'
7
s
2
fW
tk2
?2S00B0
f
2
tk
?2?8.478?107?2.01?340.82?106N?mm
24.13?1014
2215
?340.82???340.82??2.413?10????1?????15803.62803.621.2999?10????????
根据计算
将以上数据代入，得?Mcr???Mcr
??M????1???M?s????s
?1.418?1015N?mm2
?????B?0B??cr
?
结果，结构自重弯矩为784.6kN?m。公路-II级可变荷载。跨中横向分布系数mcq?0.538；人群荷载qr?2.25KN/m，跨中横向分布系数mcr?0.684。
2
5MGl05?784.6?106?185002
??19.73mm 永久作用：fa?
48B48?1.418?1015
可变作用（车辆）：
21
装配式钢筋砼简支T型桥梁设计
43?5qkl0?Pkl0?fa??1?????384B48B???
?57.875?10?18.5?10175.5?10?16.5?10?0.7?0.538??15?384?1.418?1048?1.418?1015?
45qkl0可变作用（人群）：fa??1???1.833mm 384B349339????7.55mm?
根据《公预规》6.5.3条规定，当采用C40以下混凝土时，挠度系数???1.60，施工中可通过预拱度消除永久作用挠度，则：
fmax?1.60??7.55?1.833??15.01mm?l0600?30.8mm，符合规范的要求。
四、横梁的计算
（一） 横梁弯矩计算（用偏心压力法）
对于具有多根内横梁的桥梁，由于主粱跨中处的横梁受力最大，横梁跨中截面受力最不利，故通常只要计算跨中横梁的内力，其它横粱可偏安全地仿此设计。
1)确定作用在中横隔梁上的计算荷载
对于跨中横隔梁的最不利荷载布置如图所示，纵向一行车轮对横隔梁的计算荷载为：Poq?1
2?P?1?q???Kk?1??1?ql? 2Pkka
计算弯矩效应时：
布置车道荷载Poq?0.5??175.5?7.875?4.625??105.96?KN?
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装配式钢筋砼简支T型桥梁设计
人群荷载Por?2.25?4.625?10.41?KN?
2)绘制中横隔梁的内力影响线
可以求得各主梁的横向影响线坐标值如下
?
?
?
①绘制弯矩影响线
P=1作用于1号梁轴上时： 112131?0.60,???0.2015?0.40,??025 ?0.20,??0.2035
??M
2?3?1??11?1.5d??21?1.5d?1?1.5d?0.6?1.5?1.6?0.4?1.5?1.6?1?1.5?1.6??0.64同理可得P=1作用在5号梁和3号梁上时
M??M
2?3?5??0.48,??2?3?3?0.64
有这三个竖坐标值和已知影响线折点位置可绘制出弯矩影响线如图2
中横隔梁内力影响线
M
MQ
R?(1??m)???Poq???1.3?1?105.96?(0.92?0.29)?166.68kN?m?Por????10.41?1.08?11.24?KN?m?
鉴于横隔梁的恒载内力甚小，计算中可省略，则按承载能力极限状态设计的