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毕业设计（论文）
供热外网毕业设计论文摘要
随着人们生活水平的提高，集中供热被越来越多地采用，采用集中供暖可以减少能量的浪费,提高供热效率,减少环境污染,利于管理.同时采用集中供热可提高供热质量,提高人们的生活质量.但是在以往的设计中,由于外网与内网的配合往往出现缝隙,使得各个建筑物的资用压头与实际需要的出现偏差,使系统水力失调, 浪费了大量的热量,而供热效果却不甚理想.本次设计要求解决这一问题,使得系统的平衡性有一个较大的提高,减少系统的失调损失,节省燃料和电、水的消耗,并提高供热质量。
间接连接供热因其热源补水率低，热网的压力工况和流量工况不受用户的影响，便于热网运行管理。在近年来已经成为流行的供热方式。本次设计为贴近实际也采用了间接连接供热，在各个小区设置了热力站。
地沟敷设已被使用很久，使传统的供热管道敷设方式，本次设计的一级网使用了这种成熟的辐设方式。近年来兴起的直埋敷设因其造价低，施工快，维护简单等特点以及越来越可靠的性能，在实际工程中也有了很多应用，本次设计的的二级网采用了这种新型的敷设方式。
关键词：间接连接供热；直埋敷设；水力平衡
说明书勘误：水泵的选取有误
要求必须按照正确的方法选取，而且需要知道步骤
尤其是水泵的特性曲线，水泵图谱一定要明白。
不要使用软件选水泵

热源循环水泵应尽量选取一用一备，不应有富裕值，两台并联使用时型号应不相同，用以调节使用。
补给水泵应选取一用一备。Q应为1.1倍的计算值。H应为1.2倍的理论计算值。
热力站循环水泵应选取一用一备，多台并联时，型号不应相同补给水泵一用一备。Q应为1.1倍的计算值。H应为1.2倍的理论计算值。
摘要的英文翻译应当重新翻译，作者水平有限，错误甚多。
Abstract
With the the exaltation of people’s life. The district heating system has been adopted more and more, the adoption of can reduce the waste of energy, raise the efficiency of heating, decrease the pollution of environment, benefit in management.Adopt district heating system can raise the heating quality,raise people's living quality at the same time.But in the former design, because of the match of the outside net with the inside usually appears blind side, making the press of the system providing deviation of each building need,which makes the maladjustment of the press.effective demand, make the system maladjustment, waste a great deal of energy, but provide bad heating quality.This design request resolves this problem, making the balance of the system have a bigger exaltation, reducing the of the system maladjustment, reduce the consume of electric,water.
The indirect conjunction heating because of its low needing of water, the pressure condition and discharge work condition of the system is independence to the user.It is easy for the management of the heating system. The indirect conjunction heating system have already become popular in recent years.This design use this system,too.Set thermodynamic station in each block.
The ditch spread have already been used for a long time, this traditionally mode is used in the first class net. Direct buried spread rise in recent years because of it’s low price,quick construction,more and more dependable function.Direct buried pipeline has been used in a lots of projects.The second class net of this design adopt this kind of new spread method.
Keyword:the indirect conjunction heating system; Direct buried pipeline;press balance

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- II -
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目 录
摘要 I
ABSTRACT II
第一章 绪论 1
1.1 设计题目 1
1.2 原始资料 1
1.2.1 设计地区气象资料 1
1.2.2 设计参数资料 1
1.2.3 基本设计要求 1
第二章 热负荷的计算及热负荷延续图的绘制 2
2.1 集中供热系统热负荷的概算 2
2.1.1 集中供热系统以及热负荷的类型 2
2.2 热负荷的计算 2
2.2.1 采暖设计热负荷的计算 2
2.2.2 生活用热的设计热负荷 5
2.2.3 年负荷的计算 6
2.3 热负荷延续时间图的绘制 7
2.3.1 绘制热负荷延续时间图的意义 7
2.3.2 热负荷延续时间图的绘制 7
第三章 供热方案的确定 11
3.1 室外供热管道的平面布置 11
3.1.1 供热管道的平面布置类型 11
3.1.2 供热管道的定线原则 11
3.1.3 热水供应方案的确定 12
第四章 管网水力计算与水压图 14
4.1 一级网的水力计算 14
4.1.1 计算方法 14
4.1.2 水力计算的步骤 14
4.1.3 部分管路计算实例 15
4.2 二级网水力计算 19
4.2.1 计算步骤 19
4.3 绘制网路水压图 21
4.3.1 绘制网路水压图的必要性 21
4.3.2 网路水压图的原理及其作用 22
4.3.3 绘制水压图的原则和要求 22
4.3.4 绘制热水网路水压图水压图的步骤和方法 22
第五章 热水供暖系统的运行调节调节曲线 24
5.1 运行调节概述 24
5.1.1 运行调节的意义 24
5.1.2调节方式的确定 24
5.1.3 二级网的调节曲线的确定 24
5.1.4 确定一级网路质量—流量调节曲线 27
第六章 设备选择 29
6.1 一级网设备选择 29
6.1.1 循环水泵的选择 29
6.1.2 补水泵的选择 31
6.1.3 波纹管补偿器 34
6.2 二级网设备选择 34
6.2.1 循环水泵的选择 35
6.2.2 补给水泵的选择 37
6.2.3 换热器的选取 40
6.2.4 分水器、集水器 43
6.2.5 补水箱的选择 44
6.2.6 除污器的选择 44
第七章 管道的敷设与保温 46
7.1 管道的保温 46
7.1.1 保温的目的 46
7.1.2 保温材料的选择 46
7.1.3 保温层厚度 46
7.1.4 直埋管道的保温层计算 48
7.2 管道敷设方式 49
7.2.1 敷设方式确定 49
第八章 供热管道附件及应力计算 51
8.1 供热管道及附件 51
8.1.1管道和阀门 51
8.1.2 补偿器 51
8.1.3 管道支座 54
8.2 管壁厚度及活动支座间距的确定 54
8.2.1 管壁厚度的选定与校核 54
8.2.2 管道活动支座间距的确定 57
8.3 固定支座最大间距确定 58
8.4 直埋管道的应力计算 59
8.4.1 直埋敷设预制保温管道的应力验算方法 59
8.4.2 直埋预制保温管的应力验算的规定 59
8.5 直埋管道管壁厚度的计算 60
8.5.1 管道的理论计算壁厚计算 60
8.5.2 基本许用应力修正系数(φ)的取用 60
8.6 直埋管段的补偿与失稳计算 61
8.6.1 管道屈服温差的计算 61
8.6.2 失稳计算 61
附录 1 设备一览表 64
附录2 热力站设备样本 65

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第一章 绪论
1.1 设计题目
XX市XX区供热外网设计
1.2 原始资料
1.2.1 设计地区气象资料
采暖室外计算温度： ；
采暖季天数：；
采暖室外平均温度：；
最大冻土层深度：189。
设计地区：牡丹江；
供暖室外计算温度：tw =-24℃；
供暖天数：N=186天；
海拔：241.4m；
最大冻土层深度：189cm.
1.2.2 设计参数资料
一级网供回水温度：；
二级网供回水温度：；
室内计算温度：。
1.2.3 基本设计要求
本设计采用间接连接，一级网采用地沟敷设，二级网采用直埋敷设，在小区内设置若干热力站。
室内计算温度：18℃；
一级网供回水温度：τ1/τ2=120/80℃；
二级网的供回水温度：tg/th=95/70℃.

第二章 热负荷的计算及热负荷延续图的绘制
2.1 集中供热系统热负荷的概算
2.1.1 集中供热系统以及热负荷的类型
2.1.1.1 集中供热系统
集中供热系统系统指的是以热水或蒸汽作为热媒集中向一个具有多种热用户的较大区域供热的系统.
2.1.1.2 热负荷的类型
(1)按性质分为两大类
一类是季节性热负荷,它与室外温度、湿度、风向、风速和太阳辐射热等气候条件密切相关,起决定性作用的是室外温度在全年中有很大的变化.
另一类是常年性热负荷主要取决于生活用热和生产状况,其日变化较大,而在全年的变化较小.
(2)按热用户的性质分
a、供暖设计热负荷；
b、通风设计热负荷；
c、生产工艺热负荷
d、生活用热的设计热负荷
2.1.1.3 热负荷的计算方法
供暖设计热负荷采用面积热指标法和体积热指标法.
通风热负荷采用体积热指标法.
热水供应系统计算方法见2.2.
生产工艺负荷主要取决于工艺工程性质,用热设备和工作制度[1].
2.2 热负荷的计算
2.2.1 采暖设计热负荷的计算
采暖热负荷使城市集中供热系统中最重要的负荷,它的设计热负荷占全部设计热负荷的80%-90%以上（不包生产工艺用热）,供暖设计热负荷的概算可采用面积热指标进行计算,即
（2-1）
式中 —建筑物的供暖设计热负荷,；
—建筑物供暖面积热指标,；
—建筑物的建筑面积,.
建筑物供暖面积热指标的推荐取值如表2-1所示
表2-1 建筑物供暖面积热指标推荐值
建筑物类型
住宅
居住区综合
学校办公
医院托幼
旅馆
商店
食堂
热指标（）
58-64
60-67
68-80
65-80
60-70
65-80
115-148
注：1、本表摘自《城市热力网设计规范》CJ34-90,1990年版；
2、热指标中已包括约5%的管网热损失在内.
本设计中所有的建筑物的面积与热负荷汇总如表2-3所示
表2-2 各建筑物供暖面积与热负荷汇总表
建筑物名称
建筑物面积
m2
热负荷
W
建筑物名称
建筑物面积
m2
热负荷
W
联通大厦
20430
1021500
环卫12#
9471
473550
罗兰斯宝3#
8920
446000
环卫13#
4991
249550
东安市场
13944
1254960
福民1#
11896
594800
教委1#
6139
306950
福民2#
10808
540400
教委2#
10136
506800
清福小学
9084
454200
人民小学1#
2288
114400
福民3#
16568
828400
人民小学2#
1316
65800
福民4#
15808
790400
农行
3065
153250
信大-41#
6592
329600
土产
10241
512050
信大-42#
12200
610000
蔬菜1#
5411
486990
信大-43#
6244
312200
蔬菜2#
5411
486990
0927-11#
4809
240450
库房
419
10475
0927-10#
6744
337200
北龙1#
7216
360800
少年宫1
4712
235600
酱菜厂
8760
438000
新财贸
9728
486400
北龙2#
11328
566400
郊区乡企局
6208
310400
北龙3#
6624
331200
富强
1720
86000
弹簧楼
14301
715050
少年宫2
8080
404000
北龙4#
7376
368800
工行2#
11998
599900
华威16#
6776
338800
工行1#
4060
203000
华威17#
7336
366800
工行3#
6874
343700
华威21#
4809
240450
幼儿园
1342
67100
华威18#
5229
261450
农行1
2816
140800
华威22#
8484
424200
农行2
5380
269000
华威19#
5124
256200
人行
2092
104600
弹簧厂
3976
357840
郊行2
4948
247400
华威23#
4109
205450
邮电6#
5110
255500
华威20#
4487
224350
郊行1#
4470
223500
东安1#
5838
291900
邮电5#
5215
260750
自动化2#
5621
281050
菜园4#
4380
219000
东安检察院
8400
420000
邮电4#
5215
260750
东安3#
4515
225750
菜园3#
4380
219000
东安4#
4956
247800
菜园2#
4380
219000
信大（房产）
2151
107550
菜园1#
4470
223500
环卫2#
3199
159950
5#
4818
240900
环卫3#
2779
138950
财政局
13060
653000
环卫1#
7168
358400
电业1#
3504
175200
工商行1#
6783
339150
电业2#
4038
201900
工商行2#
10227
511350
电业3#
4038
201900
工商行3#
19152
957600
电业4#
3780
189000
六中
3972
198600
规划1#
3810
190500
罗兰斯宝1#
7192
359600
规划2#
3810
190500
罗兰斯宝2#
7064
353200
规划3#
4800
240000
罗兰斯宝3#
3017
150850
4#
5610
280500
永安1#
3934
196700
南市
6370
318500
东大
10808
540400
新建1
6524
326200
世纪家园3
25688
1284400
新建2
6965
348250
世纪家园4
3720
186000
新建3
6510
325500
二食品
3325
166250
运输
6629
331450
世纪家园2
20280
1014000
14#
11200
560000
世纪家园1
24352
1217600
17#
4025
201250
北龙6#
7336
366800
19#
8176
408800
北龙5#
4512
225600
16#
3640
182000
北龙8#
8360
418000
18#
5740
287000
北龙7#
7312
365600
国税
4800
240000
北龙9#
7016
350800
2#
7987
399350
信大7-1#
16160
808000
花园1#
5005
250250
信大7-2#
9080
454000
10#
5950
297500
信大7-3#
9440
472000
9#
5670
283500
信大7-4#
9232
461600
6#
3990
199500
信大7-5#
8248
412400
7#
3920
196000
信大7-6#
18360
918000
8#
3808
190400
信大8-1#
10904
545200
新6#
7120
356000
信大8-2#
11232
561600
工行1#
5880
294000
信大8-3#
4152
207600
工行2#
5901
295050
信大8-4#
3402
170100
牛角湖
5600
280000
信大8-5#
3297
164850
少年宫1
4712
235600
1#
3710
185500
2#
3710
185500
3#
3710
185500
根据表2-2可知总供热面积为931999,总的采暖热负荷为47015150W
2.2.2 生活用热的设计热负荷
生活供暖热负荷主要是热水供应热负荷,其热负荷取决于热水用量,与住宅内卫生设备的完善程度和人们的生活习惯有关.
热水供应系统的工作特点是热水用量具有昼夜的周期性,每天的热水用量变化不大,但小时热水用量变化较大,计算时先算出每人每天热水供应平均小时热负荷,然后再根据用热水的单位数（住宅为人数,公共建筑为每日人次数）计算出每天的热水用量和热负荷.
供暖期的每人热水供应平均小时热负荷咳按下式计算：
（2-2）
式中 —供暖器的热水供应平均小时热负荷,KW；
—每个用热水单位平均的热水用量（住宅每户设有淋浴设备时每人每日65℃的用水量标准为75～100L,本设计取90L）,L；
—生活热水温度,一般为60～65℃,本设计采用65℃；
—冷水计算温度,取最低月平均水温,本设计取5℃；
—每天供水小时数,一般取24；
—水的比热,=4.1868KJ/kg℃；
—水的密度,按=1000Kg/m3.
根据上式，平均每人每日热负荷为0.3KW/人。本设计中要求信大小区的5住宅楼实现热水供应。按照每户居住4人计算可得以下结果如表2-3所示。
表2-3 生活用水热负荷计算表
建筑物名称
单层面积
m2
层数
总面积
m2
人数
热负荷
KW
信大-41#
824
8
6592
256
76.8
信大-42#
1525
8
12200
480
144
信大-43#
446
14
6244
224
67.2
0927-11#
687
7
4809
168
50.4
0927-10#
843
8
6744
256
76.8
生活用热总建筑面积 m2
36589
生活用热总负荷 KW
415.2
2.2.3 年负荷的计算
2.2.3.1 供暖年负荷的计算
（2-3）
式中 —采暖年耗热量，GJ；
—采暖平均热负荷，KW；
—采暖期天数。
其中 （2-4）
式中 —室内计算温度，℃；
—供暖室外计算温度，℃；
—采暖期日平均温度，℃；
—供暖设计热负荷，根据表2-2和表2-3可知=47015150W。
根据上式可得W
采暖期年耗热量 J
2.2.3.2 生活用热年负荷
（2-5）
式中 —热水供应年负荷，KJ/年；
—热汇供应平均负荷，KW；
—热水供应天数；
—每天供应热水小时数。
由上式可得生活用热年负荷为
KJ/年
2.3 热负荷延续时间图的绘制
2.3.1 绘制热负荷延续时间图的意义
通过绘制热负荷延续时间图，能够清楚的显示出不同大小的供暖负荷在整个采暖季节累计耗热量，以及它在整个采暖季节总耗热量中所占的比重，这对于城市集中供热规划方案进行技术经济分析时，具有十分重要的意义。
2.3.2 热负荷延续时间图的绘制
2.3.2.1 采暖热负荷延续图
（1）供暖负荷随室外温度的变化曲线。
牡丹江市供暖室外温度,利用下式可求出某一室外温度下的供暖热负荷。
（2-6）
式中 —在室外温度下的供暖热负荷，W;
—供暖设计热负荷，W;
—供暖室外计算温度，℃；
—某一室外温度，℃；
—室内计算温度，℃。
根据上式的计算结果可绘制出热负荷随室外温度变化曲线图如图2-1所示

2.3.2.2 热负荷延续时间图的绘制
查参考资料I可知牡丹江的不同室外气温的延续时间如表2-4所示,
表2-4 牡丹江的不同室外气温的延续时间表
等于或低于某一室外温度的延续小时数（h）
供暖期天数N（天）
供暖室外计算温度

供暖期日平均温度

+5
+3
0
-2
-4
-6
-8
-10
180
-24
-9.1
4320
3938
3471
3204
2937
2682
2441
2193
-12
-14
-16
-18
-20
-22
-24

1911
1590
1249
866
533
268
113
在不同的温度下，供热系统的热负荷如表2-5所示
表2-5 不同的温度下，供热系统的热负荷表
温度（）
+5
+3
0
-2
-4
-6
-8
-10
热负荷（KW）
14552
16791
20149
22388
24627
26866
29105
31343
温度（）
-12
-14
-16
-18
-20
-22
-24
—
热负荷（KW）
33582
35821
38060
40299
42538
44776
47015
由以上数据可绘得热负荷延续时间图如图2-2所示

第三章 供热方案的确定
3.1 室外供热管道的平面布置
3.1.1 供热管道的平面布置类型
供热管道平面布置图示与热媒的种类、热源和热用户相互位置及热负荷的变化热点有关，主要有枝状和环状两类。
枝状网比较简单，造价较低，运行管理比较方便，它的管径随着到热源的距离增加而减小，其缺点在于如没有供热的后备性能，即一旦网路发生事故，在损坏地点以后的所有用户均将中断供热。
环状网路的主要优点是具有供热的后备性能，可靠性好，运行也安全，但它往往比枝状网路的投资要大很多。
本设计中，力争做到设计合理，安装质量符合标准和操作维护良好的条件下，热网能够无故障的运行，尤其对于只有供暖用户的热网，在非采暖期停止运行期内，可以维护并排除各种隐患，以满足在采暖期内正常运行的要求，加之考虑到目前我国的国情，故设计中的热力网型式采用枝状网。[1]
3.1.2 供热管道的定线原则
（1）经济上合理，主干线力求短直，使金属耗量小，施工方便，主干线尽量走热负荷集中区，管线上所需的阀门及附件涉及到检查井的数量和位置，而检查井的数量应力求减少。
（2）技术上可靠，线路尽可能走地势平坦，土质好，水位低的地区，尽量利用管段的自然补偿。
（3）对周围环境影响少而协调，少穿主要街道，城市道路上的供热管道一般平行于道路中心线，并尽量敷设在车道以外的地方。
（4）穿过街区的城市热力管网应敷设在易于检修和维护的地方。
（5）通过非建筑区的热力管道应沿公路敷设。
（6）热水管道在最低点设放水阀，在最高点设放气阀，管线布置见管线平面图。[4]
3.1.3 热水供应方案的确定
对要求热水供应的信大小区需单独确定热水供应方案。
为实现环保的要求，冬季可使用一级网供应热量，结合换热器提供生活热水，供水温度应保持在65左右，以减少小型锅炉的污染，节省能源。而夏季时，则采用专门的热水锅炉房提供生活热水，白天同时可使用太阳能积蓄部分热量，不足的热量可由锅炉房提供，夜间利用白天积蓄的热量与锅炉房配合满足需要。由于热水供应量的不确定性，故本设计采用壳管式换热器，可兼作储水箱的作用。系统图如图3-1所示。
冬季运行时，打开3号阀门，关闭1、2、4、5号阀门，只运行换热器。
夏季运行时，关闭3号阀门，打开1、2、4、5号阀门，停止运行换热器，水通过锅炉房和太阳能集热器进行加热。在太阳能集热器的出口管和锅炉房出口管上上装有温度传感器和比较器，当太阳能集热器出口水的温度低于锅炉房出水温度而高于进口温度时，则关闭6号阀门，打开7号阀门使水流至锅炉房入口，当太阳能集热器的出口温度高于锅炉房出口温度时则打开6号阀门，关闭7号阀门使水流至分水器。

第四章 管网水力计算与水压图
4.1 一级网的水力计算
4.1.1 计算方法
本设计中的水力计算采用当量长度法。
4.1.2 水力计算的步骤
（1）确定网路中热媒的计算流量
（4-1）
式中 —供暖系统用户的计算流量，T/h；
—用户热负荷，KW；
—水的比热，取=4.187KJ/Kg·℃；
/—一级网的设计供回水温度，℃。
（2）确定热水网路的主干线，及其沿程比摩阻，根据《城市热力网设计规范》，比摩阻R取60Pa/m。
（3）根据网路主干线个管段的流量和初选的R值，利用参II中的表4-2确定主干线个管段的公称直径和相应的实际比摩阻。
（4）根据选用的公称直径和管中局部阻力形式，确定管段局部阻力当量长度Ld及折算长度Lzh。
（5）根据管段折算长度Lzh的总和利用下式计算各管段压降△P。
（4-2）
式中 —管段压降，Pa；
—管段的实际比摩阻，Pa；
—管段的实际长度，m；
—局部阻力当量长度。
（6）确定主干线的管径后，就可以利用同样方法确定支管管径，为了满足网路中各用户的作用压差平衡，必须使各并联管路的压降大致相等，故并联支线的推荐比摩阻Rtj需用式（4-3）进行计算
Rtj=△P/Lzh (4-3)
式中 Rtj—推荐比摩阻，Pa/m；
△P—资用压降，即与直线并联的主干线的压降，Pa；
Lzh—考虑局部阻力的管段折算长度，Lzh=L×1.3,m;
根据式（4-3）可得到支线的推荐比摩阻，结合管段的流量可利用参2中的表4-2确定支线的公称直径、实际比摩阻及实际压降。对于实际压降过小的管段为维持网路平衡，可安装调节孔板或小管径阀门来消除剩余压头，节流孔板的消压可查表选取或者按式（4-4）进行计算
（4-4）
式中 G—热媒流量，Kg/h；
—调压板消耗压降，Pa。
4.1.3 部分管路计算实例
（1）主干线水力计算实例
对各个热力站和管路的节点编号如图4-1所示，本设计中由于从热源到R23的管道的输送距离最远，故选取该管线为主干线进行计算。根据流量和初步选定的主干管推荐比摩阻，可得主干线的各管段的公称直径，同时可得出各管段实际的比摩阻,如管段AB,确定管段AB的管径和相应的比摩阻R值.（由于设计资料缺乏，本设计认为自热源至A节点为一段长度为1000m的直管段，没有支线。）
D=450mm， R=60.7Pa/m
管段AB中局部阻力的当量长度,可由参2的表4-8查得，
AB段含有两个闸阀，公称直径为450mm
局部当量长度为 Ld=4.7m.
管段AB的折算长度 Lzh=2.52+61.25=63.77m
管段AB的压力损失 =R•Lzh= 61270.58
用同样的方法，可计算主干线的其余管段。确定其管径和压力损失。其他管段的局部阻力如表4-1所示，管径和压力损失计算结果列于表4-2，
表4-1 主干线局部阻力表
管段名称
闸阀
补偿器
热压弯头
分流三通
异径接头
当量长度
AB
1
10
0
0
0
28.7
BC
0
4
1
1
0
81.8
CD
0
0
0
1
0
23.3
DH
0
1
0
1
0
44.3
HI
0
0
0
1
0
23.3
IJ
0
3
0
1
1
52.4
JK
0
0
0
1
0
18
KT
0
0
0
1
0
20
NO
0
4
3
1
1
47.27
OP
0
0
0
1
0
13.9
PQ
0
1
0
1
1
15.27
QW
1
5
0
1
0
30.45
TN
0
2
0
1
0
44.5
WR23
1
1
0
1
0
7.72

表4-2 主干线水力计算表
管段
名称
热负荷
(W)
流量
(t/h)
长度
(m)
折算长度
(m)
总长度
(m)
公称
直径
比摩阻
（Pa/m）
阻力损失
（Pa）
AB
47015150
1020.96
1000
28.7
1028.7
DN450
63.1
63396.6
BC
45439760
976.95
249.95
81.8
331.75
DN450
53.6
15273.3
CD
43969160
945.34
—
23.3
23.3
DN450
51.2
1192.9
DH
39772760
855.11
122
44.3
166.3
DN450
43.1
6262.4
HI
38651360
831.00
—
23.3
23.3
DN450
41.8
973.9
IJ
36680860
788.64
166.7
52.4
219.1
DN400
68.9
13028.9
JK
35362410
760.29
53.32
18
71.32
DN400
65.4
4795.1
KT
29718860
638.96
40.93
20
60.93
DN400
46.4
2827.2
NO
16499490
354.74
221.32
47.27
268.59
DN300
62.1
15643.6
OP
12973490
278.93
—
13.9
13.9
DN300
39.2
544.9
PQ
11144040
239.60
84.9
15.27
100.17
DN250
71.8
7735.1
QW
4906890
105.50
299.87
30.45
330.32
DN200
42.4
13747.4
TN
22094540
475.03
118.92
44.5
163.42
DN350
49.65
8113.8
WR23
2675540
57.52
80.34
7.72
88.06
DN150
77.8
6851.1
（2）支线计算实例
以W-R25段为例
W-R25段的资用压力为：
==6851.1Pa
设局部阻力损失与沿程损失的估算比值=0.3[1]，则比摩阻大致应控制为
==6851.1/[37.26(1+0.3)]= 141.4Pa/m
根据和=48.0t/h，由参1附录9-1可确定管段W-R25的公称直径为DN125，实际比摩阻为R