高支架专项施工方案补充.doc

高支架模板专项施工方案补充
说明部分：
为确保高支模架安全施工；根据安一专家评审意见，对高支模架施工方案，作进一步的完善与补充，补充内容包括：1.对支撑钢管φ48×3.5修改为φ48×3.0，步距有原1.5m修改为1.8m，并对支撑体系重新进行设计计算，计算分为板模板与梁模板，梁模板取最大梁截面为计算单元。
立杆的地基承载力在计算中，已考虑槽钢座垫，基础底面面积 ：A = 0.25 m2，p=33.682 ≤ fg=170 kpa 。地基承载力满足要求，计算书中已有计算结果，这里不最重述。
一. 检查及验收
　　1 构配件检查及验收
　　1．1 新钢管的检查应符合下列规定；
　　（1） 应有产品质量合格证；
　　（2） 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T 228）的有关规定，质量应符合规范JGJ130-2001第3.1.1条的规定；
　　（3） 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕与深的划道；
　　（4） 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范表8.1.5的规
　　（5） 钢管必须涂有防锈漆。
1．2 旧钢管的检查应符合下列规定：
　　（1） 表面锈蚀深度应符合规范JGJ130-2001表8.1.5序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；
　　（2） 钢管弯曲变形应符合规范JGJ130-2001表8.1.5序号4的规定。
1．3 扣件的验收应符合下列规定：
　　（1） 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告与产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB 15831）的规定抽样检测；
　　（2） 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；
　　（3） 新、旧扣件均应进行防锈处理。
　　1．4 脚手板的检查应符合下列规定：
　　（1） 冲压钢脚手板的检查应符合下列规定：
　　1） 新脚手板应有产品质量
　　2） 尺寸偏差应符合规范JGJ130-2001表8.1.5序号5的规定，且不得有裂纹、开焊及硬弯；
　　3） 新、旧脚手板均应涂防锈漆。
　（2） 木脚手板的检查应符合下列规定：
　　1） 木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm；其质量应符合规范JGJ130-2001第3.3.3条的规定；腐朽的脚手板不得使用；
　　2） 竹笆脚手板、竹串片脚手板的材料应符合规范JGJ130-2001第3.3.4条的规定。
　　8．1．5 构配件的偏差应符合表8.1.5的规定。
8.1.5　　构配件的允许偏差

　2 脚手架检查及验收
　　2．1 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查及验收：
　　（1） 基础完工后及脚手架搭设前；
　　（2） 作业层上施加荷载前；
　　（3） 搭设完高度达到设计后；
　　（4） 遇有六级大风及大雨后；寒冷地区开冻后；
　　（5） 停用超过一个月。
2．2 进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：
　　（1） 规范JGJ130-2001第8.2.3~8.2.5条的规定；
　　（2） 施工组织设计及变更文件；
　　（3） 技术交底文件。
　　2．3 脚手架使用中，应定期检查下列项目：
　　（1） 杆件的设置与连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要
　　（2） 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；
　　（3） 扣件螺栓是否松动；
　　（4） 安全防护措施是否符合要求；
　　（5） 是否超载。
2．4 脚手架搭设的技术要求、允许偏差及检验方法，应符合JGJ130-2001表8.2.4的规定。
表8.2.4　　脚手架搭设的技术要求、允许偏差及检验方法
　　注：图中1―立杆；2―纵向水平杆；3―横向水平杆；4―剪刀撑。
2．5 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目及质量判定标准，应按表8.2.5的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。
二. 监测措施
本项目采用落地式脚手架支撑体系，在搭设与钢筋安装，砼浇捣前、施工 过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：
1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司进行不定期安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
2、日常检查，巡查的重点部位：
（1）杆件的设置与边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。
（2）底座是否松动，立杆是否悬空。
（3）连接扣件是否松动。
（4）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。
（5）施工过程中是否有超载的现象。
（6）安全防护措施是否符合规范要求。
（7）支撑体系与各杆件是否有变形的现象。
3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。
5、监测方案包括：
（1）监测项目：支架沉降、位移与变形。
（2）监测点布设：
均布设1、2、3、4、5、E、F、H、J轴九个监测剖面，每个监测剖面应布置2个支架水平位移观测点与3个稳定性沉降观测点及3个支架沉降观测点。
必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。
（3）监测频率：
在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次。
高支模搭设允许偏差及预警值要求
项目
允许偏差㎜
预警值㎜
检查工具
立杆钢管弯曲
3m＜L≤4m
≤12
8mm
经纬仪、水准仪
4m＜L≤6.5m
≤20
12mm
经纬仪、水准仪
水平杆、斜杆钢管弯曲
L≤6.5m
≤30
25mm
经纬仪、水准仪
立杆垂直度全高
绝对偏差≤30
22mm
经纬仪、水准仪
立杆脚手架高度H内
相对值≤H/400
0.75×H/400
经纬仪、水准仪
支撑沉降
≤10mm
5 mm
经纬仪、水准仪
三. 应急救援预案
1、概况
本工程局部二层结构高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备与响应。
2、机构设置
为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。
项目经理曹勇鹏为第一安全责任人，技术负责人吴炳兴为直接安全责任人，金海山现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工管理领导小组。
组 长：项目经理 曹勇鹏
副组长：现场技术负责人吴炳兴
组 员：安全员金海山
施工员：金清标
木工班组长：吕正江及各施工班组长。
3、报警救援及其他联络
报警救援及其他联络
单位或姓名

单位或姓名

火警
119
组长（项目经理）：曹勇鹏

公安
110
副组长（现场技术负责人）：吴炳兴

医疗
120
组员：曹雄鹏

交通
122
组员：金建华

公司办公

组员：章前

4、人员分工及职责
（1）项目经理（第一安全责任人）曹勇鹏：负责高支模应急救援全面工作。
（2）现场技术负责人（直接安全责任人）吴炳兴：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
（3）现场专职安全员金海山：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。
（4）组员金清标、吕正江及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。
5、应急救援工作程序
（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。
（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。
（4）项目部指定现场专职安全员刘绍文负责事故的收集、统计、审核与上报工作，并严格遵守事故报告的真实性与时效性。
6、应急救援方法
（1）高空坠落应急救援方法：
1）当现场只有１人时应大声呼救；２人以上时，就有１人或多人去打“120”急救 及马上报告应急救领导小组抢救。
2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，与着地部位的具体情况。
3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
（2）模板、坍塌应急救援方法：
1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。
2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系 等，并派人到路口等待）；
3）急报项目部应急救援小组、公司与有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；
4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；
5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。
（3）物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。
1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法与止血带止血法。
2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。
5）预备应急救援工具如下表：
序号
器材或设备
数量
主要用途
1
支架
若干
支撑加固
2
模板、木方
若干
支撑加固
3
担架
2个
抢救伤员
4
止血急救包
3个
抢救伤员
5
手电筒
10个
停电时照明求援
6
应急灯
6个
停电时照明求援
7
爬梯
4樘
人员疏散
8
对讲机
6台
联系指挥求援
扣件钢管高架计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书
杨行F地块（春江美庐）商品住宅项目工程；属于框架结构;地上3层;地下1层；建筑高度：22.90m；标准层层高：4.20m ；总建筑面积：129380.00平方米；总工期：720天；施工单位：浙江中富建筑集团股份。
本工程由上海佳辰房地产开发投资建设，华东建筑设计研究院设计，化学工业岩土工程地质勘察，上海华谊建设工程监理监理，浙江中富建筑集团股份组织施工；由曹勇鹏担任项目经理，曹勇鹏担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计与使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):8.33；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数
模板及木板自重(kN/m2):0.500；混凝土及钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；
4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
板底支撑采用方木；
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
5.楼板参数
钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30；
每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；
楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；
楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度与刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板与模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.12×1+0.5×1 = 3.5 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：
q2 = 3×1= 3 kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载及活荷载的计算值最不利分配的弯矩与，计算公式如下:
其中：q=1.2×3.5+1.4×3= 8.4kN/m
最大弯矩M=0.1×8.4×0.252= 0.053 kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 52500/54000 = 0.972 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.972 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
其中q = 3.5kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.5×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm；
面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.5×0.25 = 0.125 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值及振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (3+2)×0.8×0.25 = 1 kN；
2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载及活荷载的计算值最不利分配的弯矩与，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(0.75 + 0.125) = 1.05 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×1=1.4 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.4×0.8 /4 + 1.05×0.82/8 = 0.364 kN.m；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.4/2 + 1.05×0.8/2 = 1.12 kN ；
方木的最大应力值 σ= M / w = 0.364×106/83.333×103 = 4.368 N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 4.368 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!
3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: V = 0.8×1.05/2+1.4/2 = 1.12 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×1120/(2 ×50 ×100) = 0.336 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；
方木受剪应力计算值为 0.336 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载及活荷载的计算值最不利分配的挠度与，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 0.75+0.125=0.875 kN/m；
集中荷载 p = 1 kN；
方木最大挠度计算值 V= 5×0.875×8004 /(384×9500×4166666.67) +1000×8003 /( 48×9500×4166666.67) = 0.387 mm；
方木最大允许挠度值 [V]= 800/250=3.2 mm；
方木的最大挠度计算值 0.387 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.2 mm,满足要求!
四、木方支撑钢管计算:
支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.05×0.8 + 1.4 = 2.24 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.602 kN.m ；
最大变形 Vmax = 1.163 mm ；
最大支座力 Qmax = 7.949 kN ；
支撑钢管最大应力 σ= 0.602×106/4490=134.173 N/mm2 ；
支撑钢管抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2 ；
支撑钢管的计算最大应力计算值 134.173 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 1.163 mm 小于800/150及10 mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.949 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载与风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.125×8.33 = 1.044 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.5×0.8×0.8 = 0.32 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0.12×0.8×0.8 = 1.92 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.284 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值及振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ) ×0.8×0.8 = 3.2 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.42 kN；
七、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.42 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0 = h+2a
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.8+0.1×2 = 2 m；
L0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=8420.499/（0.417×424） = 47.625 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 47.625 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l0 = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.013 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.013×(1.8+0.1×2) = 2.518 m；
Lo/i = 2518.318 / 15.9 = 158 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.281 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=8420.499/（0.281×424） = 70.675 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 70.675 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计与使用安全》。
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 170 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =33.682 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.42 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=33.682 ≤ fg=170 kpa 。地基承载力满足要求！
梁模板(扣件钢管架)计算书
梁段:1WKL-318。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.40；
梁截面高度 D(m):0.75
混凝土板厚度(mm):120.00；
立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：8.33；
梁两侧立柱间距(m):0.70；
承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；
梁底增加承重立杆根数:2；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；
采用的钢管类型为Φ48×3；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.50；
钢筋自重(kN/m3):2.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):3.0；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):15.8；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：东北落叶松；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；
面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；
梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：5；
面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；
次楞根数：4；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向根数：3；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度与刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×15.8×0.9=8.53kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；
q = q1+q2 = 8.532+1.260 = 9.792 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 210mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×9.792×2102 = 4.32×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.32×104 / 2.70×104=1.599N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =1.599N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 15.8×0.5 = 7.9N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 210mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×7.9×2104/(100×9500×2.43×105) = 0.045 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =210/250 = 0.84mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.045mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.84mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；
I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×15.8×0.9+1.4×2×0.9)×0.21=4.11kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×4.11×500.002= 1.03×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×4.113×0.5=2.262 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.03×105/8.33×104 = 1.234 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.234 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =15.80×0.21= 3.32 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×3.32×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.017 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.017mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.262kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×2/6 = 166.67cm3；
I = 50×1003×2/12 = 833.33cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.452 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 4.52×105/1.67×105 = 2.714 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =2.714N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.133 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/250=0.8mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.133mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.8mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =15.8×0.5×0.3 =2.37 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.37kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度与挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距与模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载与振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为: