脚手架施工方案竹韵花园专家修改稿.doc

竹韵花园工程
脚手架施工方案
文件号：ZYHY/SGFA/026
版 本：第一版
建设单位：深圳市坪山新区建设管理服务中心
设计单位：深圳市广泰建筑设计
监理单位：深圳市合创建设工程顾问
施工单位：中国建筑第八工程局
梁明光

李 海

万利民

编 制：
审 核：
批 准：
中国建筑第八工程局 二零一二年七月
目录
第一章 工程概况 1
第二章 编制说明与依据 1
2.1 编制说明 1
2.2 编制依据 1
第三章 脚手架设计 2
3.1 脚手架材料要求 2
3.2 脚手架构架设计 2
3.2.1 立杆、横杆设置 8
3.2.2 连墙构造的设置 9
3.2.3 剪刀撑与横向斜撑的构造要求 9
3.2.4 悬挑底座与高层卸荷装置设置 10
3.2.5 安全网、脚手板 13
3.2.6 护栏和挡脚板设置 13
3.2.7 人梯设置 14
3.2.8 杆件连接构造要求 15
3.2.9 安全通道的设置 16
3.2.10 转角部位构造 16
3.2.11 悬挑式卸料平台的设计 17
第四章 设计计算 18
4.1 悬挑脚手架的计算 18
4.1.1 大横杆的计算 19
4.1.2 小横杆的计算 20
4.1.3 扣件抗滑力的计算: 22
4.1.4 脚手架荷载标准值: 22
4.1.5 立杆的稳定性计算 24
4.1.6 连墙件的计算 25
4.1.7 悬挑梁的受力计算: 26
4.1.8 悬挑梁的整体稳定性计算: 27
4.1.9 拉杆的强度计算 28
4.1.10 锚固段与楼板连接的计算 28
4.2 悬挑式卸料平台的计算与安全要求 29
4.2.1 次梁的计算 30
4.2.2 主梁的计算 31
4.2.3 钢丝拉绳的内力计算 33
4.2.4 钢丝拉绳的强度计算 33
4.2.5 钢丝拉绳吊环的强度计算 33
4.2.6 操作平台安全要求 34
4.2.7 材料一次性堆放的重量与数量要求 34
第五章 脚手架搭设质量要求和管理 34
5.1 材料准备 34
5.1.1 钢管杆件 35
5.1.2 扣件和底座 35
5.1.3 脚手板 35
5.1.4 安全网 35
5.2 搭设作业 35
5.2.1 搭设方法 36
5.2.2 搭设作业注意事项 36
5.3 搭设质量检查与验收 36
第六章 安全注意事项 37
第七章 防台风等恶劣天气措施 38
第八章 扣件式钢管脚手架的拆除 38
第九章 脚手架施工应急救援预案 40
9.1 应急求援领导小组 40
9.2 发生高处坠落事故应急预案 41
9.3 发生坍塌事故应急预案 42
第 40 页
第一章 工程概况
竹韵花园项目位于竹坑地区，西邻创景路，东邻大外环高速，北邻规划竹岭一路，南邻规划竹岭三路。本工程共分成四个地块，总用地面积为55197.56㎡（其中地块一23733.79㎡，地块二6430.09㎡，地块三15434.88㎡，地块四9598.80㎡）。项目共5栋27-33层住宅楼、9栋18-33层公寓楼、1栋3层幼儿园组成，总建筑面积为271215.54m2，建筑物高度不超过100m。地块一、地块三地下室连成一体，为1#地下室，层数为二层，地块二、地块四地下室连成一体，为2#地下室，层数为一层。本工程±，塔楼外墙采用涂料装饰，裙楼采用瓷砖、大理石、玻璃幕墙装饰。本工程结构的使用年限为50年，结构安全等级为二级。本工程抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度。为框支剪力墙结构体系，框架的抗震等级为四级。
外脚手架，普遍采用悬挑式钢管脚手架，在标准层悬挑工字钢悬挑层分段与分层卸荷详表），在上一层楼面上预埋钢筋吊环，采用工字钢作为底座（外架立杆座在工字钢上）伸出楼面结构外进行悬挑。地下室外墙、塔楼标准层以下、裙楼部分、幼儿园、垃圾站将搭设落地式脚手架，满足施工要求。
第二章 编制说明与依据
编制说明
为了顺利完成本工程的主体与粗装修工程，确保在安全的环境下施工，在充分理解设计意图的基础上，结合本工程的特点，本着信守合同，确保工期，合理控制工程造价，确保施工优质高效、安全 、文明施工的指导原则，编制本施工方案。
编制依据
1、《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；
2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；
3、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；
4、中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》（第三版）；
5、甲方提供的本工程有关设计图纸；
6、本企业同类工程施工经验与技术资料等；
第三章 脚手架设计
3.1 脚手架材料要求
1、钢管选用外径48mm，壁厚3.6mm的焊接钢管。钢管采用力学性能适中的Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准《炭素结构钢》(GB700-89)中 Q235-A级钢的规定。每批钢管进场时，应有材质检验合格证
2、扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB 15831）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏
3、脚手板采用Φ，每块质量不宜大于30kg
4、连墙杆的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235－A级钢的规定
5、工字钢采用16号热扎普通工字钢
脚手架构架设计
1、本工程外脚手架根据建筑楼层的高低、外立面构造的不同，对其分别做不同的设计。
1）地下室外墙、塔楼标准层以下、裙楼部分、幼儿园、垃圾站将搭设落地式脚手架将搭设落地式脚手架。地下室顶板防水、回填插入施工时外架先行拆除，待施工完成后，由外架单位按要求恢复外架搭设已满足外墙装饰施工。
2）塔楼在标准层以上搭设悬挑式钢管脚手架。
2、落地式脚手架立杆纵距1.5米，立杆排距0.9米。小横杆间距0.75米，外侧大横杆步距0.9米，内侧大横杆步距1.2～1.8米，内排立杆距墙0.25米，小横杆里端距墙0.15米，脚手架每步架必须设置挡脚板，挡脚板应采用厚度不小于10mm木板制作，高度不小于180mm。应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在水平杆、立杆上，挡脚板外侧刷黄黑相间油漆标识。
3、悬挑式脚手架立杆纵距1.5米，每根立杆下放置3米长的16号普通热轧工字钢，φ25钢筋头，立杆排距0.9m，跨距1.5米，小横杆间距0.75米，外侧大横杆步距为0.9m，内侧大横杆步距1.2-1.8米，内排立杆距墙0.25。在立杆下部的工字钢下用φ16的钢丝绳斜拉，钢丝绳上端挂住结构板中预埋的φ20的吊环，阳台、卫生间、露台16号普通热轧工字钢6米长。
4、塔楼悬挑外脚手架根据建筑高度分段悬挑，悬挑层分段与分层卸荷详见下表：

1、2#楼悬挑情况明细表
悬挑分段
起始楼层
起始高程（m）
悬挑高度（m）
分段卸荷
第一段
2

7层卸荷
第二段
11

16层卸荷
第三段
20

24层卸荷
第四段
28

31层卸荷

3、4#楼悬挑情况明细表
悬挑分段
起始楼层
起始高程（m）
悬挑高度（m）
分段卸荷
第一段
3

8层卸荷
第二段
12

17层卸荷
第三段
21

26层卸荷　

5#楼悬挑情况明细表
悬挑分段
起始楼层
起始高程（m）
悬挑高度（m）
分段卸荷
第一段
2

7层卸荷
第二段
11

16层卸荷　
第三段
20

24层卸荷　
第四段
28

31层卸荷　

6、7#楼悬挑情况明细表
悬挑分段
起始楼层
起始高程（m）
悬挑高度（m）
分段卸荷
第一段
5
16.15
28
10层卸荷
第二段
15
44.15
28
20层卸荷　
第三段
25
72.15
24.85
30层卸荷　

8、9#楼悬挑情况明细表
悬挑分段
起始楼层
起始高程（m）
悬挑高度（m）
分段卸荷
第一段
2

7层卸荷
第二段
11

16层卸荷
第三段
20

24层卸荷　
第四段
28

22
32层卸荷　

10#楼悬挑情况明细表
悬挑分段
起始楼层
起始高程（m）
悬挑高度（m）
分段卸荷
第一段
2

7层卸荷
第二段
11

16层卸荷
第三段
20

25层卸荷　

11#楼悬挑情况明细表
悬挑分段
起始楼层
起始高程（m）
悬挑高度（m）
分段卸荷
第一段
2

7层卸荷
第二段
10

15层卸荷
第三段
18
5

12#楼悬挑情况明细表
悬挑分段
起始楼层
起始高程（m）
悬挑高度（m）
分段卸荷
第一段
2
5.55
28
7层卸荷
第二段
12

17层卸荷
13、14#楼悬挑情况明细表
悬挑分段
起始楼层
起始高程（m）
悬挑高度（m）
分段卸荷
第一段
2
5.1
28.65
7层卸荷
第二段
12
33.75
24.45
17层卸荷　
3.2.1 立杆、横杆设置
1、脚手架全部采用φ48×3.6mm钢管搭设，脚手架立杆纵距1.5m，排距横距0.9m。横杆步距为1.8m。内排立杆距墙体最外边的线条或阳台、窗台挑板为0.25m。
2、立杆采用对接扣件（一字扣、筒扣）对接连接，相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，且错开距离应不小于500mm，接头与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。
3、外立面线条凸出墙面的距离不一致时，会造成局部地方的内排立杆距墙体比较远处，采用小横杆伸出内排立杆，小横杆端头距外墙边的距离不大于0.2m。并且在伸出的小横杆上面另外满铺钢笆网片，保证距墙体临边的防护安全。
4、小横杆伸出立杆的长度统一为100mm，既可以防止杆件滑脱,又能达到整齐划一的效果。
图1 立杆大横杆接头位置示意图
3.2.2 连墙构造的设置
1、连墙件的数量的设置要满足要求，悬挑外架架体应采用刚性连墙件与建筑物牢靠连接，连墙件应设置在与悬挑梁相对应的建筑物结构上。脚手架架体立面投影面积每27平米以内应设置一道刚性连墙件。15层以下时为每层3跨，15层-30层为每层2跨,顶层与30层以上为每层一跨，均用钢管双扣件连接。严禁采用钢筋铁丝等柔性连墙件。
2、沿高度方向连墙点间距不应超过m。
3、连墙杆用600长Ф48×3.6钢管预埋入梁与墙内不小于300mm，然后用横杆或小横杆与架体拉结，采用双扣件扣紧以形成刚性连墙点。在卸料平台处，外架需断开，而对开口处的架体则设置成每步连续连墙件。
4、连墙件采用菱形布置，从底层第一步纵向水平杆处开始设置，并要靠近主节点，偏移主节点的距离不要大于300mm。
5、连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端要下斜设置。
6、连墙件大样如图-2。
图2 连墙杆构造简图
3.2.3 剪刀撑与横向斜撑的构造要求
1、剪刀撑
1）剪刀撑在外立面整个长度与高度上连续设置，每道剪刀撑跨越立杆根数为5-7根，斜杆与水平面的夹角在45º～60º之间，从底至顶连续设置。
2）剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于，用三个旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线与主节点的距离不得大于150mm。
2、横向斜撑
横向斜撑设置在架体转角处，并在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，中间每隔6跨设置一道。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。当斜腹杆在一个跨度内跨越两个步距时，在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。
图3.2-3 剪刀撑外立面 图3.2-4 横向斜撑示意图
3.2.4 悬挑底座与高层卸荷装置设置
1、悬挑脚手架从楼栋标准层开始悬挑，悬挑架底座采用16号热扎普通工字钢，水平间距1500mm（即每排立杆下都需有工字钢进行悬挑）。
2、在结构砼浇筑时悬挑型钢梁锚固端预埋3φ20钢筋锚卡，吊环预埋位置需准确。工字钢与吊环之间固定牢靠。预埋锚卡处砼楼板应加强，采用双层双向配筋，配筋量为双向B12@150。锚卡与型钢之间的间隙选用合适厚度的木方楔塞牢固，钢筋锚卡在结构中的锚固长度不小于300mm。底座的工字钢端部全部采用钢丝绳进行斜拉，以保证悬挑架底座的平衡与安全。悬挑构造详见下图：
图3.2-5 悬挑梁穿墙构造图
图3.2-6 悬挑梁楼面构造图
图3.2-7 工字钢跳梁固定大样做法
图3.2-8 钢丝绳固定大样做法
-9 悬挑示意图
3、高层卸荷装置设置
（1）根据《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》的要求，立杆采用单管的落地脚手架一般在50m以下。当需要的搭设高度大于50m时，一般都比较慎重地采用了加强措施，如采用双管立杆、分段卸荷、分段搭设等方法。
（2）高层卸荷装置主要是为了脚手架荷载而设计的一种构件，分层卸载详见“第三章3.2《各塔楼悬挑情况明细表》”。脚手架除在工字钢端部采用钢丝绳斜拉外，必须再按下述要求进行分段卸荷，选择1550Mpa(6×19+1)直径≥Φ。
（3）在楼面上外侧梁中预埋Ф20钢筋套环，第一、二道水平间距为每隔1.5m设置一个（即每个立杆均设置），第三道卸荷钢丝绳的水平间距为每隔3.0m设置一个（即每二根立杆设置）。在建筑平面转角处必须设置一个卸荷钢丝绳，一端与立杆连接，另一端与套环连接，套环预埋在上层结构梁中，与梁主筋焊接，方法如后面附图所示。卸荷层要设置水平廊道斜杆，以增强水平框架刚度，另外，应用钢管同建筑物顶紧，以平衡水平力，并且上下两层增设连墙撑。
图3.2-10 外架分层卸荷示意图
注意：预埋的工字钢锚固环与卸载吊点不得使用螺纹钢，只能使用未经冷拉过的HPB235, 锚环直径取Φ20钢筋、卸载吊环直径Φ20的光圆钢筋。
4、特殊部位的处理
（1）阳台部位、转角部位：
1）工字钢底座长度必须，同时底座钢筋锚卡预埋在结构梁上。
2）外墙转角外悬挑长度1.8m，外墙大阳角、阴角处的型钢上必须保证每根立杆均有斜拉钢丝绳。型钢悬挑长度如有超过3m时应另行考虑增加支撑等措施。
3）工字钢底座悬挑梁部位在混凝土强度达到100％后模板方可拆除。模板拆除后须从地面对悬挑梁进行回顶。
4）卸荷钢丝绳卡环处梁须进行回顶，且连成一体。同时，阳台处悬挑架卸荷层应分两层卸荷。
5）卸荷部位梁应适当增加抗扭钢筋。
（1）结构边线凹进部位：工字钢埋入两侧剪力墙或柱内，然后再在其上搭设架体。
3.2.5 安全网、脚手板
1、脚手架外侧挂草绿色密目阻燃型安全网，采用专用的结扎编织带或铁丝绑扎，使用前应取得项目部质量安全部的批准。
2、脚手架作业层满铺脚手板（钢笆网片），铺放平稳，必须加以固定。
3.2.6 护栏与挡脚板设置
1、在铺脚手板的操作层上必须设两道护栏与挡脚板。上栏杆高度不小于1.1m，挡脚板高20cm，刷红白相间油漆。
2、拟在1#、2#、10~14#楼六层，3~9#楼五层搭设安全挡板。上部安全挡板为每十层搭设一道。防护棚、安全栏板沿脚手架四周搭设一道，以防施工楼层的杂物坠落伤人，采用钢管与外排脚手架拉接，安全栏板采用竹笆满铺,兜底再铺设一层安全网。安全挡板飘出外架宽度3000mm，具体构造如下图所示。
图 安全挡板示意图
3.2.7 人梯设置
在双排脚手架中搭设人梯供操作人员上下，梯宽900，用短钢管搭设，在一个楼层高度内折线布置，踏步板采用预制好的定型钢踏步（由外架班组负责施工），在幼儿园、垃圾站、裙楼商铺各搭设一道，位置现场确定，搭设方法如下图所示。
图12 踏步梯构造示意图
3.2.8 杆件连接构造要求
1、上下左右相邻立杆的接头应相互错开并置于不同的构架框格内。
2、同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧与外侧，以减小立杆偏心受力。
3、钢管之间应采用对接扣，如采用搭接，其搭接长度不小于1000mm。并用三个扣件紧扣。端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。
3.2.9 安全通道的设置
安全通道与层间封闭设置。在通道口、人员经常走动、人货电梯与物料提升机入口处搭设双层安全防护棚。宽度两边各宽于通道口不少于，长度不少于4米，高度3～4米。棚顶设置两层满铺的竹笆，再在面上铺一层安全网。在顶棚顶的四周边搭设高的防护栏（防护栏侧立面满挂安全网）以防物料掉到顶棚后再弹下地面伤人。
13 全防护棚搭设立面示意图
转角部位构造
转角处必须保证有四根立杆，每根立杆都必须由工字钢受力,如下图（转角处工字钢与立杆布置图）中所示，在斜角位置使用一条由正45º方向挑出的工字钢为挑梁，选择合适的长度的工字钢，一端焊接固定于斜工字钢梁上，一端焊接固定于相邻水平工字钢梁上，内外各水平布置一条，其宽度同架体宽。其余水平钢梁1.5m一道，同架体立杆间距；如下图3.2-14所示。
图3.2-14 转角处工字钢布置示意图
1 悬挑式卸料平台的设计
1、根据现场要求，所有卸料平台必须采用悬挑式卸料平台，其立杆间距与水平杆间距均与脚手架构架相同方式搭设。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3 m。主梁采用16号槽钢，次梁采用16号槽钢，容许承载力均布荷载2kN/m2，最大堆放材料荷载10kN。采用6×19钢丝绳（钢丝绳直径20mm）进行斜拉，选用Ф20钢筋吊环。
2、次梁垂直于主梁并与主梁水平焊接成整体框架，跨度m,间距；次梁面铺设Φ48*3.6钢管横杆，横杆间距；在钢管横杆面密铺篙竹脚手板；
3、卸料平台向外三个方向的周边设置高防护栏，防护栏设置二道水平通长钢管，防护栏立杆采用钢管间距一道。防护栏外立面满挂密目式安全网，底部设置180mm高挡脚板。防护栏立杆采用活动式设置，在平台的周边（主次梁面上）根据立杆的布置布位置焊接一根Φ32短钢管，外露长度约200mm，平台底板在楼层上安装完毕后，将平台护栏的立杆套在底板预留焊接的短钢管上。而在移动卸料平台时，先将平台护栏从平台底板上拆卸后，才移动平台底板，从而方便了平台安装施工，也使护拦不易因平台吊运时碰损。
4.卸料平台与建筑的锚固端预留Φ20钢筋作锚固件。螺栓一端埋入楼面，另一端与主平台主梁塞紧。每根平台主梁设置两道锚固点。卸料平台搭设构造如下图所示：
图3.2-11 卸料平台搭设平面示意图
由于卸料平台的悬挑长度与所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计与验算。其设计计算与安全要求见--4.3悬挑式卸料平台的计算与安全要求。
2 电梯井内与门位置脚手架搭设
根据图纸可知，电梯井道的最大高度为m，为了现场施工方便，特做如下设计：
（1）井道支架立杆采用ф×3.6的钢管，钢管外皮离电梯井内壁的距离控制在300mm～350mm之间，便于井壁的钢筋、模板安装；
（2）立杆间距控制在1400mm左右，具体尺寸现场稍稍调节。
（3）电梯井道支架水平纵横向连系杆的步距为1500mm。
（4）在支架立杆上离支撑基础面200处设置纵横向扫地杆，并在立杆底设置底座。
（5）在支架上每步满铺18厚的九夹板，九夹板下设置间距400的50×100的方木，方木短边靠在水平杆上。
（6）在安装水平杆时，在水平杆两端放置可调顶托，待井道模板拆除后，拧紧顶托顶紧两侧的墙体。
（7）在支架内设置水平与竖向剪刀撑，竖向剪刀撑在立面全高设置，每节剪刀撑的高度为2步；水平剪刀撑每隔1步设置。
(8)电梯井架子采用分段卸荷，在卸荷层上层剪力墙或框架梁处预埋Ф20钢筋吊环，采用6×19钢丝绳进行斜拉（架体四周均匀拉设），每7层卸荷一次。
第四章 设计计算
4.1 悬挑脚手架的计算
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011），选取架体最高一段架体（28.65m）进行复核计算。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设最高高度为28.65米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.80米，水平间距4.50米。施2，同时施工2层，脚手板共铺设10层。卸荷钢丝绳的换算系数为0.82，安全系数K=8.0，上吊点与下吊点距离2.8m。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。
4.1.1 大横杆的计算
横杆按照三跨连续梁进行强度与挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板与活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩与变形。
1、均布荷载值计算
3
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩与跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
我们选择支座弯矩与跨中弯矩的最大值进行强度验算：
2
2,满足要求!
3、挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
4.1.2 小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度与挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩与变形。
1、荷载值计算
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩与
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
2
=0.428×1062
2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度与
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
4/(384×2.060×105
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
22/9)/(72×2.06×105
最大挠度与
小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
4.1.3 扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中：Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
4.1.4 脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载与风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
NG1 = 0.125×28.65=kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2
NG4 = 0.005×1.500×28.65=0.21kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =KN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总与，内、外立杆按一纵距内施工荷载总与的1/2取值。
风荷载标准值应按照以下公式计算
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.750×2.030×1.200 = 1.28kN/m2。
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
4.1.5 立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.09kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
2；
3；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.52kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
2；
3；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.412kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
4.1.6 连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 1.28kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，
2；
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 =0.95；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件扣件连接示意图
4.1.7 悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130cm4，截面抵抗矩W = 141cm3，截面积A = 26.1cm2。
受脚手架集中荷载 P=1.2×+1.4×2.70=9.42kN
水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.14kN/m
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=1.559kN,R2=8.833kN
最大弯矩 Mmax=1.28
抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.280×106×141000.0)+8.106×1000/2610.0=11.75N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于0N/mm2,满足要求!
4.1.8 悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
其中b—— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用
经过计算得到强度 =1.28×106/(0.929×141000)=9.7N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!
4.1.9 拉杆的强度计算
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=8.83kN
拉绳的强度计算：
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总与(kN)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82与0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数，取8.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×8.83/0.820=86.15kN。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15.0mm。
钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=8.83kN
钢丝拉绳的吊环强度计算公式为
其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f] = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；
所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=[8830×4/(3.1416×50×2)] 1/2=11mm，选用20mm圆钢，满足要求。
4.1.10 锚固段与楼板连接的计算
1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.83kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[8830×4/(3.1416×50×2)] 1/2=11mm。选用20mm圆钢，满足要求。
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
4.2 悬挑式卸料平台的计算与安全要求
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)与《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度与所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计与验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3m。
主梁采用16a号槽钢，次梁采用16a号槽钢。
容许承载力均布荷载2kN/m2，最大堆放材料荷载10kN。
4.2.1 次梁的计算
次梁选择16a号槽钢，间距1m，其截面特性为：
面积A=21.962cm2,截面抵抗距W＝108cm3 ,回转半径ix=6.28cm。
1、荷载计算
(1)脚手板自重标准值：标准值为2；
Q1 = ×kN/m
(2) 材料最大堆放荷载为10kN，转换为线荷载：
Q2 = 10/(4×3)×2=1.66kN/m
(3)型钢自重荷载 Q3=N/m
经计算得：静荷载计算值×(Q1+Q2+Q3) = ×kN/m
活荷载计算值 P = ×2×kN
2、内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
最大弯矩M的计算公式为
经计算得：最大弯矩计算值 M = 3.078×3×3/8 ＋5.600×3/4=7.66
3、抗弯强度计算
其中 x —— 截面塑性发展系数，取；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，2；
经过计算得到强度 =7.66×1000000/(1000×108)=70.93N/mm2；
次梁槽钢的抗弯强度计算 < [f],满足要求。
4、整体稳定性计算（主次梁焊接成整体此部分可以不计算）
其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到 b=
经过计算得到强度 =7.66×1000000/(0.762×108×1000)=93.08N/mm2；
次梁槽钢的稳定性计算值 < [f],满足要求!
4.2.2 主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择16a号槽钢，其截面特性为:
面积A=21.962cm2,截面抵抗距W＝108cm3,回转半径ix=6.28cm。
1、荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为
Q1 =
(2)槽钢自重荷载 Q2=
经计算得：静荷载计算值×(Q1+Q2) = ×kN/m
经计算得：次梁集中荷载取次梁支座力：
P=×kN
2、内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P与均布荷载q作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
经过连续梁的计算得到：
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=13.579kN R2=10.184kN
支座反力 RA=10.184kN
最大弯矩 Mmax=5
3、抗弯强度计算
其中 x —— 截面塑性发展系数，取；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，；
经过计算得：
=5.497×1000000/(1.05×141×1000) ＋10.184×1000/(26.163×100)=41.093N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求。
4、整体稳定性计算（主次梁焊接成整体此部分可以不计算）
其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到 b=
经过计算得到强度 =5.497×1000000/(0.691×141×1000)=56.42N/mm2；
主梁槽钢的稳定性计算 < [f],满足要求!
4.2.3 钢丝拉绳的内力计算
水平钢梁的轴力RAH与拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=
4.2.4 钢丝拉绳的强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
RU=21.518kN
采用6×19钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中 [Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总与(kN)；
计算中可以近似计算，d为钢丝绳直径(mm)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取、与；
K —— 钢丝绳使用安全系数，取。
计算中，[Fg]取，α5，K=8.0，经计算得：Fg=202.52KN；