北京市西郊乳品厂住宅楼墙体模板方案.doc

第一章 工程概况
由三栋高层塔楼组成，总建筑面积61060㎡，6#、7#各为20340㎡，8#为20380㎡。塔楼地下两层，其中人防层层高3.0m，设备层层高2.9m；地上20（局部22层），层高2.7m（其中十层层高3.2m）。6#、8#人防层顶板厚度350mm，7#人防层顶板厚度450mm；设备层及地上结构顶板厚度为150mm、130mm、100mm。地下结构外墙厚300mm，内墙厚250mm；地上结构墙体厚200mm。
第二章 施工安排
一．工程质量目的
1.分部分项质量目的：分项工程优良率在92%以上，不合格点率在7%以下。
2.结构创优目的：7#楼争创北京市结构工程“长城杯”。
3.工程质量总目的：北京市优质工程。
二．工程进度安排 6#、7#、8#楼于1999年12月31日前结构封顶。
三．地下结构流水段划分 见图2-1。
四．首层及标准层流水段划分 见图2-2。
五．劳动力安排
分项
墙体大钢模板支设
顶板模板支设
门窗洞口模板加工及安装
6#
7#
8#
6#
7#
8#
人数
22
26
26
23
25
22
43
六．模板体系的选择
单位工程
施工部位
表面解决
表面质量等级
模板体系

地下室外墙外面
基本不抹灰
B
全钢大模板，局部多层板

地下室外墙里面
基本不抹灰
A
全钢大模板，局部多层板

地下室内墙
基本不抹灰
A
全钢大模板，局部多层板

地下室顶板
基本不抹灰
A
15厚竹压板，
6～8#塔楼

钢管架支撑

主体结构墙体
基本不抹灰
A
全钢大模板

主体结构顶板
基本不抹灰
A
15厚竹压板，

钢管支撑架
第三章 顶板模板施工方案
一、体系简介
板面选用15厚竹压板，格栅和主梁分别选用50×100mm和100×100mm木方，格栅间距30cm，主梁间距1.2m。支撑架主体采用￠48×3.5钢管，纵横间距1.2m，设一道拉杆和一道扫地杆，顶部加设可调支撑头，底部加垫50×100mm通长木方。其施工简图见图3-1。
二、模板的使用与安装
1.支模工艺流程
支撑架搭设→安装主梁→安装格栅→校正标高→铺竹压板→接缝解决→检查验收
2.流水施工
待进入标准层第一次模板拼装验收合格后，将模板统一编号以备使用。新模板周转次数不得超过5次，出现损坏及时修补，更换后的顶板按原有顺序编号。
三、质量保证措施
1. 顶板跨度等于或大于4m时，模板应起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。
2. 模板清理：顶板模板清理通过顶板预留孔洞，不另设清扫孔。
3. 模板的拆除
顶板支撑应保证三层。模板与支撑拆除的具体时间由砼强度实验结果拟定，根据ＧＢ50204--92规定，跨度在8m以下的砼强度达成设计值的75%以上时方可拆除，跨度在8m以上的砼强度达成设计值的100%时方可拆除。本工程规定顶板模板在砼强度必须所有达成设计值的100%时方可拆除。拆模时不得硬撬以防损坏砼。
4.防漏浆措施
（1） 在靠墙模板和墙面之间加防水海绵密封条。
（2） 板拼缝处下口增长50×100mm木方格栅。
5.模板的修补与更换
模板拆除后，必须及时将表面清理干净，经检查无明显损坏并经修补后及时涂刷脱模剂。严格控制模板的周转次数，对模板边出现问题的，可以整齐切边，反复使用，使用五次后或未到五次已明显损坏的强行报废。
6.脱模剂的选择 选用水性脱模剂。
7.材料质量控制
（1） 竹压板必须有出厂质量证明并经物资部和质量监督部联合验收合格后才干投入使用。
（2） 使用过程中模板与支架出现的任何损坏必须得到及时的修补或更换。
第四章 墙体模板施工方案
一、 模板体系简介
1.体系选用
根据工程“创北京市优质工程”的质量目的，结构墙体所有选用唐山世纪鲁班模板有限公司开发研制的企口式全钢大模板。
2.模板的设计特点
模板设计按标准化，以300mm为基数递增递减（最小为600mm，最大为6m），可多块组合拼装，或单块使用。为了加大模板的周转使用次数，采用δ=6mm的面板，横楞采用8#槽钢，竖楞采用10#槽钢，边框采用80mm×8mm等边角钢，肋板采用S=6mm×80mm宽钢板焊接成型，模板的整体刚度较好。大模板采用子母口连接，子母口长度为40mm。
模板高度的选择：本工程标准层层高2.7m，板厚有100mm厚、130mm厚、150mm厚三种，计算高度时考虑高出40～60mm,最后模板高度定为2.61m。
企口式全钢大模板加工质量控制标准如下表所示。
检查项目
允许偏差
测量工具
备注
板面平整度
2mm
2m靠尺

几何尺寸
－2mm
钢卷尺
横向
对角线
±3mm
钢卷尺

四边平直
±2mm
2m靠尺

穿墙孔位置
±1.5mm
钢卷尺
横竖向
侧拼孔位置
±1.5mm
钢卷尺

压梁长度
－5mm
钢卷尺

80角钢长度
±1mm
钢卷尺

80角钢平直
±1mm
靠尺

8#槽钢长度
－3mm
卷尺

板面高度
±3mm

肋板长度
－2.5mm

板面翘曲
2/1000
对角拉线直尺

焊接规定：节点处满焊，其它为30/200断续焊，焊缝高度为4mm。
楼梯间模板一律按外墙模板考虑，以避免在上下衔接时墙体错位和渗浆等情况的发生。阳台模板一律按内墙模考虑。所有过梁及连梁为了不影响墙体模板的施工效果，均预留梁盒或梁豁，梁与顶板同时浇筑。所有门窗洞口均加工按特殊节点模板，避免门口移位。地下结构外墙采用Ф16止水穿墙螺栓（带50×50×3止水片）。其它部分穿墙螺栓采用锥形螺栓，所以在施工时内墙不再加穿墙套管，只需在穿墙螺栓上涂脱模剂轻轻松动，便可将穿墙螺栓取出。所有外墙最上一排穿墙螺栓必须加内径为32mm套管（有阳台处除外），用做上一层墙体的外挂架的勾头螺栓。模板宽3.9m以上时支腿为3——4个，以下为2个。
电梯井模板采用三轴绞链式筒模，内置8条调整丝杠，上下各4条，安装或拆模时只需转动调整丝杠便可完毕，具有简朴、易操作的特点。
大模板的立面示意、角模与平模的连接及墙体模板组装示意见附图4-1、2、3、4，门窗洞口特殊模板配置见附图4-5、6、7、8，电梯井模板见附图4-9。
二、模板配置
根据工期及流水段划分考虑模板配置量，因楼形为左右对称布置，配置对称轴左侧或右侧的一半，加核心筒部分的模板，以及划分流水段不能周转部分的模板。每栋楼模板配置量约为160吨（涉及外挂架的三角钢架等所有附件）。6#、8#标准层结构平面布置相同，配置整栋楼的模板，核心区部分在两栋楼之间流水。7#楼单独配置。为了提高大模板的运用率，在地下室也采用大模施工，因墙体轴线的变化，在地下室使用时应考虑配置一部分简易角模，数量约10吨。标准层配模平面见附图4-10、11。
三、模板的使用与安装
1.设立专用堆放场地，堆放在塔式起重机工作半径范围之内，以便于直接吊运。每栋楼模板占地约450m2。
2.模板的安装顺序为：安装内角模→安装内平模→安装穿墙螺栓→安装外模→调整→安装支撑→调整→检查验收
四、质量保证措施
1. 严格控制模板的安装质量。模板的安装必须保证位置准确，立面垂直。安装时严格控制位置线，允许安装误差为2mm。模板安装就位后严格检查垂直、平整度及阴角模、阳角模与大模板之间子母口是否拼接到位。先就位的模板 ，可用普通2m的长靠尺板进行检查，后安装的模板可用双十字靠尺在模板背面靠吊垂直度，发现不垂直时，可通过支架下的地脚螺栓进行调整。模板的横向应水平一致，发现不平时，亦可通过模板下部的地脚螺栓进行调整。
2. 大模板定位措施。
采用梯形支撑筋，间距80cm，梯形支撑筋是用两根竖筋与水平撑筋焊成梯形，绑在墙体两排钢筋之间起到撑的作用（如附图）。
3. 为保证钢筋保护层厚度，在模板上口增长可调扁钢带。
4． 防漏浆措施。
（1） 大模板下口的楼板砼在浇筑完毕后用木抹子抹平。
（2） 大模板企口相接处粘贴防水海绵密封条，缝隙不得超过2mm。
（3） 拼缝规定：裁口直，拼缝保证不漏浆。
（4） 门窗洞口模板侧面粘贴60mm宽20mm厚的海绵条。
（5） 外墙外模过渡带处用6mm厚的硬质橡胶板封堵，见附图4-4。
（6） 无套管的锥形螺栓小头用密封条缠绕，有套管的锥形螺栓的套管切割加强检查过程，杜绝人为因素的影响。
5． 模板的清理。墙体大钢模板必须在合模前清理干净，模板拆除吊至地面后，支腿、操作平台三角架、背楞及小肋上的砼渣用铁錾子剔除，板面的浮浆用扁铲铲掉并用砂纸打磨干净。
6． 涂刷脱模剂。使用油性脱模剂。涂刷范围必须到位并均匀。夏季高温注意检查干燥部位及时补刷。
第五章 第五章 安全措施
1． 大模板堆放场地须平整坚固，大模板存放时下部应垫通长木方，使自稳角成70°对脸堆放。
2． 吊装中的大模板上严禁站人，大模板吊运时要平稳、准确，不得碰砸楼板和已施工完的部位，不得兜挂钢筋，大模板放置平稳后才可放松吊钩。
3． 支模板应按规定的工艺进行，大模板上设立爬梯，严禁在连接件和支撑件上攀登和上下。
4． 用撬棍调整大模板时要注意防止大模板倾覆。
5． 大模板支设完毕挂设兜网，防止人员坠落。
6． 大模板拆除时须等穿墙螺栓和连接件等拆除，吊钩安好后才干起吊。
7． 顶板拆模时严禁将所有支撑一次拆除，应随拆除的模板拆除相应支撑，即分块拆除支撑，模板支撑拆除后，用撬棍撬动模板时，下面严禁站人。
8． 外挂架内立面满挂密目安全网，下设兜网。
9． 外挂架提高时须等钩头螺栓和连接件等拆除，吊钩安好后才干起吊，外挂架提高时上面严禁站人。
10.外墙模板拆除及外挂架提高时，下面须设立警戒区并设专人看管。
附：大模板计算书
顶板模板计算书
大模板计算书
一、计算依据
大模板采用钢板面和钢支撑结构制作，按《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20—84）、《钢结构设计规范》（GBJ17—88）与《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204—92）的规定进行设计与计算。
二、大模板需计算的项目与采用公式
（一）大模板需计算的项目
1.板面、与板面直接焊接的纵横肋、竖向主梁的强度与刚度计算。上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的纵横肋是板面的支承边。竖向主梁作为横向肋的支座，穿墙螺栓作为竖向主梁的支座。
2.穿墙螺栓的强度。
3.操作平台悬挑三角架的强度与刚度。
4.吊装大模板钢吊环的强度。
5.大模板自稳角的计算。
（二）计算公式
1.钢面板计算
（1）强度验算 σmax=Mmax/γxWx≤f
Mmax—板面最大计算弯矩设计值（N·m）；
γx—截面塑性发展系数γx=1；
Wx—弯矩平面内净截面抵抗矩（mm）；
σmax—板面最大正应力。
（2）挠度计算 Vmax=Kf·Fl/B0≤[υ]=h/500
式中： F—新浇混凝土侧压力的标准值（N/mm）；
h—计算面板的短边长（mm）;
B0—板的刚度，B0=Eh/12(1-v)；
其中： E—钢材的弹性模量，取E=2.06×10(N/mm)；
h2—钢板厚度（mm）；
v—钢板的泊松系数，v=0.3;
Kf—挠度计算系数。
Vmax—板的计算最大挠度。
2.横肋计算 q=F·h(N/m)
式中： F—模板板面的侧压力，当计算强度时，它是新浇混凝土的侧压力设计值与倾倒混凝土的荷载设计值之和；当计算刚度时，它只取新浇混凝土侧压力的标准值（N/mm）； h—横肋的间距( mm).
（1）强度验算 σmax=Mmax/γxWx≤f
式中： Mmax—横肋最大计算弯矩设计值(N·mm)。
γx—截面塑性发展系数，γx=1.0；
Wx—横肋在弯矩平面内净截面抵抗矩（mm）。
（2）挠度验算
①悬臂部分挠度 Vmax=q1l/8EIx≤[υ]=a/500
② 跨中部分挠度 Vmax=q1l/384EIx·(5-24λ)≤l/500
式中： q1—横肋上的均布荷载标准值，q1=F·h(N/mm)；
a— 悬臂部分的长度（mm）；
E—钢材的弹性模量（2.06×10N/mm）；
Ix—弯矩平面内横肋的惯性矩(mm)；
l—竖向主梁间距(mm)；
λ—悬臂部分长度与跨中部分长度之比，即 λ=a/l。
3.竖向主梁计算 q2=Fl(N/mm)
l—竖向主梁的间距（mm）；
F—模板板面的侧压力（N/mm）。
挠度验算
(1) 悬臂部分 Vmax=q2l/8EIx≤l3/500
(2) 跨中部分 Vmax=q2l/384EIx·(5-24λ)≤l1/500
4.穿墙螺栓计算 N≤An·f
式中 N—对拉螺栓所承受拉力的设计值。一般重要是混凝土的侧压力（kN/m）;
An—对拉螺栓净截面面积（mm）
f—对拉螺栓抗拉强度设计值（穿墙螺栓f=170N/mm)
5.吊环计算
根据《混凝土结构设计规范》（GBJ10—89）规定，吊环应采用I级钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋，吊环计算拉应力不应大于50N/mm。所以吊环截面积计算见下式： An =PX/2×50=Px/100(mm)
式中 An—吊环净截面积（mm）；
Px—吊装时吊环所承受的大模板自重荷载设计值，并乘以动载系数1.3。
6.停放时风载作用下自稳角计算
大模板面积较大，停放在现场时，在风载的作用下，也许被吹倒，因此停放时大模板的倾斜角度是保证不被刮倒的关键。大模板的稳定性以自稳角a来衡量，即对一定自重的大模板，在某一高度一定的风荷载作用下，能保持其不被吹倒的a角最小值。设模板宽度为Ｂ，其自稳角计算公式如下：
　　　　G·B·H·a=0.8·K·W·h·h/2·B
即　　　　G·H·a=0.8·K·W·h/2
由于　　　h=Hcosa a=H/2·sina 代入上式
所以　　G·H·H/2·sina=0.8·K·Hcosa·1/2
即　Gsina=0.8KWcosa=0.8KW(1-sina)
=0.8KW-0.8KWsina
则　0.8KWsina+Gsina-0.8KW=0
解得：　　sina=-G± G+4×0.8×0.8KW/(2×0.8KW)
式中　Ｇ　　大模板自重（kN/m）；
　　　　　 W　　基本风压（kN/m）；
　　　　　 K 稳定安全系数　Ｋ＝1.5
0.8 基本风压值调整系数
所以 sina=-G± G+5.76W ／2.4W
在大模板实际支设时，a夹角大于上式计算的自稳角时，模板将是稳定的。
三、大模板验算实例(取受力最不利情况)
以6001为例：已知大模板尺寸 H=2780mm, L=6000mm, S=490mm, h=320mm, l=900mm, a=300, l1=1000mm, l2=1050mm, l3=360mm, 面板采用6mm厚钢板，竖向主梁采用2［10槽钢，竖向小肋采用-60×6钢板带，横肋采用［8槽钢，穿墙螺栓采用M30。
（一） 荷载
新浇混凝土侧压力最大值F=50kN/m。
新浇混凝土侧压力设计值F1=50×1.2=60 kN/m。
倾倒混凝土时荷载标准值6kN/m,其设计值F2=6×1.4=8.4kN/m。
（二）面板验算
选面板小方格中最不利情况计算，即三面固定，一面简支（短边）。
由于Ly/Lx=h/S=320/490=0.65,得最大弯矩系数：Km=-0.0796,最大挠度系数：Kf=0.00240。
1.强度验算
取1mm宽的板条为计算单元，荷载为：
F3=F1+F2=60+8.4=68.4kN/m=0.0684N/mm
q=0.0684×1=0.0684N/mm，但应乘0.85荷载调整系数，故：
q=0.85×0.0684=0.058N/mm
Mmax=Kmql=0.0796×0.058×320=472N·mm
Wx=1/6×1×6=6mm
由公式：
σmax=Mmax/γxWx=472/(1×6)=78.67N/mm<215N/mm
知：强度满足规定。
2.挠度验算 Vmax=Kf·Fl/B0
取F=50kN/m=0.05N/mm
从公式 B0=Eh/12×(1-γ)=(2.06×10×6)/12×(1-0.3)
=40.74×10N·mm
则Vmax=0.00240×(0.05×320)/(40.74×10)=0.308mm
[υ]=ly/500=320/500=0.64mm>0.308mm
Vmax<[υ]，知挠度满足规定。
（三）横肋计算
1.荷载 q=F3·h=0.0684×320=21.88N/mm
2.强度验算 根据型钢截面特性［80×43×5：
Wx=25.3×10mm
Ix=101×10mm
σmax=Mmax/γx·Wx=(0.125×21.88×900)/(1.0×25.3×10)
=87.56N/mm<f=215N/mm
3.挠度验算
（1）悬臂部分挠度 q2=F·h=0.05×320=16N/mm
Vmax=q2a4/9EIx =(16×300)/(9×2.06×10×101×10) =0.0692mm
[υ]=a/500=300/500=0.6mm
Vmax<[υ]
（2）跨中部分挠度 λ=a/l=300/900=0.33
Vmax=q2l/384EI·(5-24λ)
Vmax=(16×900)/(384×2.06×10×101×10)·(5-24×0.33)
=0.313mm<l/500=900/500=1.8mm
（四）竖向主梁计算
1.荷载 q1=F3·l=0.0684×900=61.56N/mm
q2=61.56×1.4/2.1=41.04N/mm
2.强度验算 用弯矩分派法及叠加法求得： Mmax=M=9.15×10N·mm
其他 M=5.73×10N·mm
MAB=4.27×10N·mm
MBC=8.34×10N·mm
2［10槽钢 Wx=79.4×10mm,Ix=396.6×10mm
σmax=Mmax/γxWx
=(9.15×10)/(1.0×79.4×10)
=115.23N/mm<f=215N/mm
3.挠度验算 q1=F·l=0.05×900=45N/mm
q2=45×1.4/2.1=30N/mm
（1）悬臂部分 υmax=q1l/9EIx=(45×320)/(9×2.06×10×396.6×10)
=0.064<320/500=0.64mm
（3） 跨中部分
AB跨: γmax=q1l/384EIx(5-24λ)=(45×1000)/(384×2.06×10×396.6×10)·[5-24×(300/1000)]=0.407mm<[υ]=l1/500=1000/500=2mm
BC跨: 近似地按一端固定,一端简支的三角形分布荷载计算，查静力计算图表得:υmax=0.00239·q2l/EIx=0.00239×(30×10504)/(2.06×105×396.6×10)=0.106mm<[υ]=1050/500=2.1mm
所以挠度均符合规定。
（五）对拉螺栓计算
用弯矩分派法及叠加法求得:
M=5.73×10N·mm,M=9.15×10N·mm。取隔离体求得B点支座反力RB=85960N，即为螺栓最大拉力。
选用M30螺栓,面积An=560.6mm
则An·f=560.6×170=95302N>85960N
强度满足规定。
（六）吊环验算
以6m模板计算，模板及配件自重为2吨，则荷载设计值：
Px=1.3×20230=26000N
An=26000/（100×2）=130mm2
采用￠22圆钢制作吊环，A=380mm2
A> An，故吊环直径满足规定。
（七）大模板自稳角验算
北京地区的基本风压W=0.35kN/m，大模板自重G= 1.2kN/m根据前面的公式，
sina=-G± G+5.76W ／2.4W =0.315
故a=18.4°。在大模板实际放置时，a夹角大于这一数值时，模板将是稳定的。
（八）操作平台三角架强度验算
1.计算简图及规格
840
①
935
②
操作平台 其中：①、②号杆件均为∟63×6
2.强度验算
操作平台施工荷载简化为集中力P=2KN
三角架最不利荷载有两种情况
（∟63×6承受最大轴向力荷载为86.2KN）
（1）
A P
B
NBC
935

C

840
NAB=2KN×840/935=1.8KN(受拉)
NBC=2KN×840+935/935=2.69KN(受压)
NAB、NBC远远小于L63×6最大承受荷载86.2KN
（2）
420 420

A P B
NAB
935 MAB

C
MAB=qL/4=2×0.84/4=0.42KN
NAB=P/2×840/935=0.9
NBC=P/2× 840+935/935 =1.4KN
AB杆拉弯强度验算：
N/An±M/γWn≤f
∟63×6：An=7.29cm，Wn=15.2cm
N/An+M/γWn=0.9×10/7.29×10+0.24×10/15.2×10
=28.87×10N/m<f=215×10N/m
安全系数K=7.5
NBC远远小于∟63×6能承受的最大轴向力86.2KN。
顶板模板计算书
1．底板验算
1．1荷载计算
底模板自重 1.2×600kg/m3×9.8N/kg×0.015m×1.2m÷1000=0.13kN/m
砼荷载 1.2×24kN/m3×0.15m×1.2m=5.18kN/m
钢筋荷载 1.2×1.1kN/m3×0.15m×1.2m=0.24kN/m
振捣砼荷载 1.2×2kN/m2×1.2m=2.88kN/m
荷载设计值 q=0.9×8.43=7.59kN/m
1．2验算底板抗弯承载力
按四等跨连续梁计算，计算简图如附图一，查静力计算表得：
Mmax=-0.121ql2=-0.121×7.59×0.32= -0.08kN·m
按下列公式验算： Mmax/Wn≤Kfm
Mmax /Wn=0.08×106÷1200÷152×6=1.78N/mm2<1.3×13=16.9N/mm2
∴满足规定。
2．格栅验算
2．1荷载计算
底模板自重 1.2×600kg/m3×9.8N/kg×0.015m×0.3m÷1000=0.03kN/m
砼荷载 1.2×24kN/m3×0.15m×0.3m=1.3kN/m
钢筋荷载 1.2×1.1kN/m3×0.15m×0.3m=0.06kN/m
振捣砼荷载 1.2×2kN/m2×0.3m=0.72kN/m
荷载设计值 q=0.9×2.11=1.9kN/m
2．2验算格栅抗弯强度
按单跨简支梁计算，计算简图如附图二，查静力计算表得：
Mmax=1/8ql2=1/8×1.9×1.22=0.34kN·m
按下列公式验算
Mmax/Wn≤Kfm
Mmax/Wn=0.34×106÷100÷502×6=8.16N/mm2<1.3×13=16.9N/mm2
∴满足规定。
3．主梁验算
3．1荷载计算
荷载设计值 q=1.9KN/m
格栅所传递的荷载 F=1/2ql=1/2×1.9×1.2=1.14kN
3．2验算主梁抗弯强度
按单跨简支梁计算，计算简图如附图三，查静力计算表得：
Mmax=1/2FL=1/2×1.14×1.2=0.68kN·m
按下列公式验算 Mmax/Wn≤Kfm
Mmax/Wn=0.68×106÷100÷1002×6=4.08N/mm2<1.3×13=16.9N/mm2
∴满足规定。
4．支撑验算
4．1强度验算
N=1/2×5F=1/2×5×1.14=2.85kN
N/An=2850/489=5.8N/mm2<f=205N/mm2
∴满足规定。
4．2稳定性验算
λ=2550/15.78=162 查得Ф=0.268
N/ФAn=2850÷0.268÷489=21.7N/mm2<f=205N/mm2
∴满足规定。