常州地质勘察报告正文.docx

目 录文字部分1、工程概述 1.1 建筑物情况简介1.2 勘察目的和任务要求1.3 勘察依据的标准1.4 勘察方法和工作量1.5 勘探点放线与测量1.6 岩土工程勘察等级2、场地工程地质条件 2.1 地形地貌2.2 土层分布及岩性特点3、各土层物理力学性质 3.1 静力触探试验3.2 标准贯入试验3.3 波速试验3.4 水、土腐蚀性分析试验3.5 室内土工试验4、地下水与防洪 4.1 地下水4.1.1 地下水埋藏条件4.1.2 地下水腐蚀性分析4.2 防洪5、场地和地基的地震效应 6、场地工程地质评价 6.1对场地土层分布特点的评价6.2 地基土物理力学性质指标评价6.3 地基基础方案6.4 桩基施工注意事项6.5 PHC300管桩与沉管灌注桩比较6.6 基坑稳定性评价7、场地稳定性评价 8、结论及建议 图表部分一、 勘探点平面位置图 1张二、 桩基分区图 1张三、 工程地质剖面图 26张四、 物理力学性质指标分层统计表 4 张五、 土工试验成果报告表 9张六、 固结试验成果图 19张 附件: 剪切波波速测试报告 1份 水、土腐蚀性报告 4份 1 工程概述受常州市纳鑫置业有限公司的委托，由我公司为其拟建的常州城北国家及地方粮食储备库迁、扩建工程进行岩土工程勘察。拟建场地位常州市新北区德胜河西侧，黄河路以北，原常州市汤庄砖瓦厂地块内，原厂房和居民房已拆除。由国家粮食储备局无锡科学研究设计院设计。1.1 建筑物情况简介拟建的常州城北国家及地方粮食储备库迁、扩建工程有40多个子项目组成，均一层，建筑面积8.0万m2左右。平房仓储粮0.93万吨。设计提供的储备库项目一览表： 表1建筑物名称地面以上层数高度（m）长宽（或柱距）（mm）拟采用基础形式结构形式线荷载标准值（KN/m）或柱荷载标准值（KN）1-17#平房仓182490 条形基础排架结构250 KN/m2-15#平房仓1824102条形基础排架结构250 KN/m3a抓斗式吊机独立基础3b计量接收料斗14独立基础钢框架结构350 KN3c架空栈桥14独立基础钢框架结构4提升塔架 进量棚30411.0独立基础框架结构850KN5潮粮暂存仓124整板式环板特种结构3000KN/仓6烘干机房 热风炉房185121条形基础7大糠仓1201515独立基础1500KN8器材库163015独基、条基排架结构9机械房165415独基、条基排架结构10机修车间163615独基、条基排架结构11变电房15248.5条形基础砌体结构12厕所13.683条形基础砌体结构55 KN/m13药品库13.6127条形基础砌体结构55 KN/m14消防泵房13.653条形基础砌体结构55 KN/m15汽车衡控制室13.2153.5条形基础砌体结构55 KN/m16车流大门、门卫室13.219.46独基、条基砌体结构85KN/m17人流大门、门卫室13.285独基、条基砌体结构85KN/m18行政办公楼416.541.511独基、条基框架结构1400 KN/m19食堂等27.93012.5独基、条基框架结构700 KN/m21内港池 驳岸6.7411m毛石基础砌体结构22大米车间1156024独基、条基框架结构1600 KN/m23成品库163624独基、条基排架机构500 KN/m24大糠固化车间173615独立基础排架机构500 KN/mS1市场管理用房112.549.415独基、条基框架结构1200 KN/mS2交易门面房13.549.416条形基础砌体结构45 KN/mS4市场包装车间1653.418独立基础排架机构500 KN/mS6市场门卫13.29.75条形基础砌体结构85 KN/mS7公共厕所13.283条形基础砌体结构85 KN/m注：平房仓地面堆载均为50KPa，按设计要求，根据土层分布情况，提供34幢平房仓地基变形设计参数，由设计进行变形验算。1.2 勘察目的和任务要求本次勘察阶段为详细勘察，根据规范及设计要求，主要勘察目的任务是：查明拟建场地土层分布、均匀性、岩性特点，提供各层土的物理力学指标；查明拟建场地不良地质作用并进行评价；对20m深度范围内的饱和粉土和饱和砂土进行液化判别，对场地类别进行划分；查明地下水的埋藏情况并评价水土的腐蚀性；提出安全、经济、可行的地基基础方案建议；对基坑稳定性进行评价并对支护提出建议方案；提供地基变形计算参数。1.3 勘察依据的标准本次勘察根据拟建建筑物规模、性质和设计要求，按岩土工程勘察规范GB50021-2001、建筑抗震设计规范GB50011-2001、建筑地基基础设计规范GB50007-2002、建筑桩基技术规范JGJ94-94、建筑工程抗震设防分类标准GB50223-2004、建筑基坑支护技术规范JGJ120-99，建筑边坡工程技术规范GB50330-2002、土工试验方法标准GB/T50123-1999和常州市建设工程地质勘察专业统一技术规定（试行）以及设计对勘察技术要求的规定开展工作。1.4 勘察方法和工作量本次勘察手段采用钻探取样、标准贯入试验、静力触探试验、波速试验孔相结合。野外勘察工作自2007年12月28日进场放线开始，至2008年1月10日结束。共计完成工作量见一览表 表2 分项测试项目孔数孔深总进尺野外钻探取土标贯钻孔2513m53m763.7m静力触探3118.0m20.0m4105.7m波速试验321m51m93m标准贯入试验次103取土原状土只295扰动土只102取水组7室内试验常规试验件295三轴剪切试验件69比重计法颗粒分析试验件102腐蚀性分析组101.5 勘探点放线与测量拟建物放线依据按委托方提供的建筑总平面图，由常州测绘院放置建筑物部分角桩，我们按角桩放置勘探点，详见勘探点平面位置图。BM=5.20m为黄海高程，基准点位于汤吕公路边，粮库西北角10KV协勤线43号电杆上，由纳鑫置业有限公司提供，各孔口标高均由该处引测。1.6 岩土工程勘察等级按岩土工程勘察规范GB50021-2001建筑物重要性等级为三级，拟建场地复杂程度等级为二级，地基复杂程度等级为二级，本工程岩土工程勘察等级为乙级。 2 场地工程地质条件 2.1 地形地貌 拟建场地位于常州市新北区德胜河西侧，吕汤公路东侧,黄河路以北，原常州市汤庄砖瓦厂地块内，场地地势稍有起伏。地貌为长江下游三角洲冲积平原，地貌类型单一。2.2 土层分布及岩性特点勘察表明：根据野外全断面钻进取样、静探原位测试、室内土工试验等手段综合分析，按照地质剖面，拟建场地各土层自上而下为： （1）素填土 ：杂色，松散，很不均匀，以粘性土为主，夹有少量建筑垃圾和耕土层，透水性强，局部缺失。一般厚度0.305.40m，平均层厚1.55m，层底标高-1.174.88m,平均为2.75m。（2）素填土 ：灰黄色，很湿，稍密,以粉土为主，局部分布。据了解,该土层为开挖德胜河时从河底开挖出来回填的,回填年代在10年以上,一般厚度0.605.10m，平均层厚2.67m，层底标高-2.093.08m,平均为0.40m。双桥静探锥尖阻力qc平均为2.886MPa，侧摩阻力fs平均为60kPa。压缩系数1-2=0.22MPa-1，属中等压缩性土。（3）淤泥质粉质粘土：灰色灰黑色，流塑，夹有少量有机质，有臭味，并夹有粉土，光泽反应稍有光滑，无摇振反应，干强度中等，韧性低，场地部分地段有分布。一般厚度0.208.80m，平均层厚2.55m，层底标高-7.332.83m，平均为-1.51m。双桥静探锥尖阻力qc平均为0.623MPa，侧摩阻力fs平均为17kPa。压缩系数1-2=1.01MPa-1，高压缩性土。（4-1）粉质粘土：灰色青灰色，可塑，后期沉积，局部地段分布，光泽反应稍有光滑，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，一般厚度0.404.90m，平均层厚2.43m，层底标高-6.632.24m，平均为-4.12m。双桥静探锥尖阻力qc平均为1.811MPa，侧摩阻力fs平均为56kPa。压缩系数1-2=0.21MPa-1，属中等压缩性土。（4-2）粉质粘土：灰色灰黑色，可塑，部分地段夹有机质,含水量很大。后期沉积，局部地段分布，光泽反应稍有光滑，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，一般厚度0.306.50m，平均层厚2.99m，层底标高-11.30-2.95m，平均为-7.65m。双桥静探锥尖阻力qc平均为0.983MPa，侧摩阻力fs平均为32kPa。压缩系数1-2=0.29MPa，属中等压缩性土以上土层地质时代为Q4。 （5）粘土：黄色,褐黄色,可塑，夹少量铁锰质,主要分布在场地的南部，场地的东部由于砖瓦厂取粘土已被人为挖除。光泽反应光滑，无摇振反应，干强度高，韧性高。一般厚度0.405.20m，平均层厚3.34m，层底标高-3.200.61m,平均为-1.03m。双桥静探锥尖阻力qc平均为1.874MPa，侧摩阻力fs平均为85kPa， 压缩系数1-2=0.18MPa，属中等偏低压缩性土。（6）粉质粘土：黄色，可塑,局部地段分布，光泽反应稍有光滑，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，一般厚度0.402.50m，平均层厚1.12m，层底标高-4.30-0.79m,平均为-2.16m。双桥静探锥尖阻力qc平均为2.210MPa，侧摩阻力fs平均为97kPa。压缩系数1-2=0.17MPa，属中等偏低压缩性土。（7）粉土：黄色，很湿，稍密，夹少量云母，少数地段有缺失，无光泽反应，摇振反应迅速，干强度低，韧性低，一般厚度0.404.20m，平均层厚2.44m，层底标高-7.90-2.74m,平均为-4.89m。双桥静探锥尖阻力qc平均为4.911MPa，侧摩阻力fs平均为102kPa。压缩系数1-2=0.17MPa，属中等偏低压缩性土。（8）粉砂：灰黄色黄色，饱和，中密状态，含少量云母片，有层理，场地大部分地段有分布。一般厚度0.304.80m，平均层厚2.06m，层底标高-10.08-5.81m,平均为-7.48m。双桥静探锥尖阻力qc平均为6.018MPa，侧摩阻力fs平均为125kPa。标准贯入试验平均实测击数为15.3击，压缩系数1-2=0.13MPa-1，属中偏低压缩性土。（9）粉砂：灰黄色黄色，饱和，密实状态，含少量云母片，有层理，全场地分布。一般厚度4.809.50m，平均层厚7.49m，层底标高-16.55-14.70m,平均为-15.50m。双桥静探锥尖阻力qc平均为10.649MPa，侧摩阻力fs平均为245kPa。标准贯入试验平均实测击数为33.7击，压缩系数1-2=0.08MPa-1，属偏压缩性土。（10）粉质粘土：浅灰色，烟灰色,可塑，全场地分布，光泽反应稍有光滑，无摇振反应，干强度中，韧性中。一般厚度4.207.70m，平均层厚5.77m，层底标高-22.79-20.75m,平均为-21.53m。，双桥静探锥尖阻力qc平均为2.186MPa，侧摩阻力fs平均为99kPa。压缩系数1-2=0.25MPa-1，属中等压缩性土。（11）粉土：灰色，灰黄色,湿，中密，含少量云母片有层理。全场地分布，无光泽反应，摇振反应中等，干强度低，韧性低，一般厚度1.306.40m，平均层厚3.46m，层底标高-27.84-22.29m,平均为-24.96m。压缩系数1-2=0.20MPa-1，属中等压缩性土。（12）粘土：黄色灰黄色，可塑近硬塑，含少量铁锰质颗粒，光泽反应光滑，无摇振反应，干强度高，韧性高。全场地分布，一般厚度1.102.70m，平均层厚2.13m，层底标高-25.40-23.75m,平均为-24.71m。压缩系数1-2=0.13MPa-1，属中偏低压缩性土。（13）粉质粘土：绿灰色，可塑，夹少量粉土，光泽反应稍有光滑，无摇振反应，干强度中，韧性中。全场地分布，一般厚度1.203.60m，平均层厚2.23m，层底标高-29.04-25.15m,平均为-26.86m。压缩系数1-2=0.25MPa-1，属中等压缩性土。（14）粉砂：青灰色灰色，饱和，含少量云母片。全场地分布，一般厚度2.606.20m，平均层厚4.12m，层底标高-31.22-28.39m,平均为-29.68m。压缩系数1-2=0.11MPa-1，属中偏低压缩性土。 （15）粉质粘土：灰色，灰黄色，可塑，全场地分布，光泽反应稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。一般厚度3.306.50m，平均层厚4.70m，层底标高-35.54-32.00m,平均为-33.92m。压缩系数1-2=0.31MPa-1，属中等压缩性土。（16）粘土：黄色灰黄色，可塑，含少量铁锰质颗粒，光泽反应光滑，无摇振反应，干强度高，韧性高。全场地分布，一般厚度2.204.50m，平均层厚3.30m，层底标高-35.50-32.55m,平均为-34.48m。压缩系数1-2=0.16MPa-1，属中偏低压缩性土。（17）粉质粘土：灰色，可塑，光泽反应稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。全场地分布，一般厚度4.50m，层底标高-39.19m。压缩系数1-2=0.29MPa-1，属中等偏低压缩性土。（18）粉质粘土：灰色，可塑，光泽反应稍有光滑，无摇振反应，干强度中，韧性中。全场地分布，一般厚度7.20m，层底标高-46.39m。（19）粉土：灰色，稍湿，密实,无光泽反应，摇振反应中等，干强度低，韧性低。全场地分布，本层未揭穿，揭露最大厚度为2.80m。以上土层地质时代为Q33 各层土的物理力学指标各土层物理力学性质指标由静力触探试验、标准贯入试验、波速试验、水、土腐蚀性分析试验，室内土工试验获得。 3.1 静力触探试验采用双桥静力触探测定各土层的锥尖阻力qc和侧壁摩阻力fs,采用LMC-D310型内存式静探微机自动记录试验成果,详见工程地质剖面图上静探孔曲线图。静力触探资料的统计单孔采用厚度加权平均值，多孔采用剔除少数异常值后的算术平均值,其成果详见物理力学性质指标统计表。 3.2 标准贯入试验 为判别地表下20m深度范围内的饱和粉土、饱和粉砂的液化可能性及土层力学性质，共进行标准贯入试验 103次，使用导向杆变径自动脱钩自动落锤法进行，其成果详见工程地质剖面图及各土层力学性质指标推荐值表。 3.3 波速试验根据建筑抗震设计规范GB50011-2001，为划分拟建场地的场地类别，在现场进行了3只波速试验，试验深度大于20m， 其成果详见附件中的剪切波波速测试报告。 3.4 水、土腐蚀性分析试验为判定拟建场地地下水和地基土以及地表水，德胜河水对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋是否有腐蚀性，现场采取了2组地表水、3组承压水和3组地基土及2组德胜河水进行腐蚀性试验，腐蚀性试验成果详见的水试样腐蚀性试验报告和土试样腐蚀性试验报告。3.5 室内土工试验对取得的原状土样除进行一般的常规物理力学性质指标测试外，还进行了静三轴不排水不固结剪切试验和高压固结试验，其成果详见土工试验成果报告表。一般物理力学性质指标的统计按国家规范进行，数据取舍采用Chauvenent法，统计分析成果详见物理力学性质指标分层统计表。 4 地下水与防洪4.1地下水4.1.1 地下水埋藏条件 拟建场地地处长江下游三角洲冲积平原，地表沟塘较多，河塘水已抽干，古河床发育，地下水埋藏较浅，场地地下水主要为承压水。 在野外钻探期间，为冬季枯水期，场地内河塘水已基本抽干，未发现上层滞水，按经验，在雨季丰水期（1）、（2）素填土层中有上层滞水。由大气降水和附近河流补给，水量随季节性变化大，以蒸发方式排泄。对工程有影响的承压含水层，埋藏于（7）粉土、（8）粉砂、（9）粉砂中，其主要补给源为大运河水和长江水的侧向补给，水量丰富，通过越流方式排泄，本次勘察期间测得承压含水层稳定水位在地表下0.53.20m，平均高程相当于黄海高程2.64m。本地区地下水历史最高水位为黄海高程3.70m；近35年最高水位为黄海高程3.50m，历史最低水位为黄海高程-3.30m。4.1.2 地下水腐蚀性分析 拟建场地及附近无污染源，我们采取3组承压水和3组地基土、2组地表水，2组德胜河水进行腐蚀性试验分析，腐蚀性试验成果详见水试样腐蚀性试验报告和土试样腐蚀性试验报告，判别结果如下：4.1.2.1 受环境类型影响，水和土对混凝土结构的腐蚀性判别，根据附录G场地环境类型为类。 表3腐蚀等级腐蚀介质评判标准地表水德胜河水承压水试验结果土试验结果平均值平均值29#86#230#53#112#155#弱硫酸盐含量SO42-（mg/L）(水)（mg/kg）（土） 5001500（7502250）182.5157.7128.6135.1122.540.352.861.0中15003000（22504500）强3000（4500）腐蚀性判别等级无无无无弱镁盐含量Mg2（mg/L）（水） （mg/Kg）（土）20003000（30004500）22.825.827.328.629.522.523.925.7中30004000（45006000）强4000（6000）腐蚀性判别等级无无无无注：评判标准中括号内数值为土的评判标准。4.1.2.2 受地层渗透性影响，水和土对混凝土结构的腐蚀性判别，根据12.2.2条场地地下水为B型。 表4腐蚀等级腐蚀介质评判标准地表水德胜河水承压水试验结果土试验结果B平均值平均值29#86#230#53#112#155#弱PH值4.05.07.137.197.367.337.407.417.487.40中3.54.0强5000腐蚀性判别等级无无无腐蚀等级腐蚀等级w20%的土层69.773.570.7弱土中的CL- 含量（mg/kg）250500中5005000强5000腐蚀性判别等级无综上分析，地表水、德胜河水、地下水和场地土对混凝土结构以及钢筋混凝土结构中的钢筋不具腐蚀性。4.1.3 粉土层渗透性试验由于驳岸基坑开挖到黄海高程-2.00m，已进入（7）粉土层，会产生基坑突涌，必须采取降水措施，为取得降水参数，我们做一组室内渗透试验，确定（7）粉土的平均垂直渗透系数为1.3610-4m/s.4.2 防洪常州市最高洪水位为1931年的黄海高程3.70m，1991年的最高洪水位为黄海高程3.63m，现德胜河水位为黄海高程1.30m，根据常州市防洪水位分区图，拟建场地为三类地区，防洪水位为黄海高程3.72m。5 场地和地基的地震效应 常州市属于抗震设防烈度7度区，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第一组。 本工程建筑抗震设防类别为丙类。根据建筑抗震设计规范GB50011-2001，20m范围内分布的饱和（7）粉土、（8）、（9）粉砂地质年代为Q3，符合第4.3.3条初判条件，抗震设防烈度7度时可判为不液化。（2）素填土以粉土为主，地质年代为Q4，不符合第4.3.3条初判条件，须进一步进行液化判别，根据标贯试验和颗粉试验指标，抗震设防烈度7度时（2）素填土为不液化土层，详见表7。在拟建地块，选择了3只钻孔进行波速测试，46号孔Vse= 205（m/s），106号孔Vse= 201（m/s），230号孔Vse= 232（m/s），平均Vse=212.7（m/s），根据建筑抗震设计规范GB50011-2001第4.1.6条及表4.1.6进行划分，拟建场地覆盖层厚度大于50米，本工程场地类别为类。设计特征周期为0.45s。场地有（3）淤泥质粉质粘土分布地段，为建筑抗震不利地段，其它地段为可进行建设的一般地段。6 场地工程地质评价6.1对场地土层分布特点的评价从钻探情况看，除（1）、（2）素填土、（3）淤泥质粉质粘土（4-1）粉质粘土及（4-2）粉质粘土为Q4地层，其余均为长江冲积形成的正常沉积土层，从地质剖面看，场地中部到北部地段上部土层分布变化比较大，大部分地段为暗河塘区，正常沉积土层被河流切割（部分为人为挖除，做砖瓦厂原料），沉（淤）积了厚度不等的，以（2）淤泥质粉质粘土为主的年代新、土质差的土层。（4-1）粉质粘土及（4-2）粉质粘土为后期沉积土层。其余地段为正常沉积土层。6.2 地基土物理力学性质指标评价各土层承载力是根据静力触探按常州地区经验公式计算、标准贯入试验依据工程地质手册（第四版）公式计算及抗剪强度指标按地基规范公式计算，综合确定地基土承载力特征值。桩基设计参数根据土的物理力学指标按建筑桩基技术规范JGJ94-94和本公司多年在常州地区积累的经验公式确定。物理力学指标及基坑支护设计参数，地基承载力特征值，桩基设计参数详见各土层主要力学指标推荐表8。6.3 地基基础方案 根据拟建场地土层分布情况及岩性特点，结合建筑物规模、遵循安全、经济、可行等因素综合考虑 6.3.1 平房仓地基基础方案评价平房仓设计提供的建筑情况为一层，采用条形基础，线荷载为250KN/m，墙体厚度在2.0m以上，仓库堆载在50KPa以上，M=100KN/m，V=60KN/m，要求单桩承载力特征值大于200KN。根据地质剖面，1-13、1-57、2-46共9幢平房仓地段上部为后期沉积土层，土性不均匀，特别是(3)淤泥质粉质粘土状态很差，层厚变化大，不宜采用天然地基，建议采用桩基础；1-4、2-13共4幢平房仓地段浅部为（1）素填土，局部有少量小范围的（3）淤泥质粉质粘土分布，其下即为可塑硬塑状态的（5）粘土层，适宜采用天然地基。6.3.1.1 桩基方案评价6.3.1.1.1 桩型适用的桩型为PHC300管桩或400的沉管灌注桩。6.3.1.1.2 桩长及承载力确定假定平房仓桩顶高程均为黄海高程3.00m。1-1平房仓根据地层变化情况分成、三个工程地质区，当采用PHC管桩时，区桩长为7.00m，单桩承载力特征值为280KN，区桩长为8.00m，区桩长为11.00m，单桩承载力特征值均为230KN。当采用400的沉管灌注桩时，分区及单桩承载力特征值均同上。仓库内地基土建议采用粉体喷搅法进行加固，当加固深度应穿过（3）淤泥质粉质粘土且不少于6.0m时，粉喷桩单桩承载力特征值为100KN，复合地基承载力特征值可根据置换率来确定。1-2平房仓根据地层变化情况分成、两个工程地质区，当采用PHC管桩时，区桩长为10.00m，单桩承载力特征值为220KN，区桩长为12.00m，单桩承载力特征值为300KN。当采用400的沉管灌注桩时，分区及单桩承载力特征值均同上。仓库内地基土加固方法同1-1平房仓。 1-3平房仓根据地层变化情况分成、四个工程地质区，当采用PHC管桩时，区桩长为10.00m，区桩长为12.00m，单桩承载力特征值均为300KN，区桩长为13.00m，区桩长为14.00m，单桩承载力特征值均为350KN。当采用400的沉管灌注桩时，分区及单桩承载力特征值均同上。仓库内地基土加固方法同1-1平房仓。 1-57平房仓根据地层变化情况均分成、两个工程地质区，当采用PHC管桩时，区桩长为6.00m，单桩承载力特征值为250KN，区桩长为7.00m，单桩承载力特征值为220KN。当采用400的沉管灌注桩时，分区及单桩承载力特征值均同上。仓库内地基土在区范围加固方法同1-1平房仓。 2-4平房仓当采用PHC管桩时，桩长为8.00m，单桩承载力特征值为250KN，当采用400的沉管灌注桩时，单桩承载力特征值均同上。仓库内地基土加固方法同1-1平房仓。 2-5平房仓根据地层变化情况分成、五个工程地质区，当采用PHC管桩时，区桩长为10.00m，区桩长为12.00m，单桩承载力特征值均为250KN，区桩长为12.00m，区桩长为13.00m，区桩长为14.00m，单桩承载力特征值均为300KN。当采用400的沉管灌注桩时，分区及单桩承载力特征值均同上。仓库内地基土加固方法同1-1平房仓。 2-6平房仓根据地层变化情况分成、四个工程地质区，当采用PHC管桩时，区桩长为6m，区桩长为8.00m单桩承载力特征值均为250KN，区桩长为12.00m，区桩长为14.00m，单桩承载力特征值均为340KN。当采用400的沉管灌注桩时，分区及单桩承载力特征值均同上。仓库内地基土加固方法同1-1平房仓。 6.3.1.2 天然地基方案评价1-4、2-1、2-2平房仓根据地质剖面图，浅部有1.00-2.00m的（1）素填土，其下为可塑硬塑的（5）粘土层，建议采用天然地基，挖除（1）素填土，以（5）粘土层为基础持力层。2-3平房仓根据地质剖面图，除了浅部有1.00-2.00m的（1）素填土外，部分地段有（3）淤泥质粉质粘土，其下为可塑硬塑的（5）粘土层，建议采用天然地基，挖除（1）素填土及（3）淤泥质粉质粘土，以（5）粘土层为基础持力层，超挖部分建议用毛石混凝土回填到设计标高。6.3.2 行政办公楼及食堂地基方案评价行政办公楼及食堂根据地质剖面图，除了浅部有1.00-2.00m的（1）素填土外，部分地段有（3）淤泥质粉质粘土，其下为可塑硬塑的（5）粘土层，建议采用天然地基，挖除（1）素填土及（3）淤泥质粉质粘土，以（5）粘土层为基础持力层，超挖部分建议用毛石混凝土回填到设计标高。6.3.3 S1S5地基方案评价S1S5根据地质剖面图，浅部有1.00-2.00m的（1）素填土，部分位置有明河塘分布，其下为可塑硬塑的（5）粘土层，建议采用天然地基，挖除（1）素填土，明河塘位置挖除河泥至（5）粘土层，以（5）粘土层为基础持力层，超挖部分建议用毛石混凝土回填到设计标高。6.3.4 驳岸及抓斗式吊机地基方案评价驳岸及抓斗式吊机根据地质剖面图，南端除有1.72.5m的素填土外，其下为正常沉积土层，中部有埋深2.55.8m的（3）淤泥质粉质粘土，其下为正常沉积土层，北端由于古河道分布，正常沉积土层被切割较深，沉积了厚度不等（3）淤泥质粉质粘土和（4-2）粉质粘土。按设计提供的驳岸埋深6.70m,相当于黄海高程-2.00m, 驳岸基础地面大部分为（7）粉土层，少部分为（3）淤泥质粉质粘土。据此我们将驳岸分成、三个工程地质区，区采用天然地基，以（7）粉土为持力层，区、区按建设和设计单位的要求采用PHC管桩，区以（8）粉砂为持力层，区以（9）粉砂为持力层。抓斗式吊机118钻孔位建议采用PHC300管桩，当桩顶为黄海高程为3.00m，桩长6.00m时，单桩承载力特征值为200KN。其它抓斗式吊机建议采用天然地基。6.3.4 S6 、人流和车流大门地基方案评价S6 、人流大门根据地质剖面图，浅部有1.20-2.20m的（1）素填土，部分，其下为可塑硬塑的（5）粘土层，建议采用天然地基，挖除（1）素填土，以（5）粘土层为基础持力层。车流大门根据地质剖面图，浅部有为（1）、（2）素填土层，其下为（4-1）粉质粘土层或（5）粘土层，建议挖除（1）素填土，以（2）素填土或（4-1）粉质粘土或（5）粘土层为基础持力层，超挖部分建议用毛石混凝土回填到设计标高。6.3.5 15汽车衡及控制室地基方案评价15汽车衡及控制室根据地质剖面图，100T汽车衡及控制室位置上部为（1）素填土，其下为（2）素填土考虑到100T汽车衡及控制室荷载较轻，建议采用天然地基，挖除（1）素填土，以（2）素填土为基础持力层。30T汽车衡及控制室位置上部为（1）素填土和（3）淤泥质粉质粘土，并在明河塘中，建议采用天然地基，挖除（1）素填土和（3）淤泥质粉质粘土，以（5）粘土为基础持力层，超挖部分建议用毛石混凝土回填到设计标高。 6.3.6 烘干机房地基方案评价 烘干机房根据地质剖面图，上部除（1）素填土外，有一层3-4m厚度的（2）素填土，但考虑到（2）素填土下部（3）淤泥质粉质粘土分布很不均匀，层厚变化太大，不适宜采用天然地基，建议采用粉体喷搅法进行加固，当加固深度应穿过（3）淤泥质粉质粘土且不少于6.0m时，粉喷桩单桩承载力特征值为100KN，复合地基承载力特征值可根据置换率来确定。6.3.7 成品库、大米车间地基方案评价成品库、大米车间根据地质剖面图，上部为（1）素填土，其下部分地段为（5）粘土，部分地段为（3）淤泥质粉质粘土，土层分布不均匀，不适宜采用天然地基，建