三相鼠笼式异步电动机电磁计算及其优化.docx

题 目:Y802-2 1.1kW三相鼠笼式异步电动机电磁计算及其优化

毕业设计任务书

题 目：Y802-2 1.1kW三相鼠笼式异步电动机
电磁计算及其优化
学 院： 信息工程学院 系： 电气信息及其自动化
专 业： 电机电器
班 级： 091
学 号： 6100309002

说明
1. 毕业设计任务书由指导教师填写，并经专业学科组审定，下达到学生。
2. 进度表由学生填写，每两周交指导教师签署审查意见，并作为毕业设计工作
检查的主要依据。
3. 学生根据指导教师下达的任务书独立完成开题报告，3周内提交给指导教师
批阅。
4. 本任务书在毕业设计完成后，与论文一起交指导教师，作为论文评阅和毕业
设计答辩的主要档案资料，是学士学位论文成册的主要内容之一。
一、毕业设计的要求和内容（包括原始数据、技术要求、工作要求）
1、 原始数据
① 型号： Y ② 额定功率：=1.1KW
③ 额定电压： ④ 额定转速：
⑤ 额定频率：
2、 主要性能指标
① 效率： ② 功率因数： ③ 最大转矩倍数：
④ 起动转矩倍数： ⑤ 起动电流倍数：
3、 设计中选用的基值
① 电压基准值：V 为电动机额定相电压
② 功率基准值：=1.1KW 为电动机额定功率
③ 电流基准值： 为电动机每相的功电流
④ 阻抗基准值：
⑤ 转矩基准值： 为电动机额定转矩
4、 设计指标要求
① 效率： —计算值，′—修改值 ② 饱和系数：
FT′—修改值， Fт—计算值，
③满载电势标么值：
（1-εl）′—修改值，（1-εL）—计算值

④起动电流倍数： IST′—修改值，IST—计算值
5、 电磁设计中若干参数的选择及经验数据
① 槽满率： sf=75% -80%
② 槽绝缘厚：采用聚脂薄膜和聚脂无纺布复合材料（DMD，DMD+M和DMDM）
H80—H112 Ci=0.25(mm)
H132—H160 Ci=0.3（mm）
H180—H280 Ci=0.35（mm）
③ 槽楔厚h： 槽楔采用新型软槽楔和3240环氧玻璃布压板，计算时厚度h=2mm：
④ 叠压系数：H80-H160 定子冲片不涂漆时 =0.95
H180-H280 定子冲片涂漆时 =0.92
⑤ 冲剪余量：δ=0.5cm
⑥ 转子斜槽：为一个定子齿距
⑦ 定子绕组型式：H160及以下全部采用单层软绕组；H180及以上采用双层迭绕组
⑧ 硅钢片材料：采用D23硅钢片，
⑨ 导电材料：定子绕组采用QZ-2型高强度聚脂漆包圆铜线；
转子铸铝，采用AL-1；
线径为0.63-1.0(mm)时，漆膜双面厚度计算时取0.06mm;
线径为1.0-1.6(mm)时，漆膜双面厚度计算时取0.08mm;
⑩ 设计时杂散损耗假定值：
6、 设计要求
① 复算原设计方案；
② 上机设计三个方案： 在原复算方案的基础上节省材料；
在原复算方案的基础上提高性能；
在原复算方案的基础上既节省材料，又提高性能；
③ 将最好的一个方案的全部设计步骤、计算过程写出来（要有文档、电子版本及幻灯片）；
④ 将三个方案进行比较，并用已学过的理论进行分析。

二、毕业设计图纸内容及张数
1、三相异步电动机总装备图 1张
2、定子冲片图 1张
3、转子装备图 1张
4、绕组联接图（只画一相） 1张
三、毕业设计实物内容及要求
（1） 三相异步电动机手算设计程序，主要是根据电机的额定数据及主要尺寸进行电机基本的磁路计算和参数计算及起动性能计算，要求计算结果误差在允许范围内。
（2） 编制程序进行调试并在此基础上综合设计。
（3） 提出电动机的效率优化设计方案，采用程序进行优化。
（4） 绘制电机定子、转子冲片图，定子绕组图，转子装配图，电机总装配图纸。

四、毕业设计进度计划
序号
各阶段工作内容
起讫日期
备注
1
选择课题，查阅资料，撰写开题报告
3.24 ~ 4.4

2
复算原设计方案，反复检查设计中存在的问题
4.7 ~ 4.25

3
设计调试三个新方案
4.28 ~ 5.9
1.省材料
2.提高性能
3.最优化
4
AutoCAD绘图
5.12~ 5.16

5
整理资料，完成毕业论文
5.19~ 6.6

6
毕业答辩
6.9 ~ 6.13

五、主要参考资料
⑴：《中小型三相异步电动机电磁计算程序》 第一机械工业部上海电器科
学研究所
⑵：《三相异步电动机设计原理与实验》 沈阳工业大学电机系
⑶：《小型三相异步电动机技术手册》 机械工业出版社 季杏法 主编
⑷：《电机学》 航空工业出版社 戴文进等 编著
⑸：《电机设计》 机械工业出版社 陈世坤 主编
⑹：《电机设计与计算》 龙门联合书局 程福秀译
⑺：《中小型三相异步电动机电磁设计手算程序》 南昌大学电气自动化系
电机教研室
⑻：《电机绕组手册》 辽宁科学技术出版社 彭友元主编
⑼：《中小型电机设计手册》 机械工业出版社
六、毕业设计进度表（本表每两周由学生填写一次，交指导教师签署审查意见）
第一、二周
（ 月 日至 月 日）
学生主要工作：

指导教师审查意见：

年 月 日
第三、四周
（ 月 日至 月 日）
学生主要工作：

指导教师审查意见：

年 月 日
第五、六周
（ 月 日至 月 日）
学生主要工作：

指导教师审查意见：

年 月 日
第七、八周
（ 月 日至 月 日）
学生主要工作：

指导教师审查意见：

年 月 日
第九、十周
（ 月 日至 月 日）
学生主要工作：

指导教师审查意见：

年 月 日
第十一、十二周
（ 月 日至 月 日）
学生主要工作：

指导教师审查意见：

年 月 日
第十三、十四周
（ 月 日至 月 日）
学生主要工作：

指导教师审查意见：

年 月 日
第十五、十六周
（ 月 日至 月 日）
学生主要工作：

指导教师审查意见：

年 月 日
第十七、十八周
（ 月 日至 月 日）
学生主要工作：

指导教师审查意见：

年 月 日

七、其他（学生提交）
1、开题报告1份
2、外文资料译文1份（2000字以上，并附资料原文）
3、论文1份（8000字以上）

指 导 教 师：
学科组负责人：
学生开始执行
任务书日期 2013.03.24
学生姓名
送交毕业设计日期 2013.06.07

毕业设计（论文）开题报告

题 目： Y802-2 1.1kw三相鼠笼式异步电动机
电磁计算及其优化
学 院： 信息工程 系 电机电器
专 业： 电机电器

一、 选题的依据及意义：
电机是一种机电能量转换或信号转换的电磁机械装置。就能量转换的功能来看，电机可以分为发电机和电动机两大类。发电机用以把机械能转换为电能。在发电站中，通过原动机先把各类一次能源（燃料发出的热能、水的位能、原子能、风能等）蕴藏的能量转换为机械能，然后通过发电机把机械能转换为电能，再经输、配电网络送往城市各工矿企业、家庭等各种场合供公众使用。电动机把电能转换为机械能，用来驱动各种用途的生产机械和装置，满足不同的需求。另外，电力变压器则是将一种交流电压、电流转换成同频率的另一种电压、电流的静止电器。根据应用场合的要求和电源不同，电动机有直流电动机、交流同步电动机、交流感应电动机，以及满足不同要求的特种电动机[1]。纵观电机的发展，其应用范围不断扩大，使用要求不断提高，结构类型不断增多，理论研究也不断深入，技术水平逐步提高。

二、 国内外研究现状及发展趋势（含文献综述）：
在大型机组及其采用的某些新材料、新结构的基础上，在充分保证可靠性和足够的运行经验的前提下，稳步发展更大机组；于此同时，努力寻求更好的绝缘材料和结构，以提高电压等级；并采用更为合理的励磁系统与冷却系统，以提高运行的稳定性和在可供应的转子锻件范围内提高单机容量等等。20世纪60年代以来，一些主要工业国家还相继发展了中小型电机的新系列，或对原有系列进行了改型，其共同点如下：  应用电子计算机进行设计，从而提高了计算精度，缩短了设计周期。  功率等级和安装尺寸尽量与国际电工委员会的标准接近。  由注意“小型轻量化”（减轻重量、降低中心高）转为注意“省能化”和“无公害化”，提高效率和降低噪声。  积极采用新材料。目前B级绝缘的电极所占的比重日益增大，E级减少，而且呈现向F级过渡的趋势、有的为了提高电机的使用寿命和可靠性，把F级当作B级，留有较大的温升裕度；在同一系列中，按电机温升高低或机座号大小，分别采用E、B、F级绝缘、在电机中普遍采用无硅低碳冷轧电工钢片、半冷轧无取向硅钢片和磁性槽楔。另外，有的国家还发展铝线电机新系列。  扩大原有的功率划分范围，改进结构，提高通用化程度，注意维修使用方便。中小型同步电机和感应电机都大量采用箱型结构或通用定子，小型电机采用密封轴承，中型电机采用不停机添加润滑脂的滚动轴承并有甩油盘自动排除废油

三、 本课题研究内容
电机设计是一个非线性数值计算问题，且变量很多，一台三相感应电动机设计参数多达几十个，因此，电机设计要建立合理的数学模型，并运用先进的计算工具和设计方法，以及丰富的设计经验，需要经过设计、调整、再设计的多次反复，才能得到满意结果[3]。计算机在电机设计中的应用经历了从简单到复杂的三个阶段，即从“校核计算”到“综合设计”最后进入“优化设计”[4]。感应电动机设计紧紧围绕“用户要求——主要尺寸关系——磁路计算——参数计算(饱和和集肤效应)——损耗计算——机械、结构设计——工作性能及启动性能计算”这一主线进行[5]。电机的电磁计算可以采用磁路法进行手算或利用电机的计算机辅助设计计算。另外，还可以采用场的思想，建立合理的数学模型利用有限元法进行计算。采用磁路法依赖于计算者的个人经验且很难考虑到磁路的饱和效应以及转子起动时的集肤效应。而采用场的思想，利用有限元法，，只需给定输入的电压或电流，就可以计算电机内部实际的电磁场分布，而电机内部各部分的实际饱和情况、转轴上的负载变化、采用各种槽楔时的影响都可以被直接考虑进去[6]。 MATLAB是新一代的科学与工程计算软件，不仅具有传统的交互编程功能，而且提供了丰富可靠的矩阵运算、图形绘制、数据处理、信号与图象处理等工具。MALAB在电机的电磁计算、电机运行特性仿真以及电机控制仿真中应用广泛，通过MATLAB仿真可以作出电机的工作特性曲线，以分析电机的性能。

四、 本课题研究方案
（1） 三相异步电动机手算设计程序，主要是根据电机的额定数据及主要尺寸进行电机基本的磁路计算和参数计算及起动性能计算，要求计算结果误差在允许范围内。
（2） 编制程序进行调试并在此基础上综合设计。
（3） 提出电动机的效率优化设计方案，采用程序进行优化。
（4） 绘制电机定子、转子冲片图，定子绕组图，转子装配图，电机总装配图纸。

五、 研究目标、主要特色及工作进度：
序号
各阶段工作内容
起讫日期
备注
1
选择课题，查阅资料，撰写开题报告
3.24 ~ 4.4

2
复算原设计方案，反复检查设计中存在的问题
4.7 ~ 4.25

3
设计调试三个新方案
4.28 ~ 5.9
1.省材料
2.提高性能
3.最优化
4
AutoCAD绘图
5.12~ 5.16

5
整理资料，完成毕业论文
5.19~ 6.6

6
毕业答辩
6.9 ~ 6.13

六、参考文献：
⑴：《中小型三相异步电动机电磁计算程序》 第一机械工业部上海电器科
学研究所
⑵：《三相异步电动机设计原理与实验》 沈阳工业大学电机系
⑶：《小型三相异步电动机技术手册》 机械工业出版社 季杏法 主编
⑷：《电机学》 航空工业出版社 戴文进等 编著
⑸：《电机设计》 机械工业出版社 陈世坤 主编
⑹：《电机设计与计算》 龙门联合书局 程福秀译
⑺：《中小型三相异步电动机电磁设计手算程序》 南昌大学电气自动化系
电机教研室
⑻：《电机绕组手册》 辽宁科学技术出版社 彭友元主编
⑼：《中小型电机设计手册》 机械工业出版社 上海电器科学研究所编著

NANCHANG UNIVERSITY
学 士 学 位 论 文
THESIS OF BACHELOR
（2009—2013年）

题 目:Y802-2 1.1KW三相鼠笼式异步电动机电磁计算及其优化
学 院: 信息工程学院 系 别: 电气信息及其自动化
专 业: 电机电器

目 录

摘 要 I
ABSTRACT II
绪 论 1
第1章 异步电机概念 2
1.1异步电机的类型、特点和用途 2
1.2异步电机的发展趋势 3
第2章 三相异步电动机的基本结构和工作原理 5
2.1 三相异步电动机的基本结构 5
2.2三相异步电动机的铭牌数据与主要系列 6
2.3三相异步电动机的工作原理 8
2.4 三相异步电动机的机械特性和工作特性 9
第3章 电机设计基本理论 10
3.1电机制造与设计的概况 10
3.2电磁设计 10
第4章 毕业设计手算程序及优化方案 13
4.1手算程序 13
一、 额定数据及主要尺寸 13
二、 磁路计算 16
三、 参数计算 19
四、起动计算 26
4.2优化方案 28
结 论 31
参考文献 32
附录I.CAD图 34
Y802-2 1.1kW三相鼠笼式异步电动机电磁计算及其优化

电动机设计是个复杂的过程，需要考虑的因素和确定的尺寸、数据很多，因此遇到错综复杂的矛盾。而本文全面地、综合地看待了这个问题，充分协调了电动机的耗材量与各项性能之间以及技术指标和经济指标之间的关系。作者先按照电动机的手算程序进行手算工作，了解了国家的有关标准规定，熟悉了电动机各项指标，为优化方案打了个基础。方案一中在追求节省材料时，会导致电机性能降低。方案二中采取措施提高效率、功率因数也会使起动电流变大。综合考虑各方面得失，最后得出一个既节省材料又提高性能的方案。
设计；优化；绘图The Electromagnetic Calculation and Optimization of Three-phase Squirrel-cage Asynchronous Motor Y802-2 1.1kW

design；optimize；plot
对异步电动机深入研究也是是非常必要和有意义的，要尽量节省异步电动机的材料用量，改善效率和功率因数等性能，使其能更好地适用于生产需要。

℃

三相异步电动机的工作特性是指在电动机的定子侧加额定电压，电压的频率又为额定值时，电动机的转速、定子电流、功率因数、电磁转矩、效率等与输出功率的关系。电机空载时，随着输出功率的增加，效率也增加，当铁损耗与机械损耗之和等于定、转子铜损耗之和时，电动机的效率达到最大。但当负载继续增大时，效率反而降低。一般来说，电动机的容量越大，效率越高。电动机运行是必须吸取滞后无功功率，其功率因素总小于1。空载时，功率因数很低，不超过0.2。当负载增大时，定子电流中的有功电流增加，使功率因数提高，额定负载时最高，如负载再增大，功率因数又反而减少。

第3章 电机设计基本理论
3.1电机制造与设计的概况
在我国，电机制造工业的发展趋势大概为产品品种、规格不断增加，单机容量迅速增大，技术经济指标逐步提高；积极采用新技术、新材料、新结构和新工艺；标准化、系列化和通用化程度不断提高；积极开展电机理论、测试技术和新型发电方式的研究。
电机设计的任务可归纳为四要点：1、满足用户提出的产品规格（如功率、电压、转速等）和技术要求（如效率、参数、温升限度、机械可靠性等）；2、贯彻国家的技术经济政策，结合生产的经济性和可靠性；3、运用有关的理论和计算方法；4、正确处理设计时遇到的各种矛盾。
电机设计的目的就是设计性能好、体积小、运行可靠、维修方便的电机。电机设计时通常给定数据：额定功率、额定电压、相数及相间连接方式、额定频率、额定转速或同步转速、额定功率因数。在此次的中小型异步电动机的设计中，以上6个数据都已给出。
总的电机设计分三个阶段：准备阶段、电磁设计、结构设计。
（一）准备阶段
首先是熟悉国家标准，收集相近电机的产品样本和技术资料，并听取生产和使用单位的意见与要求；然后编制技术任务书或技术建议书。
（二）电磁设计
根据技术条件或技术任务书的规定，参照生产实践经验，通过计算和方案比较，来确定与所设计电机电磁性能有关的尺寸和数据，选定有关材料，并核算其电磁性能。
（三）结构设计
确定电机的机械结构、零部件尺寸、加工要求与材料的规格及性能要求，包括必要的机械计算及通风和温升计算。通常，首先根据技术条件或技术任务书（技术建议书）中规定的防护型式、安装方式与冷却方式，再考虑电磁计算中所选负荷的高低，来选取合适的通风冷却系统；然后安排产品的总体结构，绘制总装配草图。然后分别绘制部件的分装配图和零件图，并对总装配草图进行必要的修改。
由于本次设计主要针对电磁设计，故只对电磁设计部分作重点介绍。
3.2电磁设计
电磁设计分四大步骤：
1.额定数据及主要尺寸；2.磁路计算；3.参数计算；4.起动计算。
一个好的设计方案应该达到节省材料的目标，即将定子用铜量、转子用铝量、硅钢片用量尽量降到最小，另外，电机性能良好，即效率和功率因数应该尽可能大、起动电流尽可能小、起动转矩倍数和最大转矩倍数尽量大。然而，电机的各项性能之间以及技术指标和经济指标之间，经常存在矛盾，长了此短了彼。例如，当采取措施改善某个性能时，常会使其他一些性能变差，因此必须全面照顾。又如，在设计电机时，不能片面追求体积小和材料省，因为这样容易导致电机性能变差，特别是效率降低，加工工时增加，而使运行费用或制造成本上升，并造成浪费。因此，设计人员必须全面、综合地看问题。
以下着重介绍电机的五个性能指标及改善方法
1．效率η

是电动机所有损耗标幺值之和：。
针对本次设计，由于风摩损耗和杂散损耗基本上不容变动，所以，通常导致效率低的原因有定子铜损耗大、转子铝损耗大、铁损耗大。针对不同原因，采取不同的措施来提高效率。
1）定子铜损耗大：降低定子绕组电阻，可采取的措施：a.增大导条面积，减少每相导体数；b.减少每槽导体数；c.减少绕组端部长度。
2）转子铝损耗大：降低转子绕组电阻，可采取的措施：a.增大转子槽面积；b.增大端环尺寸。
3）铁耗大：降低定子铁心磁密，a.减少定子内径，改变定子槽型适当地降低定子磁密，使定、转子齿、轭部磁密和损耗分配合理；b.增加铁心长，降低旋转铁耗；c.减少定、转子槽口宽度以及采用闭口槽和磁性槽锲；d.增加定子绕组匝数实现。
2．功率因数

导致效率低的原因通常是磁化电流大和漏电抗大。当磁化电流大：可以通过a.增加定子绕组每槽导体数；b.使磁通密度下降增加铁心长；c.减少气隙；d.调整槽型尺寸，使定、转子齿、轭部磁密分布合理四种方法来降低磁化电流。而减少每槽导体数、减少铁心长或改变槽型尺寸来减少槽漏抗都可以减小漏电抗。
3．起动电流倍数ist

归根结底，漏抗过小导致起动电流过大。要降低起动电流，可通过以下方法来增大漏抗：增加每槽导体数；改变定转子槽型，使槽变成深而窄；减少槽口，肩部斜度增加，使漏磁磁路不至于过分饱和。
4．起动转矩倍数Tst

SN是对应于额定转速的转差率。
一般说来，起动转矩越大越好。通常起动转矩太小是因为漏电抗太大或转子电流太小。针对漏电抗太大，可采取措施：适当减少定子绕组每槽导体数和改变定转子槽型，增加槽宽减小槽高。而当转子电流太小时，则可以通过改变转子槽型使槽增加挤流效应和适当缩小槽面积和端环面积来增大电流从而增大起动转矩。
5．最大转矩倍数Tmax

通常最大转矩倍数大好。导致最大转矩倍数太小的缘故也是因为漏电抗太大或转子电流太小。因此，增大最大转矩倍数的方法与增大起动转矩的方法是一样的。
看了以上的介绍，就会发现当采取措施改善某个性能时，常会使其他一些性能变差。例如，当漏电抗较大导致功率因数、起动转矩倍数和最大转矩倍数偏小，然而当采取措施如减少每槽导体数时，虽然功率因数、起动转矩和最大转矩都有所改良，但也可能导致起动电流过大。因此，要综合考虑，在各项性能指标达到要求后尽量去提高其中某些性能。

第4章 毕业设计手算程序及优化方案

4.1手算程序
设计中小型三相感应电动机，型号是Y250M-4 55KW。给定数据：输出额定功率PN=55KW,额定电压UN=380V（接法），额定频率为50HZ，极数是4，相数m1=3，B级绝缘，外壳的防护等级为IP44，冷却方式为IC0141。主要性能指标按技术JB3074-82规定，依照手算电磁计算程序，进行各个项目的核算，具体步骤详见表4-1。通过手算巩固所学的电机学与电机设计的理论知识，熟悉电机设计的整个过程，对各个参数对消耗硅钢片、铜、铝等材料量与电机性能的影响有了更深的理解。从而给下一步的三个优化方案的研究和调试打下基础。
表4-1三相异步电动机Y802-2 1.1KW手算步骤与结果
一、 额定数据及主要尺寸
1．输出功率
=1.1kw
=1.1kw
2．外施相电压
=220V
=220V
3．功电流
=1.6667A
=1.6667A
4．效率
=76.7%
=76.7%
5．功率因数
=0.8167
=0.8167
6．极数
=2
=2
7．定子槽数
=18
=18
转子槽数
=16
=16
8．定子每极槽数
=9
=9
转子每极槽数
=8
=8
9．定、转子冲片尺寸见右图4—1，4-2
单位（mm）

图4—1 定子冲片尺寸

图4—2转子尺寸
10．极距
=10.52434cm(=3.1415）
=10.52434cm
11．定子齿距
=1.16937cm
=1.16937cm
12．转子齿距
=1.30376cm
=1.30376cm
13．节距
=8
=8
14．转子斜槽宽
=1.16937cm
=1.16937cm
15．每槽导体数
=90
=90
16．每相串联导体数
式中：
=540
=1
=540
17．绕组线规（估算）
式中：
导线并绕根数·截面积（）
定子电流初步估算值
定子电流密度

=0.39586 MM
=2.41080A

查表得=6.09A/MM
=0.39586 MM
A/MM
18．槽满率

（1）槽面积

=
=75.4989mm2
=75.4989mm2
（2）槽绝缘占面积

=0.25（2*6.8+）
=7.09137 mm2
=7.09137 mm2
（3）槽有效面积

=68.40752 mm2
=68.40752 mm2
（4）槽满率
绝缘厚度
导体绝缘后外径
槽契厚度

=0.780046
=0.06 mm
=0.7704mm
h=2mm
=0.780046
=0.25mm
=0.7704mm
h=2mm
19．铁心长

铁心有效长

无径向通风道
=80.6mm
=80.6mm
净铁心长

无径向通风道
=76mm
=76mm
铁心压装系数

20．绕组系数

=0.95979508
=0.959795
（1）分布系数
式中：
=0.95979508
=3
=
=0.95989508
=3

（2）短距系数
=1
1
式中：

=0.888889
0.888889
21．每相有效串联导体数

=518.2893
518.289
二、 磁路计算

图4—3二极电机磁场、磁路示意图

22．每极磁通

332310
=332310

式中：
=0.869×220
191.1800V
=191.1800V
23．齿部截面积

（1）定子

=3284.6

（2）转子

=3301.3

24．轭部截面积

（1）定子
式中：定子轭部磁路计算高度
圆底槽

=1221.1
16.0667mm

16.0337mm
（2）转子
式中：转子轭部磁路计算高度
平底槽

=1319.9

17.3667mm

25．空气隙面积

=8482.6
=8482.6
26．波幅系数

=1.4798
=1.4798

27．定子齿磁密
14972GS
14972GS
28．转子齿磁密
=14896GS
14896GS
29．定子轭磁密
=13607GS
13607GS
30．转子轭磁密
=12589GS
12589GS
31．空气隙磁密
=5797.4GS
5797.4GS
32．查附录Vl得

=19.8191 =19.0642 =10.9299 =7.833

33．齿部磁路计算长度
定子:
圆底槽
转子:
平底槽
=8.3667mm
=11mm
=8.3667mm
=11mm
34．轭部磁路计算长度
定子:

转子:
=81.6290mm
=34.0601mm
=61.6290mm

=34.0601mm
35．有效气隙长度
式中： 定、转子卡氏系数、
半闭口槽和半开口槽
式中： 齿距为
槽口宽

=0.3741mm

即
1.2009
1.0385
=0.3741mm
=1.2471
=1.2009
=1.0385
36．齿部所需安匝
定子:
转子:

=16.5820A
=20.9706A
=16.5820A
20.9706A
37．轭部所需安匝
定子
轭部磁路长度校正系数

转子

=49.9632A
=0.56

=9.6049A
=0.36
=49.9632A

=0.56
=9.6049A

=0.36
38．空气隙所需安匝

=173.5178A
=173.5178A
39．饱和系数

1.2164
=1.2164
40．总安匝

=270.6385A
270.6385A
41．满载磁化电流

=0.7728A
=0.7728A
42．满载磁化电流标么值

= 0.4637
0.4637
43．激磁电抗
= 2.1586
2.1586
三、 参数计算
44．线圈平均半匝长（估算）
单层线圈
式中：

式中：
=241.1480mm
=110mm
=1.16

d1=15mm

241.1480mm

=1.16
=61.8mm
d1=15mm

45．双层线圈端部轴向投影长

46．单层线圈端部平均长

=161.1480mm
=161.1480mm
47．漏抗系数
=0.0324
=0.0324
48．定子槽单位漏磁导

式中：

=1.0415
1
1
0.4915
0.55
1.0415

1
1
0.4915
0.55

49．定子槽漏抗
=0.0121
= 0.0121
式中：
无径向通风道时 =80mm
=80mm
50．定子谐波漏抗
=0.0252
= 0.0252
式中：
0.0102
0.0102
51．定子端部漏抗
单层交叉绕组
=0.0182
= 0.0182
52．定子漏抗
=0.0555 =
= 0.0555
53．转子槽单位漏磁导
式中：

=1.0084
0.1667
0.8417
1.0084
0.1667
0.8417
54．转子槽漏抗
=0.0121
0.0121
55．转子谐波漏抗标幺值
=0.1183
0.052
=0.1183
0.052
56．转子端部漏抗
=0.0074
80 mm
48.9mm
=0.0074
80 mm
48.9mm
57．转子斜槽漏抗
=0.0476
=0.0476
58．转子漏抗
=0.1854
=0.1854
59．总漏抗
=0.2409
=0.2409
60．定子相电阻
=8.0582
=8.0582
61．定子相电阻标么值
=0.0610
0.0610
62．有效材料

式中：
式中：
=1.4454kg
=9.2625kg
C=1.05
=8.9
=0.39592 mm
= 0.95
= 5 mm
=1.4454kg
=9.2625kg
C=1.05
=8.9
=0.39592 mm
=0.95
=5mm

63．转子电阻

导条电阻
端环电阻
式中：
转子导条面积
端环截面积
转子导条或端环的电阻系数
导条电阻标么值
端环电阻标么值
转子电阻标么值

=3.9397
=1.9247
=80.5872
=1.04
=52.2 mm
=160 mm
==0.0491
=0.0298
=0.0146
=0.0444
=3.9397
=0.9269

=1.04
=52.2 mm
=160 mm

64．满载电流有功部分
=1.3038
1.3038
65．满载电抗电流部分
式中：

=0.4635
=1.0257
0.4635
66．满载电流无功部分
=0.9272
0.9272
67．满载电势

=0.869
68．空载电势
=0.9743
=0.9743
69．空载定子齿磁密
=16786Gs
=16786Gs
70．空载转子齿磁密
=16702Gs
=16702Gs
71．空载定子轭磁密
=15256Gs
=15256Gs
72．空载转子轭磁密
=14114Gs
=14114Gs
73．空载气隙磁密
=6499.9Gs
=6499.9Gs
74．空载定子齿安匝
=53.1315A
=53.1315A
75．空载转子齿安匝
=66.5026A
=66.5026A
76．空载定子轭安匝
=84.9777A
=84.9777A
77．空载转子轭安匝
=13.9079A
=13.9079A
78．空载空气隙安匝
=194.5448
=194.5448A
79．空载总安匝
=413.0645A
=413