扣件式板模板支撑计算书mm厚板模板.doc

扣件式板模板支撑计算书(高支模)
计算依据:
1、 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
2、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－
3、 《混凝土结构设计规范》GB50010-
4、 《建筑结构荷载规范》GB 50009-
5、 《钢结构设计规范》GB 50017-
一、 工程属性
新浇混凝土板名称
120mm楼板
新浇混凝土板板厚(mm)
120
模板支架纵向长度La(m)
15.8
模板支架横向长度Lb(m)
7.28
模板支架高度H(m)
10
二、 荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
1.05
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)
3
泵送、 倾倒混凝土等原因产生水平荷载标准值Q2k(kN/m2)
0.25
其她附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)
0.55
Q3k作用位置距离支架底距离h1(m)
4
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基础风压ω0(kN/m2)
0.3
0.3×1×0.8=0.24
风荷载高度改变系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底距离h2(m)
6
三、 模板体系设计
主梁部署方向
垂直立杆纵向方向
立杆纵向间距la(mm)
1200
立杆横向间距lb(mm)
1200
水平杆步距h(mm)
1500
顶层水平杆步距hˊ(mm)
1500
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线距离a(mm)
180
小梁间距l(mm)
200
小梁最大悬挑长度L1(mm)
100
主梁最大悬挑长度L2(mm)
100

平面图

纵向剖面图

横向剖面图
四、 面板验算
面板类型
覆面木胶合板
厚度t(mm)
12
抗弯强度设计值f(N/mm2)
29
弹性模量E(N/mm2)
9000
计算方法
四等跨梁
按四等跨梁 , 取1m单位宽度计算。计算简图以下 :

W=bt2/6＝1000×122/6＝24000mm4
I=bt3/12＝1000×123/12＝144000mm3
承载能力极限状态
q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.12)+1.4×1×3=7.934kN/m
q1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.12)=3.734kN/m
q1活=γQbQ1k=1.4×1×3=4.2kN/m
正常使用极限状态
q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.12)+1×1×3=6.112kN/m
1、 强度验算
Mmax=0.107q1静l2+0.121q1活l2=0.107×3.734×0.22+0.121×3.734×0.22=0.036kN·m
σ=Mmax/W=0.036×106/(24000×103)=1.5N/mm2≤[f]=29N/mm2
满足要求!
2、 挠度验算
νmax＝0.632ql4/(100EI)=0.632×6.112×/(100×9000×144000)=0.048mm
νmax=0.048 mm≤min{200/150, 10}=1.333mm
满足要求!
五、 小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型

截面惯性矩I(cm4)
256
截面抵御矩W(cm3)
64
抗弯强度设计值f(N/mm2)
12.87
弹性模量E(N/mm2)
8415
计算方法
简支梁
承载能力极限状态
q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.12)+1.4×0.2×3=1.635kN/m
正常使用极限状态
q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.12)+1×0.2×3=1.262kN/m
按 简支梁连续梁 计算, 又因小梁较大悬挑长度为100mm, 所以需进行最不利组合, 计算简图以下:

1、 强度验算

σ=Mmax/W=0.287×106/64000=4.484N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
满足要求!
2、 抗剪验算

Vmax＝0.984kN
τmax＝3Vmax/(2bh0) =3×0.984×1000/(2×60×80)=0.308N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
满足要求!
3、 挠度验算

νmax=1.527mm≤[ν]=min[la/150, 10]=min[1200/150, 10]=8mm
满足要求!
4、 支座反力
承载能力极限状态
R1=1.148kN
R2=1.148kN
正常使用极限状态
R1ˊ=0.882kN
R2ˊ=0.882kN
六、 主梁验算
主梁材质及类型
钢管
截面类型
Φ48X3
截面惯性矩I(cm4)
10.78
截面抵御矩W(cm3)
4.49
抗弯强度设计值f(N/mm2)
205
弹性模量E(N/mm2)
206000
抗剪强度设计值fv(N/mm2)
125
计算方法
四等跨梁
取上面计算中小梁最大支座反力
承载能力极限状态
R=max[R1,R2]/2=max[1.148,1.148]/2=0.574kN
正常使用极限状态
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ]/2=max[0.882,0.882]/2=0.441kN
计算简图以下:

1、 抗弯验算

σ=Mmax/W=0.433×106/4490=96.437N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、 抗剪验算

Vmax＝2.035kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.035×1000/424=9.599N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
3、 挠度验算

νmax=1.206mm≤[ν]=min[la/150, 10]=min[1200/150, 10] =8mm
满足要求!
七、 立柱验算
钢管类型(mm)
Φ48X3
回转半径i(mm)
15.9
抗压强度设计值[f](N/mm2)
300
立柱截面面积(mm2)
450
立柱截面抵御矩(cm3)
4730
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、 长细比验算
l01=hˊ+2ka=1500+2×0.7×180=1752mm
l02=ηh=1.2×1500=1800mm
取两值中大值l0=1800mm
λ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求!
2、 立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段: λ1=l01/i=1752/15.9=110.189
查表得, φ=0.405
N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3]×1.2×1.2=12.117kN
f=N1/(φ1A)＝12.117×103/(0.405×450)=66.486N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求!
非顶部立杆段: λ2=l02/i=1800/15.9=113.208
查表得, φ=0.386
N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.12)+1.4×3]×1.2×1.2=13.067kN
f=N2/(φ2A)＝13.067×103/(0.386×450)=75.227N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求!
考虑风荷载
Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.24×1.2×1.52/10=0.068kN·m
顶部立杆段:
N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.068/1.2=11.583kN f=N1w/(φ1A)+Mw/W=11.583×103/(0.405×450)+0.068×106/4730=77.932N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求!
非顶部立杆段:
N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.068/1.2=12.534kN f=N2w/(φ2A)+Mw/W=12.534×103/(0.386×450)+0.068×106/4730=86.535N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求!
八、 可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托承载力许可值[N](kN)
40
按上节计算可知, 可调托座受力
N =12.117kN≤[N]=40kN
满足要求!
九、 抗倾覆验算
混凝土浇筑前, 倾覆力矩关键由风荷载产生, 抗倾覆力矩关键由模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.2×15.8×10×6+0.55×15.8×4)=282.694kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×15.8×7.282/2=593.489kN.m
MT=282.694kN.m≤MR=593.489kN.m
满足要求!
混凝土浇筑时, 倾覆力矩关键由泵送、 倾倒混凝土等原因产生水平荷载产生, 抗倾覆力矩关键由钢筋、 混凝土、 模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×15.8×10+0.55×15.8×4)=93.568kN.m
MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.12]×15.8×7.282/2=2295.956kN.m
MT=93.568kN.m≤MR=2295.956kN.m
满足要求!
十、 立杆基础底面平均压力应满足下式要求:
Pk = Nk/A ≤fg
式中: Pk ——立杆基础底面处平均压力标准值（kPa）;
Nk ——上部结构传至立杆基础顶面轴向力标准值（kN）;
A——基础底面面积（m2）;
fg——地基承载力特征值（kPa）, 应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－第5.5.2 条要求采取。
地基承载力特征值取值应符合下列要求:
1 当为天然地基时, 应按地质勘察汇报选择; 当为回填土地基时, 应对地
质勘察汇报提供回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4 ;
2 由载荷试验或工程经验确定。
本工程房心回填土为粉质粘性土, 地质勘探汇报提供回填土地基承载力特征值为180kpa。
Pk = Nk/A =12.543/0.25=50＜0.4×180=72kpa
地基承载力满足要求!