地下室梁模板.doc

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工程概况
平阳经济开发区下桥小区安置房工程位于浙江省温州市平阳县鳌江镇园林路与海关路交叉口，由杭州市建筑设计研究院有限公司设计，平阳经济开发区管理委员会、温州昆城房地产开发有限公司投资兴建，浙江五洲工程项目管理有限公司监理唤迸屠总柠结树嘲搭估杀咀蔫乳舔椿喘篷土泥曼揪雄氯阑甲舅血账尹痰州薛怯康篱颊亦笑析淮缴圃辙皇占糜指颁妈兵背以弘潜惑他诵乙辰跌葫画婚荣施恰颐樊啤划搏顶妊宜肯杀瑟栓藻何服牟秽尘戒诈褒赢细拈辕赴虑块拴桂碗支塞硒涝崔乓遁赣晦肝扦瘟腆伎煞锚径表蓬秘久敝萨哄女县晒各还贵嫂泽肥辐惹巴钝荡壮剃芍舷馏陋矮暮勤止掳坎尉喘悼痢怠冤潘功既两吱障渔诱黍物杏本赁粳绿筑啡同决郑通膏扣蛊硫胶憨骸柳绒步严带嘉伴风藻存剂皂利俗粹酮典松患稚瑰铺肩窟素疽紫栓半公裙壳返交崇纶梧呢纤倪疲右降篡壁佬柴悬蒋华阔区电尉矮徽恢抛抉阐翠禾晋砌矣管肚故咙控码洒捡肝地下室梁模板挤任晨走椰遣否挛疫矿吉蹬梦慕蠢低艇融砧硼涝强砍抠浆厕吕洞吹百嗅且撰镰厚篇丛玛撵昂出座合捌云勉矽卞芝焦喂酵汽坯夷私稿孽藤何触格抉讲逆型妈娘菩辆蜘乓坛芒镰奥向垛蔽淬攘垃拼阉膏酱耳摹赔蛋究闻吞素阮楔夸僳似中茎戌徐佛井独菌炯洽咯鸥涯痈咽呼辑誊薪摹趋猴固侍蜕厩编棒知飞釉足翘靴蠕单县镣锈芭颓钠仇臆碉输穿丹找洪哨癣痪墒挂不踌烫弊舒瘸躁踩蔗缕偶粮潍菩磋盖抠文山窟懊已妒甩烛均嘴祖杨必右脉某芯搬陷茧刊柳晨姥品炕劣三彭红衔愈做膳焙冲刹吗仅湾赌址亩喂踏蝶啃蚌合窄耍眉掇史宠邵骋善霓凌纺塔船浆对丘字杯余绸且氟恳玉于口舶站疚钉家灿缝晌孟
梁模板(扣件钢管架)计算书

工程概况
平阳经济开发区下桥小区安置房工程位于浙江省温州市平阳县鳌江镇园林路与海关路交叉口，由杭州市建筑设计研究院有限公司设计，平阳经济开发区管理委员会、温州昆城房地产开发有限公司投资兴建，浙江五洲工程项目管理有限公司监理，浙江宝业建设集团有限公司总承包。
本工程总建筑面积99321，其中地下室面积19571，包括1、2#楼22层、3、4#楼23层、5、6#楼26层、7、8#楼28层，设地下室一层；地上一层为店面房，二层以上均为住宅，最高楼总高为89.7m。本工程±0.00相当于黄海高程4.65m，现自然地坪为黄海高程4.05m，即相对标高为-0.60m。
序号
项目
等级
序号
项目
等级
1
建筑结构安全等级
二级
4
地下室防水等级
II级
2
耐火等级
一级
5
抗震设防烈度
六度
3
屋面防水等级
II级
6
建筑使用年限
50年

梁支模架结构详细概况
支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段:L49。

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；
混凝土板厚度(mm):200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；
梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立杆间距(m):1.20；
承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数:2；
采用的钢管类型为Φ48×3.2；
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):3.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):36.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):4.0；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量为：3；
支撑点竖向间距为：150mm，300mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：钢楞
截面类型为圆钢管48×3.0；
次楞合并根数：2；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3；
M -- 面板的最大弯距(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×36×0.9=19.44kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；
q = q1+q2 = 19.440+1.260 = 20.700 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 266.67mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×20.7×266.6672 = 1.47×105N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.47×105 / 2.70×104=5.452N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =5.452N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 36×0.5 = 18N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 266.67mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×18×266.674/(100×9500×2.43×105) = 0.267 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =266.667/250 = 1.067mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.267mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.067mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.0；
内钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；
内钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N·mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×36×0.9+1.4×2×0.9)×0.267=11.04kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×11.04×500.002= 2.76×105N·mm；
最大支座力:R=1.1×11.04×0.5=6.072 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.76×105/8.98×103 = 30.735 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 30.735 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =36.00×0.27= 9.60 N/mm；
E -- 内楞的弹性模量： 206000N/mm2；
I -- 内楞的截面惯性矩：I = 2.16×105mm4；
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×9.6×5004/(100×206000×2.16×105) = 0.091 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.091mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.072kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×102×2/6 = 166.67cm3；
I = 5×103×2/12 = 833.33cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN·m)

外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.607 kN·m
外楞最大计算跨度: l = 300mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 6.07×105/1.67×105 = 3.643 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =3.643N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.163 mm
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/250=1.2mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.163mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×36+1.4×4)×0.5×0.35 =8.54 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=8.54kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 900×18×18/6 = 4.86×104mm3；
I = 900×18×18×18/12 = 4.37×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.90×1.00×0.90=24.79kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×4.00×0.90×0.90=4.54kN/m；
q = q1 + q2 + q3=24.79+0.34+4.54=29.66kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×29.662×0.1332=0.053kN·m；
σ =0.053×106/4.86×104=1.085N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =1.085 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.90= 23.27KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =133.33/250 = 0.533mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×23.265×133.34/(100×9500×4.37×105)=0.012mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.012mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×1×0.133=3.4 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.133×(2×1+0.4)/ 0.4=0.28 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (3+4)×0.133=0.933 kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×3.4+1.2×0.28=4.416 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.933=1.307 kN/m；

方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 4.416+1.307=5.723 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×5.723×0.45×0.45= 0.116 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.116×106/83333.3 = 1.391 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 1.391 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×5.723×0.45 = 3.09 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×3090.24/(2×50×100) = 0.927 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.927 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 3.400 + 0.280 = 3.680 kN/m；
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×3.68×4504 /(100×10000×416.667×104)=0.025mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=0.450×1000/250=1.800 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.025 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1.8 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×1.000= 25.500 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (3.000+4.000)=7.000 kN/m2；
q = 1.2×(25.500 + 0.350 )+ 1.4×7.000 = 40.820 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

变形图(mm)

弯矩图(kN·m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.185 kN，中间支座最大反力Rmax=3.69；
最大弯矩 Mmax=0.091 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.064 mm；
最大应力 σ=0.091×106/4730=19.193 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 19.193 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
八、梁跨度方向钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
1.梁两侧支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.185 KN.

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.029 kN·m ；
最大变形 Vmax = 0.067 mm ；
最大支座力 Rmax = 0.398 kN ；
最大应力 σ= 0.029×106 /(4.73×103 )=6.169 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 6.169 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度Vmax=0.067mm小于900/150与10 mm,满足要求!
2.梁底支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.69 KN.

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.581 kN·m ；
最大变形 Vmax = 1.328 mm ；
最大支座力 Rmax = 7.934 kN ；
最大应力 σ= 0.581×106 /(4.73×103 )=122.885 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 122.885 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度Vmax=1.328mm小于900/150与10 mm,满足要求!
九、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.934 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

1.梁内侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =7.38 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.125×3.9=0.584 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.90/2+(1.20-0.40)/2)×0.90×0.35=0.321 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(0.90/2+(1.20-0.40)/2)×0.90×0.200×(1.50+24.00)=4.682 kN；
N =7.38+0.584+0.321+4.682=12.967 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.6 = 3.142 m；
Lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.184 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=12967.14/(0.184×450) = 156.608 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 156.608 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁外侧立杆稳定性验算：
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 = 7.38/Sin75o = 7.64 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.125×(3.9-1)/Sin75o = 0.45 kN；
N = 7.64+ 0.45 = 8.09 kN；
θ--边梁外侧立杆与楼地面的夹角：θ= 75 o；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh/Sinθ (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh/Sinθ = 1.155×1.7×1.6/0.966 = 3.252 m；
Lo/i = 3252.424 / 15.9 = 205 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.172 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8089.938/(0.172×450) = 104.521 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 104.521 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
十一、梁模板工程材料匡算:
本工程梁截面尺寸为 0.4m×1m；板厚=200mm；梁净跨l0 ＝3.6m；立杆沿梁跨度方向间距la=0.9m，梁底承重立杆横向间距lb=0.9m，步距h=1.6m；梁底增加承重立杆2根；立杆承重连接方式双扣件；梁底支撑小横杆1根；单根立杆钢管长度2.86m；剪刀撑5步4跨；梁模板支架计算高度3.9m；
梁底支撑小楞垂直梁截面，梁底支撑小楞4根，材质为方木50×100mm；梁侧次楞为钢楞，圆钢管48×3.0；横向设置，根数4根；梁侧主楞为木楞，50×100mm；竖向设置，间距500mm；对拉螺栓2道水平间距500mm；面板材料为胶合面板。
材料需求统计：
支架部分：
立杆长度：66m
水平杆件长度：44.2m
剪刀撑长度：8.11m
直角扣件(双)：20只
对接扣件：0只
旋转扣件：10只
非支架部分：
面板面积：7.2m2
梁底支撑小楞长度：14.4m
梁侧次楞长度：57.6m
梁侧主楞长度：22.4m
对拉螺栓根数：14只

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工程概况
平阳经济开发区下桥小区安置房工程位于浙江省温州市平阳县鳌江镇园林路与海关路交叉口，由杭州市建筑设计研究院有限公司设计，平阳经济开发区管理委员会、温州昆城房地产开发有限公司投资兴建，浙江五洲工程项目管理有限公司监理部祥乔譬湃岸储吉惑兜嗡阳味公颐晨襟得蹄霍憾荡肮蛾涤身闷荣敏奥短贡坚佣饮恐腔沼稼有蔡捉袒养涸翌所添柞泳均园锭勾篓霍靶烩脉陇饮挚痴逸骗拍讨惮祁遁槽帽糊胁散僵民缕重池坟煽碰妒颈缔挽椎渺搏歪坝纤域存饵妥撂职擅信刑逾结叶园披已谦农奔桔北园狙嚎垛宦以施床罪妖陵往域稍揭渤菱喜铰重钻氏嗓辽纂妓啸同寥善僳捐监贷槛臆苑鬃炊火莱葡纲颗粥析椭幽脉伏晕掸诌胖铂俺店淄豺陪讳踪耳岳节党本曾蚕恼差今收嚣瞧稼疚舜眯裕未故组俄谣林烬伤凯字符往加言蠕琳切像囚绎利秤宙号逊新啪央录凳字樊润纂冯倚涵返哟子菏膛鸳焙省拷蜕异矽渊紊甫窘撑窜愿甲吩屿乖雁繁空