太仓幕墙计算书.doc

石材幕墙设计计算书

基本参数: 江苏省太仓市地区基本风压0.550kN/m2
抗震设防烈度7度 设计基本地震加速度0.08g

Ⅰ.设计依据
①幕墙设计规范：
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003
《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98
《建筑幕墙》 GB/T21086-2007
《采暖通风与空气调节设计规范》 GB50019-2003
《地震震级的规定》 GB/T17740-1999
《钢结构防火涂料》 GB14907-2002
《钢结构设计规范》 GB50017-2003
《高层民用建筑钢结构技术规范》 JGJ99-98
《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002
《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)
《高处作业吊蓝》 GB19155-2003
《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001
②建筑设计规范：
《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95
《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99
《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005
《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002
《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004
《既有居住建筑节能改造技术规程》 JGJ129-2004
《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002
《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2001
《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003
《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002
《建筑隔声评价标准》 GB/T50121-2005
《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版)
《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001
《建筑抗震设防分类标准》 GB50223-2004
《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001(2008年版)
《建筑设计防火规范》 GB50016-2006
《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94(2000年版)
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002
《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88
《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93
《民用建筑设计通则》 GB50352-2005
《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ134-2001
《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》 JGJ75-2003
《中国地震动参数区划图》 GB18306-2001
《中国地震烈度表》 GB/T17742-2008
《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001
《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》
3石材规范：
《干挂饰面石材及其金属挂件》 JC830.1、2-2005
《天然板石》 GB/T18600-2001
《天然大理石荒料》 JC/T202-2009
《天然大理石建筑板材》 GB/T19766-2005
《天然花岗石荒料》 JC/T204-2009
《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2001
《天然花岗石板材》 GB/T18601-2009
《天然石材统一编号》 GB/T17670-2008
《天然饰面石材术语》 GB/T13890-2008
4钢材规范：
《钢分类》 GB/T13304.1、2-2008
《钢铁牌号表示方法》 GB/T221 -2008
《钢及合金术语》 GB/T20566-2006
《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005
《不锈钢棒》 GB/T1220-2007
《不锈钢和耐热钢冷轧钢带》 GB/T4239-1991
《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-1984
《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007
《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007
《不锈钢丝》 GB/T4240-93
《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007
《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000
《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006
《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995
《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008
《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007
《高耐候结构钢》 GB/T4171-2008
《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997
《焊接结构用耐候钢》 GB/T4172-2000
《合金结构钢》 GB/T3077-1999
《结构用无缝钢管》 JBJ102
《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002
《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000
《碳钢焊条》 GB/T5117-1999
《碳素结构钢》 GB/T700-2006
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》 GB/T912-1989
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》 GB/T3274-2007
《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999
《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》 GB/T20878-2007
《碳素结构钢冷轧钢板和钢带》 GB/T11253-2007
5胶类及密封材料规范：
《建筑密封材料术语》 GB/T14682-2006
《建筑密封胶分级及要求》 GB/T22083-2008
《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006
《石材用建筑密封胶》 GB/T23261-2009
《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC/T887-2001
《非结构承载用石材粘胶剂》 JC/T989-2006
《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001
《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002
《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001
《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005
《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005
《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005
《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003
《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006
《丙烯酸建筑密封胶》 JC/T484-2006
《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007
《绝热用硬质酚醛泡沫制品(PF)》 GB/T20974-2007
《建筑绝热用聚氨酯泡沫塑料》 GB/T21558-2008
《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999
《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001
Ⅱ.基本计算公式
(1).场地类别划分:
地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：
--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
--C类指有密集建筑群的城市市区；
--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
本工程为：华源 上海城北地块1#楼，按C类地区计算风荷载。
(2).风荷载计算:
幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：
1 当计算主要承重结构时
Wk=βzμsμzW0 （GB50009 7.1.1-1）
2 当计算围护结构时
Wk=βgzμs1μzW0 （GB50009 7.1.1-2）
式中：
其中: Wk---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)；
βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)
其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数。经化简，得：
A类场地: βgz=0.92×[1+35-0.072×(Z/10)-0.12]
B类场地: βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16]
C类场地: βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22]
D类场地: βgz=0.80×[1+350.252×(Z/10)-0.30]
μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.2.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:
A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24
B类场地: μz=1.000×(Z/10)0.32
C类场地: μz=0.616×(Z/10)0.44
D类场地: μz=0.318×(Z/10)0.60
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条 验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：
一、 外表面
1. 正压区 按表7.3.1采用；
2. 负压区
— 对墙面， 取-1.0
— 对墙角边， 取-1.8
二、 内表面
对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
注：上述的局部体型系数μs1（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2 的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2 时，局部风压体型系数μs1（10）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2 而大于1m2 时，局部风压体型系数μs1（A）可按面积的对数线性插值，即
μs1（A）=μs1（1）+[μs1（10）-μs1（1）] logA
本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)0.44
W0---基本风压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2，太仓地区取为0.550kN/m2
(3).地震作用计算:
qEAk=βE×αmax×GAK
其中: qEAk---水平地震作用标准值
βE---动力放大系数,按 5.0 取定
αmax---水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定:
αmax选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进行。
表5.3.4 水平地震影响系数最大值αmax
抗震设防烈度
6度
7度
8度
αmax
0.04
0.08(0.12)
0.16(0.24)
注:7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为0.15g和0.30g的地区。

设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度： αmax=0.04
设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度： αmax=0.08
设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度： αmax=0.12
设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度： αmax=0.16
设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度： αmax=0.24
设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度： αmax=0.32
北仑设计基本地震加速度为0.08g，抗震设防烈度为7度，故取αmax=0.08
GAK---幕墙构件的自重(N/m2)
(4).作用效应组合:
一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度：
a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：
γ0S ≤ R
b.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：
SE ≤ R/γRE
式中 S---荷载效应按基本组合的设计值；
SE---地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值；
R---构件抗力设计值；
γ0----结构构件重要性系数，应取不小于1.0；
γRE----结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0；
c.挠度应符合下式要求：
df ≤ df,lim
df---构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值；
df,lim---构件挠度限值；
d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合df≤df,lim的规定。
幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定：
1 有地震作用效应组合时，应按下式进行：
S=γGSGK+γwψwSWK+γEψESEK
2 无地震作用效应组合时，应按下式进行：
S=γGSGK+ψwγwSWK
S---作用效应组合的设计值；
SGk---永久荷载效应标准值；
SWk---风荷载效应标准值；
SEk---地震作用效应标准值；
γG---永久荷载分项系数；
γW---风荷载分项系数；
γE---地震作用分项系数；
ψW---风荷载的组合值系数；
ψE---地震作用的组合值系数；
进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值：
①一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数γG、γW、γE应分别取1.2、1.4和1.3；
②当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数γG应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；
③当永久荷载的效应对构件有利时，其分项系数γG的取值不应大于1.0。
可变作用的组合系数应按下列规定采用：
①一般情况下，风荷载的组合系数ψW应取1.0，地震作用于的组合系数ψE应取0.5。
②对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数ψW应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。
幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数γW和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。

一、风荷载计算
标高为4.1m处风荷载计算
W0:基本风压
W0=0.55 kN/m2
βgz: 4.1m高处阵风系数(按C类区计算)
βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22]=2.368
μz: 4.1m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001)(2006年版)
μz=0.616×(Z/10)0.44 (C类区，在10米以下按10米计算)
=(10.0/10)0.32=0.616
μsl:局部风压体型系数(墙面区)
板块（第1处）
410.00mm×900.00mm=0.37m2
该处从属面积为：0.37m2
该处局部风压体型系数μsl=1.200
风荷载标准值:
Wk=βgz×μz×μsl×W0 (GB50009-2001)（2006年版）
=2.368×0.616×1.200×0.550
=0.962 kN/m2
风荷载设计值:
W: 风荷载设计值(kN/m2)
γw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用
W=γw×Wk=1.4×0.962=1.346kN/m2

支承结构（第1处）
4130mm×1200mm=4.96m2
该处从属面积为：4.96m2
μsl (A)=μsl (1)+[μsl (10)-μsl (1)]×log(A)
=-{1.0+[0.8×1.0-1.0]×0.695}
=-0.861
μsl=-0.861+(-0.2)=-1.061
该处局部风压体型系数μsl=1.061
风荷载标准值:
Wk=βgz×μz×μsl×W0 (GB50009-2001)（2006年版）
=2.368×0.616×1.061×0.550
=0.851 kN/m2
风荷载设计值:
W: 风荷载设计值(kN/m2)
γw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用
W=γw×Wk=1.4×0.851=1.191kN/m2

二、板强度校核:
1.石材强度校核
用MU110级石材，其抗弯强度标准值为：8.0N/mm2
石材抗弯强度设计值：3.70N/mm2
石材抗剪强度设计值：1.90N/mm2
校核依据：σ≤[σ]=3.700N/mm2
Ao: 石板短边长：0.410m
Bo: 石板长边长：0.900m
a: 计算石板抗弯所用短边长度: 0.410m
b: 计算石板抗弯所用长边长度: 0.640m
t: 石材厚度: 25.0mm
GAK:石板自重=700.00N/m2
m1: 四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.641)
查表得: 0.1338
Wk: 风荷载标准值: 1.494kN/m2
垂直于平面的分布水平地震作用:
qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2)
qEAk=5×αmax×GAK
=5×0.080×700.000/1000
=0.280kN/m2
荷载组合设计值为：
Sz=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk
=2.274kN/m2
应力设计值为：
σ=6×m1×Sz×b2×103/t2
=6×0.1338×2.274×0.6402×103/25.02
=1.196N/mm2
1.196N/mm2≤3.700N/mm2 强度可以满足要求
2.石材剪应力校核
校核依据: τmax≤[τ]
τ:石板中产生的剪应力设计值(N/mm2)
n:一个连接边上的挂钩数量: 2
t:石板厚度: 25.0mm
d:槽宽: 7.0mm
s:槽底总长度: 60.0mm
β:系数,取1.25
对边开槽
τ=Sz×Ao×Bo×β×1000/[n×(t-d)×s]
=0.486N/mm2
0.486N/mm2≤1.900N/mm2
石材抗剪强度可以满足
3.挂钩剪应力校核
校核依据: τmax≤[τ]
τ:挂钩剪应力设计值(N/mm2)
Ap:挂钩截面面积: 19.600mm2
n:一个连接边上的挂钩数量: 2
对边开槽
τ=Sz×Ao×Bo×β×1000/(2×n×Ap)
=13.376N/mm2
13.376N/mm2≤49.600N/mm2
挂钩抗剪强度可以满足

三、幕墙后锚固连接设计计算
幕墙与主体结构连接采用后锚固技术。
本设计采用化学植筋作为后锚固连接件。
本计算主要依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004。
后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。
本工程锚栓受拉力和剪力
Vgsd: 总剪力设计值:
Vgsd=N2
=6.542KN
Ngsd: 总拉力设计值:
Ngsd=N1
=10.583KN
M: 弯矩设计值(N·mm):
e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 40.0mm
M=V×e2/1000
=6.5×40.0/1000
=0.26168KN·m
本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：

式中
---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；
---- 群锚受拉区总拉力设计值；
---- 群锚中受力最大锚栓的剪力设计值；
---- 群锚总剪力设计值；
---- 锚栓受拉承载力设计值；
---- 锚栓受拉承载力标准值；
---- 锚栓受剪承载力设计值；
---- 锚栓受剪承载力标准值；
---- 混凝土锥体受拉破坏承载力设计值；
---- 混凝土锥体受拉破坏承载力标准值；
---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力设计值；
---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力标准值；
γRs,N----锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.00；
γRs,V----锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.00；
γRc,N----混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15；
γRc,V----混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80；
γRcp----混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80；
γRsp----混凝土劈裂受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15；
锚栓的分布如下图所示：
锚栓设置：
　　　s11=150.0mm
锚基边距：
　　　c11=150.0mm
A.锚栓钢材受拉破坏承载力
h----混凝土基材厚度=300.0mm；
混凝土基材等级：强度等级C30；
d----锚栓杆、螺杆外螺纹公称直径及钢筋直径=12.0mm；
do----钻孔直径=14.0mm；
df----锚板钻孔直径=14.0mm；
h1----钻孔深度=110.00mm；
hef----锚栓有效锚固深度=110.00mm；
Tinst----安装扭矩=40.00N.m；
fstk----锚栓极限抗拉强度标准值=600.00Mpa；
As----锚栓应力截面面积=84.622mm2；
n----群锚锚栓个数=2；
幕墙后锚固连接设计中的锚栓是在轴心拉力与弯矩共同作用下工作，弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：
① 当时

② 当时

式中
---- 弯矩设计值（N.m）；
---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；
---- 锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离（mm）；
---- 锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）；
---- 轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）。
则 Nhsd=7.036KN；
NRk,s=As×fstk
=50.773KN；
NRd,s=NRk,s/γRs,N
=25.387KN；
NRd,s>=Nhsd
锚栓钢材受拉破坏承载力满足要求！
B.混凝土锥体受拉破坏承载力

----开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；
----单根锚栓或群锚受拉，混凝土实有破坏锥体投影面面积；
----间距﹑边距很大时，单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏锥体投影面面积；
----边距c对受拉承载力的降低影响系数；
----表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数；
----荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数；
----未裂混凝土对受拉承载力的提高系数；
fcu,k----混凝土立方体抗压强度标准值=30.00；
scr,N----混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距=330.00；
ccr,N----混凝土锥体破坏，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距=165.00；
由于是非开裂混凝土
NoRk,c=7.3×(fcu,k)0.5×(hef-30)1.5=28.6100KN；
Aoc,N=(scr,N)2=108900.00mm2；
Ac,N=153450.00mm2；
Mss,N=0.97；
Msre,N=1.00；
Msec,N=0.77；
Msucr,N=1.40；
NRk,c=42.133KN；
NRd,c=NRk,c/γRc,N
=19.597KN；
NRd,c>=Ngsd
混凝土锥体受拉破坏承载力满足要求！
C.锚栓钢材受剪破坏承载力
本设计考虑纯剪无杠杆臂状态，锚栓受剪承载力标准值VRk,s按下式计算：
螺杆c<10*hef,所以只有部分锚栓承受剪力，每个锚栓受剪力为
则 Vhsd=6.542KN；
VRk,s=0.5×As×fstk
=25.387KN；
VRd,s=VRk,s/γRs,V
=12.693KN；
则 Vhsd=6.542KN；
VRd,s>=Vhsd
锚栓钢材受剪破坏承载力满足要求！
D.混凝土楔形体受剪破坏承载力
混凝土楔形体受剪破坏承载力满足要求！
E.混凝土剪撬破坏承载力
VRd,cp----混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值
VRk,cp----混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值
K----锚固深度h_ef对V_rk_cp影响系数
当hef>=60mm时，取K＝2.0
VRk,cp=k×NRk,c
=84.266KN；
VRd,cp=VRk,cp/γRcp
=46.814KN；
VRd,cp>=Vgsd
混凝土剪撬破坏承载力满足要求！
F.拉剪复合受力承载力
拉剪复合受力下，混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：
(Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2
=0.34<1
锚栓钢材能够满足要求！
(Ngsd/NRd,c)1.5+(Vgsd/VRd,c)1.5
=0.410<1
混凝土能够满足要求！
四、幕墙横梁计算
幕墙横梁计算简图如下图所示：

1. 选用横梁型材的截面特性:
选用型材号: 50*50*4角钢
选用的横梁材料牌号: Q235 d<=16
横梁型材抗剪强度设计值: 125.000N/mm2
横梁型材抗弯强度设计值: 215.000N/mm2
横梁型材弹性模量: E=2.05×105N/mm2
Mx横梁绕截面X轴(平行于幕墙平面方向)的弯矩(N.mm)
My横梁绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)的弯矩(N.mm)
Wnx横梁截面绕截面X轴(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩: Wnx=2.560cm3
Wny横梁截面绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩: Wny=2.560cm3
型材截面积: A=3.900cm2
γ塑性发展系数，可取1.00
2. 幕墙横梁的强度计算:
校核依据: Mx/γWnx+My/γWny≤f=215.0
横梁上分格高: 0.410m
横梁下分格高: 0.410m
H----横梁受荷单元高(应为上下分格高之和的一半): 0.410m
l----横梁跨度,l=1200mm
(1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m)
GAk: 横梁自重: 1000N/m2
Gk: 横梁自重荷载线分布均布荷载标准值(kN/m):
横梁自重受荷按上单元高: 0.410m
Gk=1000×H/1000
=1000×0.410/1000
=0.410kN/m
G: 横梁自重荷载线分布均布荷载设计值(kN/m)
G=1.2×Gk
=1.2×0.410
=0.492kN/m
My: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN·m)
My=G×B2/8
=0.492×1.2002/8
=0.089kN·m
(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)
风荷载线分布最大集度标准值(梯形分布)
qwk=Wk×H
=1.321×0.410
=0.542KN/m
风荷载线分布最大集度设计值
qw=1.4×qwk
=1.4×0.542
=0.758kN/m
Mxw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)
Mxw=qw×B2×(3-H2/B2)/24
=0.7