模板方案(参考方案).doc

附录：模板设计计算
模板的主要用料：本工程为保证质量和工程进度所有内墙，柱梁板模板都采用1.8×92×183CM的九夹板，搁料、加固料主要采用50×100MM、Φ48×3.5钢管，本工程层高变化不一，梁板支承系统采用钢管排架。
由于本工程使用商品砼，泵送输送速度快、冲力大，所以木模加固系统必须绝对安全牢固（九夹板允许强度值δ=14N/MM2，松木允许强度值δ=11.7N/MM2）。（恒载分项系数rG=1.2活载分项系数rG=1.4）。
一、 梁板支承系统采用钢管排架
梁板模的板底为50×100方木横旦，间距600，下为纵向钢管主楞，间距1000，支撑立杆间距为1000，1300；梁底为50×100方木横旦，间距500，下为纵向钢管主楞，间距700，支撑立杆间距为1000，梁高≥750时，加设φ12对拉螺栓。施工活载复核板模、横旦时取2.5KN/M2，复核主楞、支撑立杆时取1.5KN/M2。
1、 板模板的设计计算：
A、 平板的强度计算：
考虑模板的刚度影响，一般板模跨度不大于600mm,所以取横旦间距L1max=600mm，
(1)荷载计算：已知九夹板宽度为0.92m,取模板自重为0.3 KN/M2则平板自重：0.92×0.3×1.2=0.331KN/M
钢筋砼自重25 KN/M3,取最大板厚为h=180mm:
则板面钢筋砼荷载 0.92×0.18×25×1.2=4.968kN/M
人员设备自重:0.92×2.5×1.4=3.22KN/M
则总荷载q1=0.331+4.968+3.22=8.519kN/M
(2)验算强度 按四等跨连续粱计算
Mmax=0.107q1L12max,W=1/6×920×182=49680MM3
Mmax/W=（0.107×8.519×0.62×106）÷49680
=6.6 N/MM2<δ=14N/MM2
B、 横旦的强度验算 横旦为50×100的方木
(1) 荷载计算：取模板及横旦自重为0. 5 KN/M2 ，横旦间距L1max=600mm，则
模板自重：0.6×0.5×1.2=0.36KN/M
钢筋砼自重25 KN/M3,取最大板厚为h=180mm:
则板面钢筋砼荷载 0.6×0.18×25×1.2=3.24kN/M
人员设备自重:0.6×2.5×1.4=2.1KN/M
则总荷载q2=0.36+3.24+2.1=5.7kN/M
(2)验算强度 已知横旦搁置在主楞上，设主楞间距L2max=1000mm
Mmax=1/8q2L22max,W=1/6×50×1002
Mmax/W=（1/8×5.7×12×106）÷（1/6×50×1002）
=8.55 N/MM2<δ=11.7N/MM2
满足要求，取L2max=1000MM
C、 主楞的强度验算 主楞为Φ48×3.5钢管
（1）荷载计算：取模板及横旦自重为0.5 KN/M2 ，主楞间距L2max=1000mm，则
模板自重：1×0.5×1.2=0.6KN/M
钢筋砼自重25 KN/M3,取最大板厚为h=180mm:
钢筋砼自重：25×0.18×1.0×1.4=5.4KN/M
人员设备自重:1×1.5×1.4=2.1KN/M
则总荷载q3=0.6+5.4+2.1=8.1kN/M
(2)验算强度 已知主楞搁置在立杆上，设立杆间距L3max=1000mm 按四等跨连续粱计算
Mmax=0.107q3L22max,W=5077.8
Mmax/W=（0.107×8.1×1.02×106）÷5077.8
=170.7 N/MM2<δ=215N/MM2
满足要求，取L3max=1000MM
（3）另外，考虑由于大部分板厚h=100mm
则板面钢筋砼荷载 1×0.1×25×1.2=3.0kN/M
则总荷载q3=0.6+3.0+2.1=5.7kN/M
设L3max=1300MM
则Mmax/W=（0.107×5.7×1.32×106）÷5077.8
=203 N/MM2<δ=215N/MM2
板厚h=100mm时，取L3max=1300MM
D、管扣的强度验算,管扣可承受荷载为5.0 KN
根据立杆间距，当L3max=1000MM时，
管扣承受荷载，F=1/2ql=0.5×8.1×1.0=4.05 KN
当L3max=1300MM时，
管扣承受荷载，F=1/2ql=0.5×5.7×1.3=3.705 KN
均满足要求。
2、梁模板的设计计算：
A、梁底模板的强度验算，即梁底托木的最大间距计算（L1max）设梁截面为b×h。
(1)荷载计算:
模板自重：b×0.5×1.2=0.6bKN/M
钢筋砼重: b×h×25×1.2=30b.hKN/M
振捣荷载: b×2× 1.4=2.8bKN/M
总荷载Q1=3.4b+30b.h(KN/M)
(2)托木最大间距计算:
W=1/6b×182=54bmm3 M=0.107Q1.L21max
M/W=0.107L21max(3.4+30h)÷54<δ=14N/MM2
L1max<[ 54×14×103÷0.107÷(3.4+30h)] 1/2
说明 L1max只梁h有关
本工程梁形式有200×500 250×500 300×400 300×500 300×600 300×700 350×500 350×600 350×700 350×800 400×400 400×600
400×700 400×800 450×800 500×800 600×800
h=400 500 600 700 800
则L1max=677、620、574、538、508
当h=400-500mm，L1max取600M
当h=600-800mm，L1max取500M
B、 梁底横旦的强度验算 横旦为50×100的方木
（1）荷载计算：取模板及横旦自重为0.5 KN/M2 ，横旦间距L1max=500mm，则
模板自重：0.5×0.5×1.2=0.3KN/M
钢筋砼自重25 KN/M3,取最大梁截面为600mm×800mm:
则面钢筋砼荷载 0.5×0.8×25×1.2=12kN/M
0.5×2× 1.4=1.4KN/M
则总荷载Q2=0.3+12+1.4=13.7kN/M
(2)验算强度 已知横旦搁置在主楞上，设主楞间距L2max=700mm
Mmax=1/8Q2L22max,W=1/6×50×1002
Mmax/W=（1/8×13.7×0.72×106）÷（1/6×50×1002）
=10.07 N/MM2<δ=11.7N/MM2
满足要求，取L2max=700MM
C、 梁底主楞的强度验算 主楞为Φ48×3.5钢管
（1）荷载计算：取模板及横旦自重为0.5 KN/M2 ，主楞间距L2max=700mm，则取最大梁截面为600mm×800mm，
模板自重：0.6×0.5×1.2=0.36KN/M
钢筋砼自重25 KN/M3,
钢筋砼自重：25×0.6×0.8×1.4=16.8KN/M
振捣荷载:0.6×2× 1.4=1.68KN/M
只考虑一侧钢管所承受荷载
则总荷载Q3=0.5×（0.36+16.8+1.68）=9.42kN/M
(2)验算强度 已知主楞搁置在立杆上，设立杆间距L3max=1000mm 按四等跨连续粱计算
Mmax=0.107Q3L22max,W=5077.8
Mmax/W=（0.107×9.42×1.02×106）÷5077.8
=198.5 N/MM2<δ=215N/MM2
满足要求，取L3max=1000MM
D、管扣的强度验算,管扣可承受荷载为5.0 KN
根据立杆间距，当L3max=1000MM时，
管扣承受荷载，F=1/2ql=0.5×9.42×1.0=4.71 KN
均满足要求。
E．梁侧压力计算：
F1=0.22r t0β1β2 v1/2
取r=24 KN/M3, t0=200/(C+15)=200/45=4.4,C为混凝土温度
β1=1.0 ， 由于是泵送砼β2=1.15，V=1.5M/h
F1=0.22×24×4.4×1×1.15×1.51/2=32.7 KN/M2
F2=rH=24×0.8=19.2 KN/M2 H为梁高，
取最小值F=19.2 KN/M2
梁侧振捣荷载为4KN/M2，
则总荷载q=19.2×1.2+4×1.4=28.64 KN/M2
F、梁侧模板的受压验算
设梁侧竖挡间距L1max =450MM，取1M宽截面
则总荷载q1=28.64×1=28.64 KN/M
验算强度 按四等跨连续粱计算
Mmax=0.107q1L12max,W=1/6×1000×182=54000MM3
Mmax/W=（0.107×28.64×0.452×106）÷54000
=11.5 N/MM2<δ=14N/MM2 满足要求。
G、梁侧竖挡强度验算 竖挡为50×100的方木
荷载计算：竖挡间距L1max =450MM
则总荷载q1=28.64×0.45=12.888 KN/M
验算强度 ，设横挡间距L2max=400mm
Mmax=1/8q2L22max,W=1/6×50×1002
Mmax/W=（1/8×12.888×0.42×106）÷（1/6×50×1002）
=3.09 N/MM2<δ=11.7N/MM2
满足要求，取L2max=400MM
H、梁Ф12螺杆强度验算：
N=28.64×0.8×0.4=9.165
N/A=9.165×103÷（π62）=81 N/MM2<(δ)=215N/MM

二．方柱柱模计算
柱侧模采用18厚九夹板，竖挡为50×100方木，间距350，柱箍采用φ48钢管间距400，当截面尺寸大于650×650时，加设Ф12穿柱螺杆
A．侧压力计算：
F1=0.22r t0β1β2 v1/2
取r=24 KN/M3, t0=200/(C+15)=200/45=4.4,C为混凝土温度
β1=1.0 ， β2=0.85，V=1.5M/h
F1=0.22×24×4.4×1×0.85×1.51/2=24.19 KN/M2
F2=rH=24×2.9=69.6 KN/M2 H为柱高，
取最小值F=24.19 KN/M2
梁侧振捣荷载为4KN/M2，
则总荷载P=24.19×1.2+4×1.4=34.63 KN/M2
B．侧模强度计算(九夹板)：
设竖挡间距为350MM,取1M宽截面,
Mmax=1/8ql2=0.125×34.63×1.0×0.352=0.53KN.M
∴Mmax/w=（0.53×106）÷（1/6×1000×182）
=9.81N/MM2<(δ)=14N/MM
C．竖挡强度计算：50×100方木
竖挡间距为350MM 则q=0.35P=0.35×34.63=12.12KN/M
横向箍间距400MM,按四等跨梁计算
∵Mmax=0.107q12=0.107×13.685×0.42=0.234KN/M
∴Mmax/w=（0.234×106）÷（1/6×50×1002）
= 2.808N/MM2<(δ)=11.7N/MM2
D．横挡φ48钢管箍强度验算:
横向箍间距400MM 取最大柱截面850×850
则计算简图如下所示

F1 F F1

195 350 350 195

L=0.85+0.12×2=1.09M
F=0.35×0.4×34.63=4.848KN
F1=（0.35×0.4×1/2+0.075×0.4×1/2）×34.63=2.94 KN
Mmax=1/4×FL2+（F1×0.195×0.895÷1.09）×（545÷895）×2
=0.25×4.848×1.092+2.94×0.16×0.609×2=2.01kN/M
∴Mmax/w=2.01×106÷（5077.8×2）=198N/MM2<(δ)=215N/MM2
符合要求。
E．柱Ф12螺杆强度验算：
N=0.85×0.4×F=0.85×0.4×34.63=11.77KN
∴N/A=11.77×103÷（π62）=104 N/MM2<(δ)=215N/MM2

三．墙模计算：
墙侧模采用18厚九夹板，竖挡为50×100方木，间距400，横向采用φ48钢管，间距500，在竖挡与横向钢管交界处间隔设置Ф12穿墙螺杆。
A．侧压力计算：
已知九夹板允许强度值δ=14N/MM2 松木允许值δ=11.7N/MM2
F1=0.22r t0β1β2 v1/2
取r=24 KN/M3, t0=200/(C+15)=200/45=4.4,C为混凝土温度
β1=1.0 ， 由于是泵送砼β2=1.15，V=1.0M/h
F1=0.22×24×4.4×1×1.15×1.01/2=26.7 KN/M2
F2=rH=24×3.6=86.4 KN/M2 H为墙高，
取最小值F=26.7 KN/M2
墙侧振捣荷载为4KN/M2，
则总荷载P=26.7×1.2+4×1.4=37.64 KN/M2
B. 墙模计算：
设竖挡间距为400MM,取1M宽截面,
Mmax=1/8ql2=0.125×37.64×1.0×0.42=0.75KN.M
∴Mmax/w=（0.75×106）÷（1/6×1000×182）
=13.8N/MM2<(δ)=14N/MM2
C．竖挡强度计算： 50×100方木，
竖挡间距为400MM 则q=0.4P=0.4×37.64=15.06KN/M
横向箍间距500MM,按四等跨梁计算
∵Mmax=0.107q12=0.107×15.06×0.52=0.403KN/M
∴Mmax/w=（0.403×106）÷（1/6×50×1002）
= 4.84N/MM2<(δ)=11.7N/MM2
D．横挡强度计算：φ48钢管箍，设横向间距0.5M计算
则 q=0.6P=0.6×37.64=22.58KN/M
∴Mmax=1/8ql2
=0.125×22.58×0.52=0.809KN.M
Mmax/w=0.809×106/(5077.8×2)
=80N/MM2<(δ)=215N/MM2 符合要求。
F.墙Ф12螺杆强度验算：
穿墙螺杆每间隔两个竖挡设置一道，
N=37.64×0.5×0.4×2=15.056KN
N/A=15.056×103÷（π62）=133 N/MM2<(δ)=215N/MM