新疆天龙工程支撑架施工方案.doc

新疆天龙工程混凝土模板满堂支撑架
分项工程专项施工方案 2013年7月7日

一、编制依据
1.1、天龙工程施工合同、设计文件。
1.2、本工程施工组织设计
1.3、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002
1.4、建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2001
1.5、混凝土结构技术规程 JGJ3-2002
1.6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011
1.7、建设工程质量管理条例
1.8、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008
二、工程概况
2.建筑及结构概况
2.1工程名称
新疆天龙矿业股份有限公司2*200MW电厂2#机组主厂房建设工程
2.2工程概况
1、工程地点：新疆维吾尔自治区阜康市甘河子镇
2、建设单位：新疆天龙矿业股份有限公司
3、设计单位：新疆电力设计院
4、监理单位：新疆昆仑工程监理有限责任公司
5、施工单位：中国化学工程第十四建设有限公司
6、工程规模：框架结构、总建筑面积约1万平方米。
7、施工范围：本工程为二级建筑，耐火等级一级。施工12-17轴交A-D轴地上5层，建筑高度46.5m。
8、工程内容：主体工程、建筑装饰工程、给排水工程、电气工程等。

新疆天龙矿业股份有限公司2×200Mw电厂2#机组主厂房建设工程，在新疆天龙矿业股份有限公司2×200Mw电厂1#机组旁边。
天龙工程为现浇混凝土框架结构，工程结构的设计使用年限为50年，建筑结构的安全等级为二级，抗震设防烈度七度。
混凝土模板要满足规范中要求的强度、刚度、垂直度及平整度的基本要求，施工中采用水性脱模剂，同时避免对混凝土面污染。
汽轮发电机机组10米层平台施工难度很大，安全风险很大，满堂钢管支撑架施工更是一大难点，施工荷载计算以汽轮发电机机组10米层平台混凝土施工，满堂钢管支撑架为重点。
根据住建部的建质【2009】254号文《建设工程高大模板支撑系统安全监督管理导则》属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需要专家论证。
2.3、施工现场情况
施工安全重点是汽轮发电机机组10米层平台施工，该层高高，、轴纵梁和各框架横梁断面尺寸大，混凝土自重荷载大，模板施工难度大，安全风险大，满堂钢管支撑架施工更是一大难点。混凝土施工中要求模板的强度、刚度、垂直度及平整度一定要满足施工规范的要求，满堂钢管支撑架一定要满足施工计算书和施工方案的要求，一定要防范满堂钢管支撑架垮塌施工安全事故的发生。
2.4、9.950米层平台梁、板断面尺寸
9.950米层平台、轴纵梁和各框架横梁断面尺寸如下：
(1）、9.950米平台和轴纵梁，最不利~段，最大轴距9470mm,纵梁B-B剖面最宽3400mm（150+2750+500=3400mm），纵梁B-B剖面高2500mm(9.950-7.450=2500mm);仅混凝土自重荷载212.5KN/m（2.5×3.4×25=212.5KN/m）。满堂钢管支撑架支承在4.450米平台上。
(2）、9.950米平台和轴纵梁，混凝土柱子最高13.50m,柱子净高11.50m（柱子最深-3.500~10.000m,梁高按2米，柱子净高11.50m）；~和~轴距均为5200mm。纵梁C-C剖面高2000mm(9950-7950=2000mm), 纵梁C-C剖面宽1650mm（1150+500=1650mm）; 仅混凝土自重荷载82.5KN/m（2.0×1.65×25=82.5KN/m）。满堂钢管支撑架支承在-3.500m汽轮机基础底板上。
(3）、9.950米平台和轴纵梁，回填土后，混凝土柱子较高9.950m
柱子净高7.950m（柱子最深±0.00~10.000m,梁高按2米，柱子净高11.50m）；纵梁D-D剖面高2000mm(9950-7950=2000mm), 纵梁D-D剖面宽1000mm; 仅混凝土自重荷载50KN/m（2.0×1.0×25=50KN/m）。D-D剖面满堂钢管支撑架支承在±0.00m回填土上。
(4）、9.950米平台和轴纵梁4.50米端头，混凝土板300mm厚，~轴距均为6650mm, 纵梁A-A剖面高 2350mm(9950-7600=2350mm), 纵梁A-A剖面宽1700mm(1200+500=1700mm); 仅混凝土自重荷载50KN/m（2.350×1.70×25=99.8KN/m）。A-A剖面满堂钢管支撑架支承在4.50米平台上。
(5）、横框架轴框架梁，梁高2100mm,梁最宽1233mm, 仅混凝土自重荷载64.73KN/m（2.10×1.233×25=64.73KN/m）。横框架轴框架梁满堂钢管支撑架支承在±0.00m回填土上。
(6)、横框架轴框架梁，梁高2100mm,梁最宽1670mm, 仅混凝土自重荷载87.675KN/m（2.10×1.67×25=87.675KN/m）。横框架轴框架梁满堂钢管支撑架支承在±0.00m回填土上。
(7）、横框架轴框架梁为上宽下窄梯形梁，梁高3000mm（2802+198=3000mm），梁最宽1617mm, 仅混凝土自重荷载121.275KN/m（3.0×1.617×25=121.275KN/m）。横框架轴框架梁满堂钢管支撑架支承在-3.500m汽轮机基础底板上。
(8）、没有横框架梁，断开的，柱上混凝土方块高1288mm,向内挑出1100mm,左右挑出500mm。轴柱上混凝土方块,满堂钢管支撑架支承在-3.500m汽轮机基础底板上。
(9)、横框架轴框架梁为上宽下窄梯形梁，梁高3000mm，梁上部最宽1815mm梁下部1349mm,平均梁宽1582mm, 仅混凝土自重荷载118.65KN/m（3.0×1.582×25=118.65KN/m）。横框架轴框架梁满堂钢管支撑架支承在-3.500m汽轮机基础底板上。
(10)、横框架轴框架梁，梁高3100mm,梁最宽2799mm（内肋150+2649=2799mm）, 仅混凝土自重荷载216.923KN/m（2.10×1.67×25=87.675KN/m）。横框架轴框架梁满堂钢管支撑架支承在4.5米平台上。
(11）、横框架轴框架梁，梁高1.950mm,梁最宽955mm（155+800=955mm）, 仅混凝土自重荷载46.556KN/m（1.95×0.955×25=46.556KN/m）。横框架轴框架梁满堂钢管支撑架支承在4.5米平台上。
三、施工基本要求
1、“安全第一、预防为主、综合治理”的安全方针。全体施工人员必须安全生产、杜绝一切不安全行为。认真执行建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011 )、建筑施工模板安全技术规范 （ JGJ162-2008 ）、《建筑施工安全检查标准》（JGJ-59 ）等国家规范。
2、施工人员必须经过三级安全教育，特殊作业人员必须持证上岗，正确使用安全帽、安全网、安全带，时刻重视防止“四口”和“五临边”的事故发生。
3、施工前按此方案进行交底，要求严格按此方案施工，（施工钢管支撑架立杆计算书附后）
步距1.5米与满堂支撑架立杆立杆间距不超过计算书中，满足要求的具体间距如0.3米、0.35米等上限值 。混凝土梁外多搭设4排，混凝土板外多搭设3排。
1）必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
脚手架立杆的对接、搭接应符合下列规定：
当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500 ㎜；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3 ；
当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m ，并应采用不少于2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小100mm。
脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1米。
2）在架体外侧周边及内部纵、横向每5m~8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m～8m。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45º～60º。
3）在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。
扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。
3）应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并应使排水畅通。
4）应按本规范的规定和脚手架专项施工方案要求对钢管、扣件、脚手板、可调托撑等进行检查验收，不合格产品不得使用。经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。立杆垫板或底座底面标高宜高于自然地坪50~100mm。
5）满堂支撑架基础若不在混凝土底板上，应非常重视脚手架地基与基础的施工，应根据支撑架所受荷载、搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB 50202 的有关规定进行。底座安放应符合下列规定： 垫板应采用长度不少于2 跨、厚度不小于50mm、宽度不小200㎜的木垫板。
6）满堂支撑架上部的可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。
7）、扣件安装应符合下列规定：
扣件规格应与钢管外径相同；
螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；
在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；
对接扣件开口应朝上或朝内；
各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
四、五个典型混凝土梁，板施工钢管支撑架立杆计算书
9.950米层、轴纵梁和框架横梁模板钢管支撑架立杆计算书
钢管立杆的稳定性计算，按新规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011和《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162－2008进行。
(1）、9.950米平台和轴纵梁模板钢管支撑架立杆计算：
纵梁B-B剖面最宽3400mm，纵梁B-B剖面高2500mm，满堂钢管支撑架支承在4.450米平台上。
方案一、选用φ48×3.2钢管，步距1.5米，钢管立杆间距0.6×0.6米：
1)、梁底模板扣件式钢管支模立柱荷载标准值
混凝土自重荷载:
钢筋自重荷载:
模板及支架的自重荷载:q3=γ3×b×l=0.75×0.6×0.6=0.27kN
施工人员及设备荷载:
振捣和倾倒混凝土时产生的荷载:
式中 γ1—为混凝土重力密度；取γ1=24kN/m3；
γ2—为梁钢筋自重标准值；取γ2=1.5kN/m3；
γ3—模板及支架自重荷载；γ3=0.75kN/m2；
γ4—为施工人员及设备荷载标准值；取γ4=1.0kN/m2；
γ5—为振捣和倾倒混凝土时产生的荷载；取γ5=2kN/m2；
h —纵梁截面高度2.5m
1 —钢管立杆纵、横跨度0.6m
b—一根钢管立杆承载梁截面宽度0.6m
恒载标准值q1+q2+q3=21.6+1.35+0.27=23.22kN
活荷载标准值q4+q5=0.36+0.72=1.08kN
立杆钢管型号采用φ48×3.2，步距1.5米，纵、横跨度0.6m。
2)、梁底模板扣件式钢管支模立杆的轴向力设计值计算
钢管立杆处施工，按不组合风荷载时计算，步距1.5米。
立杆的轴向力设计值：N=1.2（q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.2（21.6+1.35+0.27）+1.4（0.36+0.72）＝29.376kN
3)、钢管立杆计算长细比λ计算
①非顶部立杆段计算长度l0=kμh=1.155×2.335×1.5＝4.05m
②顶部立杆段计算长度L0=kμ(h+2α)＝1.155×1.54×2.1＝3.74m
L0取上二式大值4.05m，偏安全。
立杆钢管型号采用φ48×3.2，计算长细比计算λ=L0/i=405/1.5886=254.94,
查规范附录表计算=7320/254.942=0.1126
4)、一根钢管立杆的稳定性计算
钢管立杆处地院内施工，按不组合风荷载时计算
立杆钢管型号采用φ48×3.2（按新疆场实际情况，截面积450mm2），一根钢管的稳定性计算轴心受压设计值 σ=N/A=29.376×103÷0.1126÷ 450=579.751N/mm2。
作用一根钢管的稳定性计算设计值579.751N/mm2远大于钢材的抗压强度设计值设计值f=205N/mm2，故不满足要求。
方案二、选用φ48×3.2钢管，步距1.5米，立杆间距0.4×0.4米：
1)、梁底模板扣件式钢管支模立柱荷载标准值
混凝土自重荷载:
钢筋自重荷载:
模板及支架的自重荷载:q3=γ3×b×l=0.75×0.4×0.4=0.12kN
施工人员及设备荷载:
振捣和倾倒混凝土时产生的荷载:
式中 γ1—为混凝土重力密度；取γ1=24kN/m3；
γ2—为梁钢筋自重标准值；取γ2=1.5kN/m3；
γ3—模板及支架自重荷载；γ3=0.75kN/m2；
γ4—为施工人员及设备荷载标准值；取γ4=1.0kN/m2；
γ5—为振捣和倾倒混凝土时产生的荷载；取γ5=2kN/m2；
h —纵梁截面高度2.5m
1 —钢管立杆纵、横距0.4m
b—一根钢管立杆承载梁截面宽度0.4m
恒载标准值q1+q2+q3=9.6+0.6+0.12=10.32kN
活荷载标准值q4+q5=0.16+0.32=0.48kN
立杆钢管型号采用φ48×3.2，步距1.5米，纵、横距0.4m。
2)、梁底模板扣件式钢管支模立杆的轴向力设计值计算
钢管立杆处院内施工，按不组合风荷载时计算，步距1.5米。
立杆的轴向力设计值N=1.2（q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.2（9.6+0.6+0.12）+1.4（0.16+0.32）＝13.056kN
3)、钢管立杆计算长细比λ计算
①非顶部立杆段计算长度l0=kμh=1.155×2.335×1.5＝4.05m
②顶部立杆段计算长度L0=kμ(h+2α)＝1.155×1.54×2.1＝3.74m
L0取上二式大值4.05m，偏安全。
立杆钢管型号采用φ48×3.2，计算长细比计算λ=L0/i=405/1.5886=254.94,
查规范附录表计算=7320/254.942=0.1126
4)、一根钢管的稳定性计算
钢管立杆处地施工，按不组合风荷载时计算
立杆钢管型号采用φ48×3.2（按新疆场实际情况，截面积450mm2），一根钢管的稳定性计算轴心受压设计值 σ=N/A=13.056×103÷0.1126÷ 450=257.667N/mm2。
作用一根钢管的稳定性计算设计值257.667N/mm2大于钢材的抗压强度设计值设计值f=205N/mm2，故不满足要求。
方案三、选用φ48×3.2钢管，步距1.2米，立杆间距0.4×0.4米：
1)、梁底模板扣件式钢管支模立柱荷载标准值
混凝土自重荷载:
钢筋自重荷载:
模板及支架的自重荷载:q3=γ3×b×l=0.75×0.4×0.4=0.12kN
施工人员及设备荷载:
振捣和倾倒混凝土时产生的荷载:
式中 γ1—为混凝土重力密度；取γ1=24kN/m3；
γ2—为梁钢筋自重标准值；取γ2=1.5kN/m3；
γ3—模板及支架自重荷载；γ3=0.75kN/m2；
γ4—为施工人员及设备荷载标准值；取γ4=1.0kN/m2；
γ5—为振捣和倾倒混凝土时产生的荷载；取γ5=2kN/m2；
h —纵梁截面高度2.5m
1 —钢管立杆纵、横距0.4m
b—一根钢管立杆承载梁截面宽度0.4m
恒载标准值q1+q2+q3=9.6+0.6+0.12=10.32kN
活荷载标准值q4+q5=0.16+0.32=0.48kN
立杆钢管型号采用φ48×3.2，步距1.5米，纵、横距0.4m。
2)、梁底模板扣件式钢管支模立杆的轴向力设计值计算
钢管立杆处施工，按不组合风荷载时计算，步距1.5米。
立杆的轴向力设计值N=1.2（q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.2（9.6+0.6+0.12）+1.4（0.16+0.32）＝13.056kN
3)、钢管立杆计算长细比λ计算
①非顶部立杆段计算长度l0=kμh=1.155×2.335×1.2＝3.2363m
②顶部立杆段计算长度L0=kμ(h+2α)＝1.155×1.54×2.1＝3.74m
L0取上二式大值3.74m，偏安全。
立杆钢管型号采用φ48×3.2，计算长细比计算λ=L0/i=374/1.5886=235.43,
查规范附录表计算=0.1316
4)、一根钢管的稳定性计算
钢管立杆处地施工，按不组合风荷载时计算
立杆钢管型号采用φ48×3.2（按新疆场实际情况，截面积450mm2），一根钢管的稳定性计算轴心受压设计值 σ=N/A=13.056×103÷0.1316÷ 450=220.466N/mm2。
作用一根钢管的稳定性计算设计值220.466N/mm2大于钢材的抗压强度设计值设计值f=205N/mm2，故不满足要求。
方案四、选用φ48×3.2钢管，步距1.5米，立杆间距0.35×0.35米：
1)、梁底模板扣件式钢管支模立柱荷载标准值
混凝土自重荷载:
钢筋自重荷载:
模板及支架的自重荷载:q3=γ3×b×l=0.75×0.35×0.35=0.092kN
施工人员及设备荷载:
振捣和倾倒混凝土时产生的荷载:
式中 γ1—为混凝土重力密度；取γ1=24kN/m3；
γ2—为梁钢筋自重标准值；取γ2=1.5kN/m3；
γ3—模板及支架自重荷载；γ3=0.75kN/m2；
γ4—为施工人员及设备荷载标准值；取γ4=1.0kN/m2；
γ5—为振捣和倾倒混凝土时产生的荷载；取γ5=2kN/m2；
h —纵梁截面高度2.5m
1 —钢管立杆纵、横距0.35m
b—一根钢管立杆承载梁截面宽度0.4m
恒载标准值q1+q2+q3=7.35+0.46+0.092=7.902kN
活荷载标准值q4+q5=0.123+0.245=0.368kN
立杆钢管型号采用φ48×3.2，步距1.5米，纵距350，横距350mm。
2)、梁底模板扣件式钢管支模立杆的轴向力设计值计算
钢管立杆地处院内施工，按不组合风荷载时计算，步距1.5米。
立杆的轴向力设计值N=1.2（q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.2（7.35+0.46+0.092）+1.4（0.123+0.245）＝9.998kN
3)、钢管立杆计算长细比λ计算
非顶部立杆段计算长度l0=kμh=1.155×2.335×1.5＝4.05m
顶部立杆段计算长度L0=kμ(h+2α)＝1.155×1.54×2.1＝3.74m
L0取上二式大值4.05m，偏安全。
立杆钢管型号采用φ48×3.2，计算长细比计算λ=L0/i=405/1.5886=254.94,
查规范附录表计算=7320/254.942=0.1126
4)、一根钢管立杆的稳定性计算
钢管立杆处地施工，按不组合风荷载时计算
立杆钢管型号采用φ48×3.2（按新疆场实际情况, 截面积450mm2），一根钢管的稳定性计算轴心受压设计值 σ=N/A=9.998×103÷0.1126÷ 450=197.32N/mm2。
作用一根钢管的稳定性计算设计值197.32N/mm2小于钢材的抗压强度设计值设计值f=205N/mm2，故满足要求。
立杆钢管底座是放在混凝土上，下部支座，强度稳定没有问题。

(2）、9.950米平台和 纵梁C-C剖面，梁宽1650mm; 梁高按2000mm。满堂钢管支撑架支承在-3.500m汽轮机基础底板上。满堂钢管支撑架高度11.5米，已大于10米，k值取1.217
方案一、选用φ48×3.2钢管，步距1.5米，立杆间距0.4×0.4米：
1)、梁底模板扣件式钢管支模立柱荷载标准值
混凝土自重荷载:
钢筋自重荷载:
模板及支架的自重荷载:q3=γ3×b×l=0.75×0.4×0.4=0.12kN
施工人员及设备荷载:
振捣和倾倒混凝土时产生的荷载:
式中 γ1—为混凝土重力密度；取γ1=24kN/m3；
γ2—为梁钢筋自重标准值；取γ2=1.5kN/m3；
γ3—模板及支架自重荷载；γ3=0.75kN/m2；
γ4—为施工人员及设备荷载标准值；取γ4=1.0kN/m2；
γ5—为振捣和倾倒混凝土时产生的荷载；取γ5=2kN/m2；
h —纵梁截面高度2.5m
1 —钢管立杆纵、横距0.4m
b—一根钢管立杆承载梁截面宽度0.4m
恒载标准值q1+q2+q3=7.68+0.48+0.12=8.28kN
活荷载标准值q4+q5=0.16+0.32=0.48kN
立杆钢管型号采用φ48×3.2，步距1.5米，纵距400、横距400mm。
2)、梁底模板扣件式钢管支模立杆的轴向力设计值计算
钢管立杆处施工，按不组合风荷载时计算，步距1.5米。
立杆的轴向力设计值N=1.2（q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.2（7.68+0.48+0.12）+1.4（0.16+0.32）＝10.608kN
3)、钢管立杆计算长细比λ计算
①非顶部立杆段计算长度l0=kμh=1.217×2.335×1.5＝4.26m
②顶部立杆段计算长度L0=kμ(h+2α)＝1.217×1.54×2.1＝3.94m
L0取上二式大值4.26m，偏安全。
立杆钢管型号采用φ48×3.2，计算长细比计算λ=L0/i=426/1.5886=268.16,
查规范附录表计算=7320/268.162=0.1018
4)、一根钢管立杆的稳定性计算
钢管立杆处院内施工，按不组合风荷载时计算
立杆钢管型号采用φ48×3.2（按新疆场实际情况，截面积450mm2），一根钢管的稳定性计算轴心受压设计值 σ=N/A=10.608×103÷0.1018÷ 450=231.565N/mm2。
作用一根钢管的稳定性计算设计值231.565N/mm2大于钢材的抗压强度设计值设计值f=205N/mm2，故不满足要求。
方案二、选用φ48×3.2钢管，步距1.5米，立杆间距0.35×0.35米：
1)、梁底模板扣件式钢管支模立柱荷载标准值
混凝土自重荷载:
钢筋自重荷载:
模板及支架的自重荷载:q3=γ3×b×l=0.75×0.35×0.35=0.092 kN
施工人员及设备荷载:
振捣和倾倒混凝土时产生的荷载:
式中 γ1—为混凝土重力密度；取γ1=24kN/m3；
γ2—为梁钢筋自重标准值；取γ2=1.5kN/m3；
γ3—模板及支架自重荷载；γ3=0.75kN/m2；
γ4—为施工人员及设备荷载标准值；取γ4=1.0kN/m2；
γ5—为振捣和倾倒混凝土时产生的荷载；取γ5=2kN/m2；
h —纵梁截面高度2.5m
1 —钢管立杆纵、横距0.35m
b—一根钢管立杆承载梁截面宽度0.35m
恒载标准值q1+q2+q3=5.88+0.365+0.092=6.34kN
活荷载标准值q4+q5=0.123+0.245=0.368kN
立杆钢管型号采用φ48×3.2，步距1.5米，纵距350、横距350mm。
2)、梁底模板扣件式钢管支模立杆的轴向力设计值计算
钢管立杆处施工，按不组合风荷载时计算，步距1.5米。
立杆的轴向力设计值N=1.2（q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.2（5.88+0.368+0.092）+1.4（0.123+0.245）＝8.123kN
3)、钢管立杆计算长细比λ计算
非顶部立杆段计算长度l0=kμh=1.217×2.335×1.5＝4.26m
顶部立杆段计算长度L0=kμ(h+2α)＝1.217×1.54×2.1＝3.94m
L0取上二式大值4.26m，偏安全。
立杆钢管型号采用φ48×3.2，计算长细比计算λ=L0/i=426/1.5886=268.16,
查规范附录表计算=7320/268.162=0.1018
4)、一根钢管立杆的稳定性计算
钢管立杆地处院内施工，按不组合风荷载时计算
立杆钢管型号采用φ48×3.2（按新疆场实际情况，截面积450mm2），一根钢管的稳定性计算轴心受压设计值 σ=N/A=8.123×103÷0.1018÷ 450=177.324N/mm2。
作用一根钢管的稳定性计算设计值177.324N/mm2小于钢材的抗压强度设计值设计值f=205N/mm2，故满足要求。
⑶~板、9.950米层300mm厚混凝土板模板支撑架计算
方案一选用φ48×3.2钢管，步距1.5米，立杆间距0.9×0.9米：
1)、板底模板扣件式钢管支模立柱荷载标准值
混凝土自重荷载:
钢筋自重荷载:
模板及支架的自重荷载:q3=γ3×b×l=0.75×0.9×0.9=0.608kN
施工人员及设备荷载:
振捣和倾倒混凝土时产生的荷载:
式中 γ1—为混凝土重力密度；取γ1=24kN/m3；
γ2—为梁钢筋自重标准值；取γ2=1.5kN/m3；
γ3—模板及支架自重荷载；γ3=0.75kN/m2；
γ4—为施工人员及设备荷载标准值；取γ4=1.0kN/m2；
γ5—为振捣和倾倒混凝土时产生的荷载；取γ5=2kN/m2；
h —混凝土板截面高度0.3m
1 —钢管立杆纵、横跨度0.9m
b—一根钢管立杆承载板截面宽度0.9m
恒载标准值q1+q2+q3=5.832+0.365+0.608=6.805kN
活荷载标准值q4+q5=0.81+1.62=2.43kN
立杆钢管型号采用φ48×3.2，步距1.5米，纵距900、横距900mm。
2)、板底模板扣件式钢管支模立杆的轴向力设计值计算
钢管立杆处施工，按不组合风荷载时计算，步距1.5米。
立杆的轴向力设计值N=1.2（q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.2（5.832+0.365+0.608）+1.4（0.81+1.62）＝11.568kN
3)、钢管立杆计算长细比λ计算
①非顶部立杆段计算长度l0=kμh=1.155×2.335×1.5＝4.05m
②顶部立杆段计算长度L0=kμ(h+2α)＝1.155×1.54×2.1＝3.88m
L0取上二式大值4.05m，偏安全。
立杆钢管型号采用φ48×3.2，计算长细比计算λ=L0/i=405/1.5886=254.94,
查规范附录表计算=7320/254.942=0.1126
4)、一根钢管的稳定性计算
钢管立杆处地施工，按不组合风荷载时计算
立杆钢管型号采用φ48×3.2（按新疆场实际情况，截面积450mm2），一根钢管的稳定性计算轴心受压设计值 σ=N/A=10.608×103÷0.1126÷ 450=209.35N/mm2。
作用一根钢管的稳定性计算设计值209.35N/mm2大于钢材的抗压强度设计值设计值f=205N/mm2，故不满足要求。
方案二、选用φ48×3.2钢管，步距1.5米，立杆间距0.6×0.6米：
1)、板底模板扣件式钢管支模立柱荷载标准值
混凝土自重荷载:
钢筋自重荷载:
模板及支架的自重荷载:q3=γ3×b×l=0.75×0.6×0.6=0.092 kN
施工人员及设备荷载:
振捣和倾倒混凝土时产生的荷载:
式中 γ1—为混凝土重力密度；取γ1=24kN/m3；
γ2—为梁钢筋自重标准值；取γ2=1.5kN/m3；
γ3—模板及支架自重荷载；γ3=0.75kN/m2；
γ4—为施工人员及设备荷载标准值；取γ4=1.0kN/m2；
γ5—为振捣和倾倒混凝土时产生的荷载；取γ5=2kN/m2；
h —混凝土板截面高度0.3m
1 —钢管立杆纵、横距0.6m
b—一根钢管立杆承载梁截面宽度0.6m
恒载标准值q1+q2+q3=2.592+0.162+0.092=2.846kN
活荷载标准值q4+q5=0.36+0.72=1.08kN
立杆钢管型号采用φ48×3.2，步距1.5米，纵距600、横距600mm。
2)、板底模板扣件式钢管支模立杆的轴向力设计值计算
钢管立杆处施工，按不组合风荷载时计算，步距1.5米。
立杆的轴向力设计值N=1.2（q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.2（2.592+0.162+0.092）+1.4（0.36+0.72）＝4.927kN
3)、钢管立杆计算长细比λ计算
非顶部立杆段计算长度l0=kμh=1.217×2.335×1.5＝4.26m
顶部立杆段计算长度L0=kμ(h+2α)＝1.217×1.54×2.1＝3.94m
L0取上二式大值4.26m，偏安全。
立杆钢管型号采用φ48×3.2，计算长细比计算λ=L0/i=426/1.5886=268.16,
查规范附录表计算=7320/268.162=0.1018
4)、一根钢管立杆的稳定性计算
钢管立杆地处院内施工，按不组合风荷载时计算
立杆钢管型号采用φ48×3.2（按新疆场实际情况，截面积450mm2），一根钢管的稳定性计算轴心受压设计值 σ=N/A=4.927×103÷0.1018÷ 450=107.557N/mm2。
作用一根钢管的稳定性计算设计值107.557N/mm2小于钢材的抗压强度设计值设计值f=205N/mm2，故满足要求。
⑷、轴9.950米层混凝土、轴框架梁模板支撑架计算
轴框架梁断面为上宽1850mm，下宽为1349mm，梁高为2800mm的梯形，计算取梁宽1.85米。钢管支撑架支承在-3.500m汽轮机基础底板上。满堂钢管支撑架高度11.5米，已大于10米，k值取1.217。
方案一、选用φ48×3.2钢管，步距1.5米，立杆间距0.3×0.3米：
1)、梁底模板扣件式钢管支模立柱荷载标准值
混凝土自重荷载:
钢筋自重荷载:
模板及支架的自重荷载:q3=γ3×b×l=0.75×0.3×0.3=0.068kN
施工人员及设备荷载:
振捣和倾倒混凝土时产生的荷载:
式中 γ1—为混凝土重力密度；取γ1=24kN/m3；
γ2—为梁钢筋自重标准值；取γ2=1.5kN/m3；
γ3—模板及支架自重荷载；γ3=0.75kN/m2；
γ4—为施工人员及设备荷载标准值；取γ4=1.0kN/m2；
γ5—为振捣和倾倒混凝土时产生的荷载；取γ5=2kN/m2；
h —轴框架梁截面高度2.8m
1 —钢管立杆纵、横距0.3m
b—一根钢管立杆承载梁截面宽度0.3m
恒载标准值q1+q2+q3=6.048+0.378+0.068=6.494kN
活荷载标准值q4+q5=0.09+0.18=0.27kN
立杆钢管型号采用φ48×3.2，步距1.5米，。
2)、梁底模板扣件式钢管支模立杆的轴向力设计值计算
钢管立杆地处院内施工，按不组合风荷载时计算，步距1.5米，纵、横距0.3m。
钢管立杆的轴向力设计值：N=1.2（q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.2（6.048+0.378+0.068）+1.4（0.09+0.18）＝8.171kN
3)、钢管立杆计算长细比λ计算
非顶部立杆段计算长度l0=kμh=1.217×2.335×1.5＝4.26m
顶部立杆段计算长度L0=kμ(h+2α)＝1.217×1.54×2.1＝3.94m
L0取上二式大值4.26m，偏安全。
钢管立杆钢管型号采用φ48×3.2，计算长细比计算λ=L0/i=426/1.5886=268.16
查规范附录表计算=7320/268.162=0.1018
4)、一根钢管的稳定性计算
钢管立杆处地施工，按不组合风荷载时计算
立杆钢管型号采用φ48×3.2（按新疆场实际情况，截面积450mm2），一根钢管的稳定性计算轴心受压设计值 σ=N/A=8.171×103÷0.1018÷ 450=178.37N/mm2。
作用一根钢管的稳定性计算设计值178.37N/mm2小于钢材的抗压强度设计值设计值f=205N/mm2，故满足要求。
⑸、轴9.950米层混凝土、轴框架梁模板支撑架计算
轴框架梁断面为上宽2799mm，梁高为3100mm的大致矩形，钢管支撑架支承在4.450米平台板上。
方案一、选用φ48×3.2钢管，步距1.5米，立杆间距0.3×0.3米：
1)、梁底模板扣件式钢管支模立柱荷载标准值
混凝土自重荷载:
钢筋自重荷载:
模板及支架的自重荷载:q3=γ3×b×l=0.75×0.3×0.3=0.068kN
施工人员及设备荷载:
振捣和倾倒混凝土时产生的荷载:
式中 γ1—为混凝土重力密度；取γ1=24kN/m3；
γ2—为梁钢筋自重标准值；取γ2=1.5kN/m3；
γ3—模板及支架自重荷载；γ3=0.75kN/m2；
γ4—为施工人员及设备荷载标准值；取γ4=1.0kN/m2；
γ5—为振捣和倾倒混凝土时产生的荷载；取γ5=2kN/m2；
h —轴框架梁截面高度3.1m
1 —钢管立杆纵、横距0.3m
b—一根钢管立杆承载梁截面宽度0.3m
恒载标准值q1+q2+q3=6.696+0.419+0.068=7.183kN
活荷载标准值q4+q5=0.09+0.18=0.27kN
立杆钢管型号采用φ48×3.2，步距1.5米，纵、横距0.3米。
2)、梁底模板扣件式钢管支模立杆的轴向力设计值计算
钢管立杆地处院内施工，按不组合风荷载时计算，步距1.5米，纵、横距0.3m。
钢管立杆的轴向力设计值：N=1.2（q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.2（6.696+0.419+0.068）+1.4（0.09+0.18）＝9.00kN
3)、钢管立杆计算长细比λ计算
非顶部立杆段计算长度l0=kμh=1.155×2.335×1.5＝4.05m
顶部立杆段计算长度L0=kμ(h+2α)＝1.155×1.54×2.1＝3.74m
L0取上二式大值4.05m，偏安全。
钢管立杆钢管型号采用φ48×3.2，计算长细比计算λ=L0/i=405/1.5886=254.94
查规范附录表计算=7320/254.942=0.1126
4)、一根钢管的稳定性计算
钢管立杆处地施工，按不组合风荷载时计算
立杆钢管型号采用φ48×3.2（按新疆场实际情况，截面积450mm2），一根钢管的稳定性计算轴心受压设计值 σ=N/A=9×103÷0.1126÷ 450=177.62N/mm2。
作用一根钢管的稳定性计算设计值177.62N/mm2小于钢材的抗压强度设计值设计值f=205N/mm2，