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模板工程与支撑系统安全专项方案

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目 录
一、 工程概况 1
二、 编制依据 1
三、 模板及支撑材料: 1
四、 参数信息 2
( 1) 模板支撑及构造参数 2
( 2) 荷载参数 2
(3) 材料参数 3
(4) 梁底模板参数 3
(5) 梁侧模板参数 3
五、 梁模板荷载标准值计算 3
1.梁侧模板荷载 3
2.梁侧模板面板的计算 4
3、 梁侧模板内外楞的计算 6
4、 外楞计算 8
5、 穿梁螺栓的计算 9
6、 梁底模板计算 10
7、 挠度验算 11
8、 梁底支撑的计算 12
9、 扣件抗滑移的计算: 16
10、 立杆的稳定性计算: 17
1.梁两侧立杆稳定性验算: 17
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 18
六、 模板的安装 20
( 1) 地下室砼底板模板的安装 20
( 2) 标准层剪力墙模板安装 20
( 3) 顶板模板安装 21
( 4) 柱模安装 21
( 5) 模板安装的自检 21
七、 模板拆除安全措施 21
1) 模板拆除安全技术措施 21
2) 各类模板拆除的安全技术措施 23
八、 模板拆除安全注意事项 23
九、 悬空作用时模板支撑和拆除的安全注意事项 24
十、 模板应急预案 25
( 一) 指挥部成立安全应急救援领导小组 25
( 二) 预防坍塌事故措施 26

模板工程与支撑系统安全专项施工方案
一、 工程概况
黄石大桥·一品园二期一组团位于黄石市黄石港区彩虹北路9号, 由湖北佳境建筑设计有限公司设计, 湖北华信工程监理有限公司监理, 由海天建设集团有限公司承建。本工程工程采用剪力墙结构形式, 耐火等级为一级, 安全等级为二级, 抗震等级为三级, 建筑物抗震设防烈度为六度。建筑面积为215660.25M2, 建筑高度分别为:
楼栋编号
9号楼
18号楼
19号楼
20号楼
22号楼
二期地下室
层数
32
33
33
32
3
-2
建筑高度( 米)
98.4
99.0
99.0
98.4
11.4
-9.3
建筑面积( m2)
15052.87
28539.75
28539.75
14340.23
2208.00
23515.03
墙、 柱、 梁模板采用18mm厚木胶合板, 内楞采用48mm×100mm木方, 对拉螺栓为φ14圆钢, 外楞采用φ48×3.0钢管。
二、 编制依据
《建筑施工模板安全技术规范》( JGJ162- ) 相关规定标准等。
《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》
《建筑工程大模板技术规程》( JGJ74- )
《地基与基础工程施工及验收规范》( GBJ202- )
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- )
《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-
三、 模板及支撑材料:
模板、 支撑材料按黄石市的规范, 因地制宜, 就地取材, 材质必须符合设计及规范要求。
1、 模板: 梁及平台模板均用18MM原松木合板, 胶料应为耐水胶, 填铺用胶合板及20MM松木板, 不得有死节、 虫洞或已扭曲变形, 腐朽的木板不准使用。
2、 方木: 黄石市常见规格: ( 材料为松木, 无腐朽、 无扭曲变形, 无裂缝死节等痕)
40×60──用于梁枋档楞
60×80──用于板底横楞、 纵楞、 横搁栅。
3、 混凝土楼板需达到足够强度, 确保支撑脚支承力达到安全要求。竖向支撑采用钢管f48, 严格控制好支撑垂直度, 支撑采用三道拉力拉撑, 首道距楼板20CM, 第二、 三道间距为1.5米。
四、 参数信息
( 1) 模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.30; 梁截面高度 D(m):0.50;
混凝土板厚度(mm):180.00; 立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;
立杆步距h(m):1.50; 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00;
梁支撑架搭设高度H(m): 5.20; 梁两侧立杆间距(m):0.60;
承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向;
梁底增加承重立杆根数:1;
采用的钢管类型为Φ48×3.5;
立杆承重连接方式:单扣件, 考虑扣件质量及保养情况, 取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;
( 2) 荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35; 钢筋自重(kN/m3):1.50;
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5; 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0; 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0;
(3) 材料参数
木材品种: 木模; 木材弹性模量E(N/mm2): 10000.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2): 17.0; 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.7;
面板类型: 胶合面板; 面板弹性模量E(N/mm2): 9500.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2): 13.0;
(4) 梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm): 50.0; 梁底方木截面高度h(mm): 100.0;
梁底纵向支撑根数: 4; 面板厚度(mm): 18.0;
(5) 梁侧模板参数
次楞间距(mm): 350 , 主楞竖向根数: 2;
主楞间距为: 100mm;
穿梁螺栓水平间距(mm): 500;
穿梁螺栓直径(mm): M12;
主楞龙骨材料: 钢楞; 截面类型为圆钢管48×3.5;
主楞合并根数: 2;
次楞龙骨材料: 木楞, 宽度60mm, 高度80mm;
次楞合并根数: 2;
五、 梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度, 取24.000kN/m3;
t -- 新浇混凝土的初凝时间, 可按现场实际值取, 输入0时系统按200/(T+15)计算, 得5.714h;
T -- 混凝土的入模温度, 取20.000℃;
V -- 混凝土的浇筑速度, 取1.500m/h;
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度, 取0.750m;
β1-- 外加剂影响修正系数, 取1.200;
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数, 取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别计算得 50.994 kN/m2、 18.000 kN/m2, 取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
2.梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位: mm)
( 1) 强度计算
跨中弯矩计算公式如下:

其中, W -- 面板的净截面抵抗矩, W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3;
M -- 面板的最大弯距(N·mm);
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按以下公式计算面板跨中弯矩:

其中 , q -- 作用在模板上的侧压力, 包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m;
q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m;
计算跨度(内楞间距): l = 350mm;
面板的最大弯距 M= 0.125×21.96×3502 = 3.36×105N·mm;
经计算得到, 面板的受弯应力计算值: σ = 3.36×105 / 7.35×104=4.575N/mm2;
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2;
面板的受弯应力计算值 σ =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2, 满足要求!
( 2) 挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm;
l--计算跨度(内楞间距): l = 350mm;
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2;
I--面板的截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4;
面板的最大挠度计算值: ν= 5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105) = 0.929 mm;
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm;
面板的最大挠度计算值 ν=0.929mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.4mm, 满足要求!
3、 梁侧模板内外楞的计算
( 1) 内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载, 按照均布荷载作用下的简支梁计算。
本工程中, 龙骨采用木楞, 截面宽度60mm, 截面高度80mm, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6×82×2/6 = 128cm3;
I = 6×83×2/12 = 512cm4;

内楞计算简图
( 2) 内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中, σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2);
M -- 内楞的最大弯距(N·mm);
W -- 内楞的净截面抵抗矩;
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩:

其中, 作用在内楞的荷载, q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m;
内楞计算跨度(外楞间距): l = 100mm;
内楞的最大弯距: M=1/8×21.96×100.002= 2.75×104N·mm;
最大支座力:R=1.1×21.96×0.1=8.455 kN;
经计算得到, 内楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.75×104/1.28×105 = 0.214 N/mm2;
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2;
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.214 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2, 满足要求!
( 3) 内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距): l = 500mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96 N/mm;
E -- 内楞的弹性模量: 10000N/mm2;
I -- 内楞的截面惯性矩: I = 5.12×106mm4;
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×21.96×5004/(100×10000×5.12×106) = 0.181 mm;
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm;
内楞的最大挠度计算值 ν=0.181mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm, 满足要求!
4、 外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力, 取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中, 外龙骨采用钢楞, 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5;
外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3;
外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4;
( 1) 外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N·mm);
W -- 外楞的净截面抵抗矩;
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.921 kN·m;
其中, F=1/2×q×h=5.49, h为梁高为0.5m, a为次楞间距为350mm;
经计算得到, 外楞的受弯应力计算值: σ = 1.92×106/1.02×104 = 189.124 N/mm2;
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2;
外楞的受弯应力计算值 σ =189.124N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2, 满足要求!
( 2) .外楞的挠度验算

其中E-外楞的弹性模量: 206000N/mm2;
F--作用在外楞上的集中力标准值: F=5.49kN;
l--计算跨度: l=500mm;
I-外楞的截面惯性矩: I=243800mm4;
外楞的最大挠度计算值:
ν=1.615×5490.000×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.221mm;
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.221 mm
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm;
外楞的最大挠度计算值 ν=0.221mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm, 满足要求!
5、 穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力;
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2);
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值, 取170 N/mm2;
查表得:
穿梁螺栓的直径: 12 mm;
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm;
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2;
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225 =2.745 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN, 满足要求!
6、 梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、 新浇混凝土自重荷载、 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑模板结构自重、 新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。
本算例中, 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3;
I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4;
( 1) 抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:

其中, σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2);
M -- 计算的最大弯矩 (kN·m);
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm;
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);
新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
q1: 1.2×( 24.00+1.50) ×1.00×0.50×0.90=13.77kN/m;
模板结构自重荷载:
q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载设计值:
q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m;
q = q1 + q2 + q3=13.77+0.38+2.52=16.67kN/m;
跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×16.668×0.12=0.017kN·m;
σ =0.017×106/5.40×104=0.309N/mm2;
梁底模面板计算应力 σ =0.309 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2, 满足要求!
7、 挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载, 同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中, q--作用在模板上的压力线荷载:
q =( (24.0+1.50)×0.500+0.35) ×1.00= 13.10KN/m;
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm;
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2;
面板的最大允许挠度值:[ν] =100.00/250 = 0.400mm;
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×13.1×1004/(100×9500×4.86×105)=0.002mm;
面板的最大挠度计算值: ν=0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 100 / 250 = 0.4mm, 满足要求!
8、 梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、 新浇混凝土自重荷载、 钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑模板结构自重、 新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。
( 1) 荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1 = (24+1.5)×0.5×0.1=1.275 kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2 = 0.35×0.1×(2×0.5+0.3)/ 0.3=0.152 kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到, 活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.1=0.45 kN/m;
( 2) 方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×1.275+1.2×0.152=1.712 kN/m;
活荷载设计值 P = 1.4×0.45=0.63 kN/m;

方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中, 方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3;
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4;
( 3) 方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和, 计算公式如下:
线荷载设计值 q = 1.712+0.63=2.342 kN/m;
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×2.342×1×1= 0.234 kN.m;
最大应力 σ= M / W = 0.234×106/83333.3 = 2.81 N/mm2;
抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2;
方木的最大应力计算值 2.81 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
( 4) 方木抗剪验算:
截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×2.342×1 = 1.405 kN;
方木受剪应力计算值 τ = 3×1405.2/(2×50×100) = 0.422 N/mm2;
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2;
方木的受剪应力计算值 0.422 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
( 5) 方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和, 计算公式如下:

q = 1.275 + 0.152 = 1.427 kN/m;
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×1.427×10004 /(100×10000×416.667×104)=0.232mm;
方木的最大允许挠度 [ν]=1.000×1000/250=4.000 mm;
方木的最大挠度计算值 ν= 0.232 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=4 mm, 满足要求!
( 6) 支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2):
q1 = (24.000+1.500)×0.500= 12.750 kN/m2;
(2)模板的自重(kN/m2):
q2 = 0.350 kN/m2;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2;
q = 1.2×(12.750 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 22.020 kN/m2;
梁底支撑根数为 n, 立杆梁跨度方向间距为a, 梁宽为b, 梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P, 梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时:

当n＞2时:

计算简图(kN)

变形图(mm)

弯矩图(kN·m)
经过连续梁的计算得到:
支座反力 RA = RB=0.496 kN, 中间支座最大反力Rmax=6.033;
最大弯矩 Mmax=0.158 kN.m;
最大挠度计算值 Vmax=0.018 mm;
最大应力 σ=0.158×106/5080=31.072 N/mm2;
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值 31.072 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
9、 扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、 旋转单扣件承载力取值为8.00kN, 按照扣件抗滑承载力系数0.80, 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时, 扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN;
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力, 根据前面计算结果得到 R=6.033 kN;
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
10、 立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值, 它包括:
水平钢管的最大支座反力: N1 =0.496 kN ;
脚手架钢管的自重: N2 = 1.2×0.129×5.2=0.806 kN;
楼板的混凝土模板的自重: N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.35=0.273 kN;
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.180×(1.50+24.00)=3.580 kN;
N =0.496+0.806+0.273+3.58=5.155 kN;
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 lo/i 查表得到;
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm): i = 1.58;
A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.89;
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3): W = 5.08;
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2);
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值: [f] =205 N/mm2;
lo -- 计算长度 (m);
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架, 按下式计算
lo = k1uh
k1 -- 计算长度附加系数, 取值为: 1.155 ;
u -- 计算长度系数, 参照《扣件式规范》表5.3.3, u =1.7;
上式的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m;
Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ;
钢管立杆受压应力计算值 ; σ=5155.124/(0.207×489) = 50.928 N/mm2;
钢管立杆稳定性计算 σ = 50.928 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2, 满足要求!
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值, 它包括:
梁底支撑最大支座反力: N1 =6.033 kN ;
脚手架钢管的自重: N2 = 1.2×0.129×(5.2-0.5)=0.806 kN;
N =6.033+0.806=6.761 kN;
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 lo/i 查表得到;
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm): i = 1.58;
A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.89;
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3): W = 5.08;
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2);
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值: [f] =205 N/mm2;
lo -- 计算长度 (m);
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架, 按下式计算
lo = k1uh
k1 -- 计算长度附加系数, 取值为: 1.155 ;
u -- 计算长度系数, 参照《扣件式规范》表5.3.3, u =1.7;
上式的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m;
Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ;
钢管立杆受压应力计算值 ; σ=6761.443/(0.207×489) = 66.798 N/mm2;
钢管立杆稳定性计算 σ = 66.798 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2, 满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件, 否则存在安全隐患。

以上表参照 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
六、 模板的安装
( 1) 地下室砼底板模板的安装
①混凝土外墙模板采用木模散拼, U型卡连接, 竖、 横向用φ48钢管作加强杆。在边坡下脚用φ48钢管打桩, 用作外模支撑的支撑点, 用钢管扣件连接加强杆和支撑点, 使模板固定牢固。
②每根φ12圆钢拉结螺栓中间用5mm厚、 尺寸50mm×50mm的钢板满焊, 用作止水片, 并在φ12圆钢螺栓靠模板两边各放一块20mm厚, 尺寸为50mm×50mm的木板, 木板要做成内小外大, 待砼浇好拆模后, 凿掉两边木板, 截掉长出墙面的螺杆, 再用1: 2水泥防水砂浆分层补平。
( 2) 标准层剪力墙模板安装
剪力墙横竖围 间距450mm×600mm, 内墙φ14螺栓间距450mm×600mm左右, 墙内穿φ30mm塑料管以便回收利用, 螺栓可重复使用。上下端围 悬臂长度不大于200mm, 钢管支撑系统排架主管间距800mm×800mm, 水平钢管3道, 第一道离地面200mm, 第二道离地面1800mm, 第三道在木龙骨底部, 必须纵横连接, 以保证其整体稳定性, 竖向加强杆外先套U型帽, 再用螺帽固定, 考虑到剪力墙用商品砼, 底下3排拉结螺杆用双螺帽加强。
为保证模板施工位置准确, 确保墙体垂直度和平整度, 采用焊钢筋限位来控制墙厚度, 同时以弹模板300mm控制线来进行校正, 并可作为验收的依据, 模板限位尽量焊在大规格钢筋上, 楼板面向上50mm。
安装工程的所有预埋管, 在模板封模前应安装固定牢固, 位置尺寸复核准确后再封模板, 模板的安装允许偏差及预埋件, 预留洞的偏差必须满足规范要求。
( 3) 顶板模板安装
顶板采用φ48钢管搭设满堂支模架, 立柱间隔距离为600mm×600mm, 顶部木龙骨截面为600mm×100mm, 龙骨间距不大于350mm, 木龙骨接头要错开。平台板铺设时必须平台板盖墙梁板模, 平台模拼缝处贴胶带纸。
( 4) 柱模安装
柱模板支模时, 四周必须设牢固支撑或用钢管箍牢, 避免柱模整体歪斜甚至倾倒, 钢管柱箍的间距在一米以内为宜, 并在柱模下方留一清扫孔, 以便清除里面的杂物。
( 5) 模板安装的自检
模板支好后, 首先要进行自检, 填写自检自评表, 再上报项目部及监理公司进行验收, 验收合格后做好交接手续, 再进行下道工序施工。
七、 模板拆除安全措施
模板的拆除, 应严格按模板装拆施工方案和安全技术规程施工。对非承重模板, 应在砼强度能保证其表面棱角不因拆模受损失时方可拆除; 对于承重模板, 如顶板、 梁等, 应在同条件养护, 试块强度达到75%设计强度后方可拆除。拆模顺序应先支后拆, 并执行项目部书面通知拆除制度。
1) 模板拆除安全技术措施
①一般要求
拆模时对砼强度的要求, 根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定, 现浇砼结构模板及其支撑拆除时的砼强度, 应符合设计要求, 当设计无要求时, 应符合下列要求:
a、 不承重的侧模板, 包括梁、 柱、 墙侧模, 在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后, 方可拆除。一般墙体大模板在常温条件下, 砼强度达到1N/㎡即可拆除。
b、 承重模板, 包括梁、 板等水平结构的底模, 应根据与结构同条件养护的试块强度达到规定要求, 方可拆除。
c、 在拆模过程中, 如发现实际结构砼强度并未达到要求, 有影响结构安全的质量问题时, 应暂停拆除。待实际强度达到要求后, 方可继续拆除。
d、 已拆除模板及其支撑的砼结构, 应在砼强度达到设计的砼强度标准值后, 才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时, 必须经过验算, 加设临时支撑。
②拆除之前必须有拆模申请, 并根据同条件养护试块强度测试结果达到规定时, 技术负责人方可批准拆模。
③冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关要求, 其中主要考虑砼模板拆除后的保温养护。如必须暴露在大气中, 则应保证砼受冻前的临界强度。
④对于大致积砼, 除应满足砼强度要求外, 还应考虑保温措施, 拆模之后要保证砼内外温度差不超过20℃, 以免发生温差裂缝。
⑤各类模板拆除的顺序和方法, 应根据模板的设计规定进行, 如果模板设计无规定时, 可按”先支的后拆, 后支的先拆”的顺序进行, 以及”先拆非承重的模板, 后拆承重的模板”及支撑的顺序进行拆模。
⑥拆除的目标必须随拆随清理, 以免钉子扎脚, 或阻碍通行和发生事故。
⑦拆模时, 拆模区应设警戒线, 严防有人误入被砸伤。
⑧拆模不能采取猛撬, 以致大片塌落的方法拆除顶模。
2) 各类模板拆除的安全技术措施
①基础拆模
基坑内拆模, 要注意基坑边坡的稳定, 特别是拆除模板支撑时, 可能使边坡土发生震动而坍塌。拆除的目标应及时送到离基坑较远的地方进行清理。
②现浇板及框架结构拆模
框架结构的拆模顺序如下: 拆柱模斜撑与柱箍→拆除柱侧模→拆楼板底模→拆除侧模→拆除梁底模。拆下的模板不准随意向下抛掷, 要向下传递至地面。已经松动的模板, 必须一次拆除完, 不可中途停歇, 以免落下伤人。
模板立柱有多道水平拉杆, 应先拆除上面的, 按由上而下的顺序拆除, 拆除最后一道拉杆, 应与立柱模板同时拆除, 以免立柱模板倾倒伤人, 多层楼板模板支撑拆除时, 下面应保留几层楼板的支撑, 可根据施工进度, 砼强度增长的情况, 结构设计荷载与支模施工荷载的差值经过设计确定。
八、 模板拆除安全注意事项
①拆模时不要用力过猛过急, 拆下来的模板和支撑用料要及时运走、 整理。
②拆模顺序一般应是后支的先拆、 先支的后拆, 先拆非承重部分, 后拆承重部分。重大复杂模板的拆除, 事先要制定拆模方案。
③多层楼板模板支柱的拆除, 应按下列要求进行: 上层楼板正在浇灌砼时, 下一层楼板的模板支柱不得拆除, 再下一层的模板支柱, 仅可拆除一部分; 跨度4m及4m以上的梁下均应保留支柱, 其间距不得大于3m。
④快速施工的高层建筑梁、 板模板, 例如3-5d完成一层结构, 其底模及支柱的拆除时间, 应对所用砼的强度发展情况分层进行核算, 确保下层楼板及梁能安全承载。
⑤定型模板, 特别是组合式钢模板, 要加强保护, 拆除后逐块传递下来, 不得抛掷, 拆下后清理干净, 板面涂刷脱模剂, 分类堆放整齐, 以再利用。
⑥支设阳台等悬挑形式的模板应有稳定的立足点。
⑦支设临空建筑物模板时, 应搭设操作平台。
⑧砼板上拆模后形成的临边和洞口, 应按规定进行防护。
⑨拆除模板支撑前, 砼强度必须达到规范规定要求, 并经技术部门批准后, 才能进行。
⑩拆平台模板时, 不得一次性将顶撑全部拆除, 应按顺序分批拆, 以免模板在自重荷载体的作用下发生一次性大面积脱落。
⑾拆模时必须设置警戒区域, 并派专人监护, 拆模必须干净彻底, 不得保留有悬空模板。
九、 悬空作用时模板支撑和拆除的安全注意事项
1) 支模应按规定的作业程序进行, 模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下, 并严禁在上下同一垂直面安装、 拆卸模板。结构复杂的模板、