收费棚模板施工方案样本.doc

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收
费
棚
模
板
施
工
方
案

宁武高速B2房建项目
时 间: -1-4

一、 工程简介:
本工程为宁武高速公路周宁收费站, 收费棚长为41。2米,宽为16.2米, 结构体系采用钢筋混凝土结构。其中办公楼部份地下0层, 地上两层; 正负零标高为7.6米; 柱的截面尺寸分为600mm×800 mm, 梁截面为300mm×800 mm和500mm×1000 mm。
二．施工准备:
模板施工过程中, 需要木工、 架工和钢筋工协调作业, 架子工必须按技术交底和脚手架施工方案确定的施工方法搭设脚手架, 使之具有足够的刚度强度和稳定性, 保证作业安全; 木工要保证模板的刚度使之无侧移、 无变形, 且应与钢筋工协调作业; 对于支模所需的脚手杆, 扣件和各种模板及预埋件一定要齐全后方可施工。
三、 主要材料材料准备:
模板支撑体系采用门式钢管脚手架和扣件式钢管脚手架结合使用, 计划材料如下:
1、 φ48钢管70吨
2、 直角扣件6000个、 旋转扣件1500个、 对接扣件3000个
3、 可调上托1000个
4、 100mm×100 mm 、 50mm*100mm方木各 米
5、 φ16丝杆对拉250付
6、 胶合模板1600平方
四、 支架设计:
1、 基础采用C15混凝土浇灌100 mm 厚
2、 垫块采用50mm×100 mm方木
3、 立杆间距为: 板为1300 mm×1300 mm, 梁为650 mm×1300 mm
4、 扫地杆双向满堂设置, 距地面距离不大于300 mm
5、 每隔1.5米设双向横纵水平杆
6、 在立杆顶往下小于300 mm处设满堂横纵水平杆
7、 横纵双向每隔三跨设一道剪刀撑

五、 施工方法:
1．支架搭设
2.柱模板安装:
工艺流程: 弹柱位置线→安装柱筋→安装柱模板→加斜撑→校正→预验→下一道工序。
该工程最大柱截面为600mmx800mm, 为保证柱尺寸, 柱模板采用胶合板后背8--10道50mm*100mm方木, 支设时沿柱垂直方向每400mm设置两根φ48钢管作为柱箍, 并加四道φ16丝杆对拉。柱模板安装前, 按弹好的位置线做好定位筋, 以保证柱轴线与标高准确, 柱模安装时, 通排柱应先安装两端柱, 经校正、 固定、 拉通线校正中间各柱, 柱模直接由钢管固定在满堂承重脚手架上。
为保证柱砼浇注高度, 在柱模内侧梁底标高向下2cm处钉一木条作为现浇砼的标志高度。
2．梁板模板:
1) 上部梁、 板模搭设: 梁、 板模板采用多层胶合板, 厚18mm。现浇板厚100mm--110 mm,板下模板铺设50x100mm间距为20mm方木, 纵向联接, 木方下方再横向铺钢管, 脚手杆直接置于承重脚手架顶端的快拆头托盘上。梁立杆纵向间距为1.2m, 横向间距为0.6m; 楼板立杆纵向间距为1.2m, 横向间距为1.2m; 纵横水平杆步距不超过1.5m(每层楼最少布置两道), 可根据层高做适当调整。梁底示意图如下:
4) 纵、 横向水平杆搭设要求:
纵向水平杆接长采用对接, 对接要求: 纵向水平杆的对接扣件应交错布置: 两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内; 不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm; 各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3;
纵、 横向水平杆的水平偏差应≤1/250,全架长的水平偏差值应≤30mm。
5) 立杆: 脚手架设置纵、 横向扫地杆( 双向满堂设置) 。纵向、 横向扫地杆均采用直角扣件固定在立杆上, 纵向扫地杆距底座上皮不大于300mm, 横向扫地杆紧贴纵向扫地杆下方固定;
立杆采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置: 两根相邻立杆的接头不应设置在同步, 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm; 各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
脚手架立杆垂直度允许偏差应为＜5mm/2m;
六、 设计计算:
1.楼板厚度按100mm, 模板板面采用18 mm高强度多层板, 次龙骨采用50mm×100 mm, 主龙骨采用100mm×100 mm。查表: E=104/N mm2, I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4。
( 1)荷载计算
楼板及支架自重标准值 0.3KN/m2
楼板钢筋自重标准值 1.1KN/m ³
新浇砼自重标准值 24KN/m ³
施工人员及设备荷载标准值 2.5KN/m 2
楼板按110 mm厚算:
荷载标准值:F1=(0.3+1.1+24) ×0.11+2.5=5.29KN
荷载标准值:F2=(0.3+1.1+24) ×0.11×1.2+2.5×1.4=6.85KN
( 2)次龙骨间距计算
新浇的混凝土均匀作用在模板上,单位宽度的面板能够视为梁,次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑,梁宽取200mm, 板厚取300 mm, 按抗弯强度验算:
M=1/8q1l1 Ó=M/W≤fm
式中:
M-----为弯距设计值( N. mm)
q1-----为作用在顶板模板上的均布荷载( N. mm) , 按《施工手册》( 第四版) 下表取
q1=F2×0.2=12.64×0.2=2.528 KN/M;
l-----为次龙骨间距;
Ó-----为受弯应力设计值( N/ mm2)
W-----为截面抵抗矩=1/6 bh2
fm-----为模板抗弯强度设计值( N/ mm2) , 按《施工手册》( 第四版) 下表取11 N/ mm2
Ó=M/W≤fm

按模板的刚度要求, 最大变形值为模板设计跨度的1/250
W=0.677×q l4/100EI≤l/250
q-----为作用在模板上的均布荷载( N/ mm)
E-----模板的弹性模量( N/ mm2) , E=104/N mm2
I-----模板截面惯性矩( N/ mm4) , I=1/12 bh3=5.625×104 mm4

取抗弯承载力,刚度要求计算的小值, l=509 mm﹥施工次龙骨间距取200 mm满足要求。
( 3) 抗压强度及稳定性验算
用φ48×3.5门式钢管架, 间距最大为1200 mm, 上设U托, 设满堂扫地杆, 扫地杆距地200 mm, 支撑立杆有效面积A=489 mm2( 内R=41 mm)
1) 抗压强度验算
N=12.64×1.2×1.2=18.2KN
[N]=Af=489×205=100.24KN﹥18.2KN满足
2) 稳定性验算(按中心点最大偏心25 mm计算):
IX=π( D4-d4) /64=π( 484-414) /64=1.22×105 mm4
iX =( IX/A) 1/2=(1.22×105/489)1/2= 125mm
λX=1800/iX=1800/125=14.4
查Q235, b类截面轴压稳定系数φx=0.453
欧拉临界应力
Nex=π2EA/λx2=π2×2.06×105×489/14.42=47×105
初始偏心弯距MX= Ne=16×103×25=4×104 N. mm
截面朔性发展系数rx=1.0
受压最大纤维毛截面抵抗距
W1X= IX/( D/2) =1.22×105/(48/2)=5083.3 mm3
N/φXA+βmXMX/[(1—0.8 N)/ Nex]=175.9MPa＜205MPa
2.柱模板计算
采用18mm厚的多层模板,模板外铺设50x100mm间距小于150mm方木, 用两根φ48×3.5钢管做柱箍, 间距为400mm,柱箍两头及中间匀用对φ14对拉螺杆固定并采用双螺帽旋紧。
（1） 柱模受到新浇混凝土侧压力
F1=0.22γct0β1β2V1/2
F1 、 F2-----新浇混凝土对模板产生的最大侧压力;
γc-----混凝土密度, 取材24KN/ m3;
t0-----新混凝土的初凝时间, 按商品混凝土为4 h--6 h, 取t0=5
V-----混凝土浇筑速度, 取V=3 m/h
H-----混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度, 取H=4.3
β1-----外加剂影响修正系数, β1=1.0
β2-----混凝土坍落度修正系数,按坍落度130 mm--150 mm,取β2=1.15
F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/ m2
（2） 柱箍所受的均布荷载值( N/ mm)
Q=(52.58×103/106)×400×0.85=17.88 N/ mm
(3)柱箍最大弯矩值( N/ mm)
Mmax=ql22=17.88×7002/8=1095150 N .m
(4)强度计算
N/A+ Mmax/rπWNX=600×17.88/875+1095150/15.3×103=84.84 N/ mm2＜205 N/ mm2( 满足要求)
( 5) 挠度计算
ω=5L14/384EL=5×6004/384×2.06×105×9×0.5×100×303=＜[ω]=1.5
3.梁模板计算:计算最大截面的梁(250 mm×1000 mm)
(1)底模板计算
1)抗弯强度验算
①荷载
底模自重 0.5×0.45×1.2=0.27
混凝土自重 24×0.25×1.0×1.2=7.2
钢筋自重 1.5×0.25×1.0×1.2=0.45
振捣砼荷载 2.0×0.45×1.2=1.08
合计: q1=9
乘以折减系数0.9 则q2= q1×0.9=9×0.9=8.1 KN/m
②抗弯承载力验算
底模下的楞木间距为0.2 m, 是一个多等多跨连续梁, 考虑木材的长度有限, 故按四等跨计算。
按最不利荷载部之中结构静力表示得:
弯矩系数: KM=-0.121
剪力系数: KV=-0.620
挠度系数: KW=0.967
则M= KM×ql2=-0.121×8.1×0.22
=-0.0392 KN/m=-0.0392×106N/mm
Ó=M/W=-0.0392×106×6/(450×402)=0.59＜fM=13 N/mm2
1) 剪力强度验算
u= KVql=-0.620×8.1×0.2=1.00
剪应力: NU=3u/( 2bh) =3×1.00×103/ (2×450×40)=0.083＜fV=1.4 N/mm2
3)挠度验算
荷载不包括振捣混凝土载荷。
柱模板: 柱模板受到的侧压力: ( 按砼浇注速度1.5m/h、 温度按15°计算)
由《砼施工规范》, 柱模受到的砼侧压力为: P=0.22*γc*t0*β1*β2*V1/2 =0.22*24*4.5*1.0*1.0*1.5 1/2=29.1KN/m 2
P=24H=24x7.7=184.8 KN/m 2
取P值较小者P=29.1 KN/ m 2作为计算值, 并考虑倾倒砼时产生的对垂直模板产生的水平荷载标准值4 KN/m 2( 料斗容量为0.45m3) , 则总侧压力:
p=1.2*29.1+1.4*4=40.52 KN/m2
柱最大截面500mm, 柱箍间距550mm。
1．胶板强度验算:
计算简图: p(q)

400 400
胶板计算简图
取1m宽板带验算:
p=29.1KN/m; q=4 KN/m;
Mp=0.125*p*l2=0.125*29.1*0.42=0.58KN·m
Mq=0.125*q*l2=0.125*4*0.42=0.08KN·m
弯矩设计值: M=1.2* Mp +1.4* Mq=1.2*0.58+1.4*0.08=0.81 KN·m
胶板截面抵抗矩为: 1000*122/6=24000mm3
Ó=M/W=0.81*106/24000=33.8MPa<70Mpa
满足要求。
2. 胶板挠度验算:
I=1/12*bh3=1/12*1000*123=1.44*105mm4=1.44*10-7m4
ω=0.521*q*l4/(100*E*I)
=0.521*29.1*103*0.284/(100*5.0*109*1.44*10-7)
=0.0016m=1.6mm≈280/250=1.12mm
( 挠度计算式中0.28m为胶合板的净跨:400-80-40=280mm)
3．柱模木方( 60*80mm木方) 强度验算:

计算简图: p

400 400 400
柱模木方计算简图
q=40.52x0.4=16.2KN/m
最大弯矩: Mmax=0.1qL²=0.1*16.2*0.4² =0.26KN·m
加强肋截面抵抗矩:

W=Mmax/fc=0.26x10 6/13= 0mm3( fc为木材的抗拉强度设计值: 13MPa)
选用60x80方木: W=1/6x80x602 =48000mm3, 大于加强肋截面抵抗矩, 满足要求。
4.中间丝杆受力: 1.1 qL=1.1*16.2*0.4=7.1KN
选M14螺栓, 其允许拉力为17.8KN, 满足要求。
( 二) 梁板模板的验算:
梁板模板支撑采用满堂承重脚手架。
永久荷载标准值:
楼板底模板支架自重标准值 0.3KN/m2
梁底模板支架自重标准值 0.60KN/ m 2
楼板木模板自重标准值 0.3KN/m 2
梁底模、 侧模自重标准值 0.5 KN/m 2
楼板钢筋自重标准值 1.1KN/m ³
梁钢筋自重标准值 1.5KN/m ³
新浇砼自重标准值 24KN/m ³
可变荷载标准值:
施工人员及设备荷载标准值 2.5KN/m ²
( 计算模板及直接支撑模板的小楞时取值) 1.5KN/m ²( 计算直接支撑模板的小楞的小横杆时取值)
1.0KN/m ²( 计算立杆时取值)

振捣砼时产生的荷载标准值 2.0KN/m ²
a． 验算楼板小楞及支架:
1.模板下方小楞强度验算( 小楞为60*80mm木方) :
按三跨连续梁考虑
计算简图: gk ( qk)

1000 1000 1000
模板小楞计算简图
永久荷载:
模板及小楞自重: 0.3KN/m2
钢筋砼自重: 25.1KN/m3
活荷载:
施工人员及设备自重: 2.5KN/m2
木方所受荷载标准值: gk=0.3*0.40+25.1*0.14*0.40=1.52KN/m
qk=2.5*0.4=1.0KN/m
木方所受弯矩标准值: Mgk=0.1*1.52*1.2=0.182 KN·m
Mqk=0.1*1.0*1.12=0.112 KN·m
M=1.0* Mgk +1.4* Mqk =1.2*0.16+1.4*0.12=0.36 KN•m
Ó=M/W=0.36*106/64000=5.125 MPa <13MPa
满足要求。
2.楼板小楞挠度验算: ( 小楞为60*80mm木方) :
I=1/12*b*h3=1/12*60*803=2.56*106mm4=2.56*10-6m4
ω=0.677*q*l4/(100*E*I)
=0.677*1.52*103*1.24/(100*10000*106*2.56*10-6)
=0.00833m=0.833mm<1200/400=3mm
3.验算砼楼板底部横向小横杆( 板厚140mm; 小横杆为ø48钢管, 立杆间距1.0m *1.0m, 步距1.5m) :
横向受力水平杆验算以三跨计, 跨度为1.0m。

计算简图:
GK1( QK1)

400*3 400*3 400*3

1000 1000 1000
横向受力小横杆计算简图
作用支架水平杆永久荷载标准值:
Gk1=(0.3x1.0+(1.1+24)x0.11x1.0)*0.4=1.4KN
可变荷载:
Qk1=(1.4x1.0)*0.4=0.56KN/m
作用于水平杆最大弯矩:
Mgk=0.244x1.0x1.4=0.34KN•m
Mqk=0.244x1.0x0.72=0.175KN•m
M=1.0xMgk+1.4xMqk=1.0x0.444+1.4x0.175=0.689KN•m
抗弯强度: Ó=0.689*106/5.08*103=135MPa<fc=205MPa( ø48钢管f=205MPa)
满足要求。
4.砼楼板底部横向小横杆挠度验算:
I=π/64*( d4-d14) =3.14/64*(484-414)=1.22*105mm4=1.22*10-7m4
ω=1.883*p*l3/(100*E*I)
=1.883*1.6*103*1.33/(100*2.1*1011*1.22*10-7)
=0.0035m=3.5mm≈1300/400=3.25mm

5．楼板支架立杆计算
N=1.267x( 1.2xGk1+1.4 Qk1) =1.267x( 1.2x3.68+1.4x4.2) =13.05KN
立杆的计算长度Lo=h0+2*a=1.5+2*0.6=2.7m( a值为立杆顶部悬臂长度)
λ=Lo/I=2.7/0.0158=170 Ψ=0.199
Ó=N/(ΨA)=13.05x103 /(0.199x489)=134.1MPa <f=205MPa
满足要求。
b．验算主梁小楞及支架:
1. 梁底小楞验算( 小楞为60*80mm木方) :
线荷载: q=1.2*(((1.1-0.11)+0.35/2)x0.5+(0.35/2)x1.1x(24+1.5))+
1.4*2.0*0.35/2=7.06KN/m
Mmax=1/8ql²=1/8x7.06x0.652 =0.37N•m
ω=Mmax/fm=0.37x103 /0.013=28462mm3
60x80方木 ω=64000MM³大于28462mm3
满足要求。
2．验算砼主梁( 850mm*300mm) 底部小横杆( 小横杆为ø48钢管, 立杆间距1.0m *0.5m, 步距1.5m) :
计算简图 Pk1( Pk2)

400 400 400
小横杆计算简图
永久荷载产生的集中力标准值:
Pk1=[(0.85-0.14)+0.30/2]x0.60x0.5+(0.30/2)x0.85x0.60x(24+1.6)=2.26KN
可变荷载作用产生的集中力标准值:
PK2=2.0*0.35/2*0.65=0.228KN
传向小横向水平杆集中力设计值为:
P=1.2Pk1+1.4Pk2=1.2x2.26+1.4x0.228=3.03KN
则M=PxL=3.03x0.425=1.28KN•m
Ó=M/W=1.28x103 /5.08=151 MPa <2*f=410 MPa,满足要求。
(因小横杆与相邻底部的横杆用两根小立杆相连, 共同受力, 故上式为2*f; 详见后附的满堂脚手架立面图)
3.扣件的抗滑承载力计算
R=P=4.76KN < Rc=8KN,
满足要求。( 实际梁每边有2个扣件抗滑)
4.梁支架立杆计算
梁支架立杆荷载增加了部分板及支架自身荷载( 支架包括梁支架及板支架) 。
P板=1.2*( ( 24+1.1) *( 0.6-0.175+0.6) *0.11*0.65+0.3*( 0.6-0.175+0.6) *0.65) +1.4*1.0*( 0.6-0.175+0.6) *0.65=3.08 KN
P支架=1.2*( 0.35*( 0.6-0.175+0.6) *0.65+0.6*0.65*0.35/2) =0.36 KN
N=P+P板+ P支架=4.59+3.08+0.36=8.03KN
梁支架立杆的计算长度
λ=Lo/i=3/0.0158=189.9 Ψ=0.199
Ó=N/(ΨA)=8.03x103 /(0.199x489)=82.5MPa <f=205MPa
满足要求。
C.验算次梁模板支架:
1.模板小楞验算( 小楞为60*80mm木方) :
线荷载: q= 1.2*( (0.6-0.11)+0.3/2) x0.5+(0.3/2)x0.6x(24+1.5)+ 1.4*2*0.3/2=3.56KN/m
Mmax=1/8ql²=1/8x3.56x1.22 =0.64NM
ω=Mmax/fm=0.64x103 /0.013=49230mm
60x80方木 ω=64000mm³大于49230mm3
满足要求。
2.扣件的抗滑承载力计算
R=P=4.27KN < Rc=8KN,
满足要求。( 实际梁每边有2个扣件抗滑)
4.梁支架立杆计算
支架立杆荷载增加了部分板及支架自身荷载( 支架包括梁支架及板支架) 。
P板=1.2*( ( 24+1.1) *( 0.6-0.15+0.65) *0.11*1.2+0.3*( 0.6-0.15+0.65) *1.2) +1.4*1.0*( 0.6-0.15+0.65) *1.2=6.7 KN
P支架=1.2*( 0.35*( 0.6-0.15+0.65) *1.2+0.6*1.2*0.3/2) =0.68 KN
N=P+P板+ P支架=4.27+6.7+0.68=11.65KN
梁支架立杆的计算长度
λ=Lo/i=3/0.0158=189.9 Ψ=0.199
Ó=N/(ΨA)=11.65x103 /(0.199x489)=119.7MPa <f=205MPa
满足要求。
七、 模板的拆除:

模板拆除时侧模要保证砼表面及棱角不因拆模而损坏方可拆除。
底模拆除要符合下列标准:
板≦2m 强度达50% 方可拆模
板≦8m 强度达75% 方可拆除
梁≦8m 强度达75% 方可拆除
拆模前要用回弹仪对现浇构件的强度进行回弹确认, 并保存回弹记录。
回弹结果满足要求, 经技术人员通知后执行模板拆除施工。
架子拆除时应划分作业区, 周围设围拦或竖立警戒标志, 严禁非作业人员入内。拆除顺序应遵循由上而下, 先搭的后拆, 后搭的先拆的原则。即先拆脚手板、 剪刀撑, 后拆横杆等, 并按”一步一清”的原则依次进行, 严禁上下同时进行拆除作业。
在拆架过程中, 不得中途换人, 如必须换人时, 应将拆除情况交代清楚后方可离开。

六、 质量要求:

1．模板使用前要刷隔离剂;
2．模板支设完毕要认真校核轴线、 标高、 几何尺寸等, 正确后方可进行下一道工序施工, 并认真检查埋件;
3．梁模板支设完要拉通线校核, 模板支设完毕, 板缝处用胶带粘结好;
4．砼浇注过程中设专人看护模板, 发现问题及时纠正;
5．允许偏差:
轴线位移: 5mm 截面: +4mm –5mm
表面平整: 5mm 铁件: 3mm
相邻板面高差: 2mm 底模上表面: 5mm

七、 安全技术:

1．工作人员进入施工现场必须戴好安全帽并系好帽带; 高空作业要系好安全带;
2．工作人员严禁酒后作业; 六级以上大风不得进行脚手架搭设作业;
3．作业前认真检查脚手架, 确认无误后方可上架操作;
4．吊运物料要捆绑牢固;
5．上下脚手架应走楼梯, 严禁随意攀爬脚手架,支设独立梁模板时应设临时工作台,不得站在柱模板上和梁底模板上行走,作业面脚手板必须满铺两端封牢,不得站在钢管上作业; 并在脚手板下方满挂大扣网, 防止人员坠落及杂物坠落伤人。
6．模板按顺序拆除, 严禁大面积的拉倒; 拆除完毕后, 不得留下松动和悬挂的模板;
7．拆下的模板要及时清理运送到指定地点集中堆放, 楼层内堆放材料不得在边沿1米方位内;
8．在楼层内拆模时, 要防止各种材料从边沿坠落伤人。
总之, 操作人员要严格按操作规程操作, 保证正常的安全生产。