落地式操作平台方案.doc

大运城邦花园二区七期（别墅）总承包工程 落地式操作平台专项方案
目录
一、编制依据 1
二、工程概况 1
三、总体筹划及施工部署 1
四、落地操作平台搭设流程及施工工艺 2
五、材料选择及构造要求 6
六、劳动力安排 7
七、脚手架检查与验收 8
八、脚手架搭设安全技术措施 9
九、脚手架拆除安全技术措施 9
十、设计计算 10

中铁建工集团有限公司

一、编制依据
（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）；
（2）《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-2011）；
（3）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）；
（4）《建筑施工手册》（第四版）（中国建筑工业出版社出版）；
（5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；
（6）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011；
（7）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002；
二、工程概况
工程名称
大运城邦花园（二区）21～59号住宅楼、65～70号住宅楼、71号地下室工程
建设单位
东莞市益田奥城房地产投资有限公司
施工单位
中铁建工集团有限公司
设计单位
奥义建筑工程设计有限公司
监理单位
广东华工工程建设监理有限公司
建设地点
东莞市凤岗镇官井头村

本项目由东莞市益田奥城房地产投资有限公司开发，项目地点位于东莞市凤岗镇龙平南路南侧。总用地面积53074.085平方米，总建筑面积48247.378平方米。计容建筑面积25364.237平方米，不计入容积率面积22883.141平方米，其中：地下建筑面积22883.141平方米，首层建筑占地面积12268.499平方米。
本项目包括：22栋独栋别墅，23栋联排别墅及1个地下室。共设有机动车停车位226个，其中：地上停车位88个，地下停车位138个。

三、总体筹划及施工部署
（1）、总体筹划
本方案考虑到施工工期、质量、安全和现场实际需要，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ 59-2011等检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。
6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用落地式操作平台以满足施工需要。
（2）、安全领导小组
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：
闫海（技术负责人）———组长，负责协调指挥工作；
张华（技术员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；
庄永强（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；
吴兵时（施工班组长）——组员，负责现场具体施工；

四、落地操作平台搭设流程及施工工艺
落地操作平台搭设的工艺流程为：场地平整、夯实、C15混凝土硬化→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→拉结点→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位。根据构造要求在选定区域用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
搭设参数表：
搭设参数
钢管落地脚手架
立杆横向间距或排距lb (m)
1.5
立杆纵向间距或跨距la(m)
0.9
立杆步距h(m)
1.5
脚手架计算高度H(m)
4
1、地基基础
本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。
2、立杆设置
立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm，采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道。
上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。立杆底部应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。
立杆及纵横向水平杆构造要求见下图：

3、大横杆、小横杆设置
(1)大横杆在脚手架高度方向的间距按上表步距取值，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm左右。
(2)外架按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，立杆与横杆交接处设置双扣件（防滑扣），以形成空间结构整体受力。
脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
4、 操作平台设置
操作平台面铺设九夹板，模板拼缝严密。模板底木枋间距250mm，将模板与木方固定。
5、防护栏杆
(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
(3)操作平台必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
6、拉结点
(1)操作平台与基坑支护用的钢花管设拉结点。如若达不到两步三跨要求或无法进行拉结点施工的，则在水平方向加密。
(2)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在大小横杆接点处。
(3)操作平台构造示意图

操作平台剖面图

操作平台平面图

五、材料选择及构造要求
l、脚手架钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
3、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。
4、连墙件材料采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB 700-88）中Q235A钢的要求。
5、模板：优质九夹板，规格为：1830mm×915mm×18mm；
木方：截面为50mm×100mm，长度2～4m；
主要材料参数表：
材料名称
钢管落地脚手架
钢管
Φ48 × 3.5
扣件
配套
拉结点
二步三跨，扣件连接
脚手扳
模板
安全网
密目安全网

六、劳动力安排
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。
2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
（一）、劳动力安排表
工种
人数
技术管理
2
安全监督
1
质量检查
1
测量放线
3
架子工
5
（二）、机具配备
机具名称
数量
备注
架子扳手
3把
架子工搭设和拆除架子用
力矩扳手
4把
检查架子扣件拧紧力度是否达到要求

七、脚手架检查与验收
1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。
2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。
3、验收时应具备下列文件：
(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件；
(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；
(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；
(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，
(5)脚手架工程的施工验收报告。
4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，井记人施工验收报告。
(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；
(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；
(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；
(4)垂直度及水平度是否合格。
八、脚手架搭设安全技术措施
1、脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。
2、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
3、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
4、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。
5、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
6、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于4kN/m2，确保较大安全储备。
7、操作平台上材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000，操作平台面积140m2，总荷载不得大于700KN。
九、脚手架拆除安全技术措施
1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
8、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
9、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
10、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
11、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
12、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。
13、翻掀垫铺模板应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将模板内未清除的残留物从高处坠落伤人。
十、设计计算

一、参数信息:
1.基本参数
立杆横向间距或排距la(m):1.50，立杆步距h(m)：1.50；
立杆纵向间距lb(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：4.00；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；
钢管类型:Φ48Χ3.5，扣件连接方式：双扣件，取双扣件抗滑承载力调整系数:0.80；
2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):0.300；
栏杆自重(kN/m):0.150；
材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；
施工均布荷载(kN/m2):4.000；
3.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；
立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
4.风荷载参数
本工程地处广东深圳市，基本风压0.75 kN/m2；
荷载高度变化系数μz 为0.84，风荷载体型系数μs 为0.286；
施工操作平台计算中考虑风荷载作用。
二、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；

纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：
q11 = 0.15 + 0.3×0.3 = 0.24 kN/m；
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 5×0.3 = 1.5 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：
p1 = 4×0.3 = 1.2 kN/m
2.强度验算:
依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下:
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
最大支座力计算公式如下:
N = 1.1q1l + 1.2q2l
均布荷载：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.24+ 1.2×1.5 = 2.088 kN/m；
均布活载：q2 = 1.4×1.2 = 1.68 kN/m；
最大弯距 Mmax = 0.1×2.088×0.92 + 0.117 ×1.68×0.92 = 0.328 kN·m ；
最大支座力 N = 1.1×2.088×0.9 + 1.2×1.68×0.9 = 3.882 kN；
最大应力 σ = Mmax / W = 0.328Χ106 / (5080) = 64.634 N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
纵向钢管的计算应力 64.634 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:
ν = 5ql4/384EI
均布恒载:
q = q11 + q12 = 1.74 kN/m；
均布活载：
p = 1.2 kN/m；
ν = (0.677 Χ1.74+0.990Χ1.2)Χ9004/(100×2.06×105×121900)=0.618 mm；
纵向钢管的最大挠度为 0.618 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1500/150与10 mm，满足要求！
三、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =3.882 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.932 kN·m ；
最大变形 νmax = 2.156 mm ；
最大支座力 Qmax = 12.68 kN ；
最大应力 σ= 183.425 N/mm2 ；
横向钢管的计算应力 183.425 N/mm2 小于 横向钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为 2.156 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R ≤Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 12.68 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×4 = 0.516 kN；
(2)栏杆的自重(kN)：
NG2 = 0.15×1.5 = 0.225 kN；
(3)脚手板自重(kN)：
NG3 = 0.3×0.9×1.5 = 0.405 kN；
(4)堆放荷载(kN)：
NG4 = 5×0.9×1.5 = 6.75 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.896 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 4×0.9×1.5 = 5.4 kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×7.896+ 1.4×5.4 = 17.036 kN；
六、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
组合风荷载：
σ = N/φAKH + Mw/W ≤ [f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 17.036 kN；
φ ------- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0 ---- 计算长度 (m)；
KH ---- 高度调整系数:KH=1；
MW ---- 风荷载产生的弯矩值
Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.126×0.9×1.52/10=0.03kN·m；
其中Wk为风荷载标准值
Wk=0.7μzμsWo=0.7Χ0.84Χ0.286Χ0.75=0.126kN/m2；
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1μh (1)
l0 = h+2a (2)
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.167；
μ ---- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3；μ= 1.79；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.167Χ1.79Χ1.5 = 3.133 m；
L0/i = 3133.395 / 15.8 = 198 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.184 ；
钢管立杆受压应力计算值 ； σ =17035.68 /( 0.184Χ489Χ1 )+0.03Χ106/5.08×103= 195.319 N/mm2；
钢管立杆稳定性验算 σ = 195.319 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
公式(2)的计算结果：
L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；
由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ；
钢管立杆受压应力计算值 ； σ =17035.68 /( 0.53Χ489Χ1 )+0.03Χ106/5.08×103= 71.715 N/mm2；
钢管立杆稳定性验算 σ = 71.715 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =68.14 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 17.04 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=68.14 kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！
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