连续刚构主梁施工挂篮设计计算书.doc

遂渝新建铁路12标段新北碚嘉陵江大桥 主梁施工挂篮设计计算书
DK125+928新北碚嘉陵江大桥
主 梁 施 工 挂 篮 设 计 计 算 书

1、 设计依据
1.1新北碚嘉陵江大桥施工图第三、四册；
1.2现有砼设备的搅拌、运输及灌注能力；
1.3施工配合比设计资料；
1. 4挂篮设计时钢材容许应力按规定的1.25倍取值.
单位:MPa
应力种类
钢 号
A3
16Mn
45#钢
轴向应力〔〕
140*1.25=175
200*1.25=250
210*1.25=262.5
弯曲应力〔〕
145*1.25=181.25
210*1.25=262.5
220*1.25=275
剪应力〔τ〕
85*1.25=106.25
120*1.25=150
125*1.25=156.25
节点销子的孔壁承压应力〔〕
210*1.25=262.5
300*1.25=375

节点销子的
弯应力〔〕
240*1.25=300
340*1.25=425
360*1.25=450

1.5参考书目；
1.5.1《路桥施工设计计算手册》 周水兴编著
1.5.2《钢结构设计手册》（上册 ） 第三版
1.5.3《桥梁悬臂施工与设计》 雷俊卿编著
1.5.4《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
1.5.5《结构设计原理》（下册） 黄 棠编著
2、工程概况
由我部施工的新建铁路重庆枢纽遂渝引入工程DK125+928新北碚嘉陵江大桥主跨为（94+168+84）m预应力混凝土连续刚构结构，其箱梁顶板宽11.4m，箱宽8.0m，顶板厚55cm，底板厚45～110cm，腹板厚50～100cm，梁高6.0～11.5m，变高梁按二次抛物线变化，梁体圬工采用C55级混凝土，采用三向预应力结构，底板束及腹板上弯束采用高强度低松弛16-7φ5钢绞线，顶板及腹板下弯束采用高强度低松弛13-7φ5钢绞线，纵向预应力底板束及腹板上弯束采用HVM15-16型锚具，顶板及腹板下弯束采用HVM15-13型锚具，纵向预应力管道采用真空辅助压浆工艺，塑料波纹管成孔，13-7φ5钢绞线波纹管内径为85mm，外径为99mm；16-7φ5钢绞线波纹管内径为100mm，外径为114mm。梁体顶板横向预应力筋采用4-7φ5钢绞线，扁形金属波纹管成孔，管内尺寸宽70mm，高19mm，采用单端张拉，张拉端采用BM15-4扁形锚具，锚固固定端采用BM15-4P锚具锚固；梁体腹板中竖向预应力筋及墩梁固结处横向预应力筋采用32mm精制螺纹冷拉钢筋，φ45mm金属波纹管成孔，JLM-32螺母锚锚固。
3、挂篮设计
本挂篮由主桁系、后锚系、滑动行走系、模板系、悬吊系及工作平台组成。
主桁系统：由两片铰接的H型钢组焊件桁架组成，桁架间距7.5m，桁架之间有中横桁架梁、前上横梁、桁顶前、后联系桁架相连，主桁两侧设悬挂后传力桁架梁。吊底模后锚梁，实现侧模、底模与主桁架同步行走，前支点滑船与主桁节点箱间铰接，以满足铰变位，改善受力。
后锚系：利用箱梁腹板的竖向预应力筋即精轧螺纹钢筋与连接器将后锚梁锚固在主桁后节点箱上。
滑动行走系：采用前滑后滚轮的行走方式，使用5t导链作动力行走，前支点滑船下设四氟板，在其下设置的轨道梁上滑行，轨道梁由钢板组焊而成，有1.0m及1.5m两种规格。轨道梁通过精轧螺纹钢及铁扁担锚固在竖向预应力筋上，以克服挂篮行走的倾覆力矩。挂篮后支点设反扣轮，反扣轮在轨道梁的上翼缘滚动前移。
模板系
底模：由前、后横梁、大纵梁、小纵梁、小横梁及钢板组成，底模两侧设密封橡胶垫以防漏浆。
外模：采用型钢与钢板加工而成，为便于运输，竖向共分成2.5x4+1.52m五节，用法兰在竖向拼接成整体，外模通过外滑梁悬挂在挂篮前上横梁及已浇梁段箱梁翼板上。
内模：内模由顶模、侧模和内滑梁组成，内模前移时通过内滑梁整体前移；内顶模做成中间分离式，侧模与顶模铰接连接，便于拆模和同步前移。
端模：采用胶合板模型，以适应预应力孔道变化开孔方便。
吊杆：均采用精轧螺纹钢筋作吊杆，吊杆的调整通过小扁担梁用手动液压千斤顶进行调整。
工作平台：在挂篮外侧、前端、前横梁、箱梁内设工作平台，在挂篮前端悬挂张拉平台。
3.1底模计算
3.1.1荷载计算
砼重力密度：=2650kg/m3=26.5KN/m3
砼超灌系数：1.05
底板处砼作用于底模上的荷载：
P1=（1.1x6.0x3+0.4x0.4x3）x26.5x1.05/3x6=31.369KN/m2
腹板处砼作用于底模上的荷载：
P2=10.99x1x3x26.5x1.05/1x3=305.797KN/m2
施工机具及人群荷载：2.5Kpa
振捣砼产生的荷载：2.0Kpa
底板处底模所受荷载：P强=31.369+2.5+2.0=35.869Kpa
P刚=31.369+2.5=33.869Kpa
腹板处底模所受荷载：P强=305.797+2.5+2.0=310.297Kpa
P刚=305.797+2.5=308.297Kpa
3.1.2面板计算
面板拟采用8mm厚钢板，腹板下净跨度136mm，底板下跨度440mm。
3.1.2.1腹板下面板计算
a、 强度计算
面板按多跨连续梁计算，取1m板宽进行计算。
/m /m

b、刚度计算

可以
3.1.2.2底板下面板计算
a、强度计算

可以
b、刚度计算
可以
3.1.3底模纵梁计算
纵梁跨度5206mm
3.1.3.1腹板处纵梁计算
腹板下拟采用5I40c工字钢

/m /m
a、强度计算
其受力简图如图示：

RA=310.297x3x（1.5+1.453）/5.206=528.029KN
RE=310.297x3-528.029=402.862KN
MB=528.029x0.753=397.606KN·m
MD=402.862x1.453=585.358KN·m
设弯矩最大发生在距B点m处，
RA=
Mmax=RA（0.753+1.702）-
=528.029x2.455-310.297x1.702=1296.311-528.125=768.186KN·m

∵Mmax=768.186KN·m
W=5950cm3
可以
b、刚度计算
∵弯矩最大处，即是剪力最大处，

=

=0.000223x[（20.824-1.622-1.729）x2.455-4.631+1.925]=0.0088m=8.8mm
可以
3.1.3.2底板处纵梁计算
底板处拟采用[40a槽钢，间距550mm，
Wx=879cm3 Ix=17580cm4
/m
/m
a、强度计算
其受力简图如图示：其受力简图如图示：

RA=19.728x3x（1.5+1.453）/5.206=33.571KN
RE=19.72x3-33.571=25.613KN
MB=33.571x0.753=25.279KN·m
MD=25.613x1.453=37.216KN·m
设弯矩最大发生在距B点m处，
RA=
Mmax=RA（0.753+1.702）=82.417KN·m

W=879cm3
可以
b、刚度计算
∵弯矩最大处，即是挠度最大处，

=

==0.0036m=3.6mm
可以
3.1.4底模前横梁计算
底模前横梁由2I56b工字钢组成，共设5个吊点，
其腹板下横梁所受线荷载：
=（310.297x3x1/2x1）+（10x6x0.801/2x1）+（2.25x1x0.008x78/1+1.15x2）
=465.446+12.015+1.404=481.165KN/m
底板下横梁所受线荷载：

=[（322.821+17.67+8.424）/6]+2.3=60.453KN/m
底模前横梁计算简图如下：

由于底模前横梁计算荷载对称，将其简化如下，并将腹板下线荷载简化成集中荷载：

固端弯矩：

A C D K
分配系数
0.692
0.308

固端力矩
60.146
-45.34 45.34

-10.246
-4.56 -2.28

49.9
-49.9 43.06

a、强度计算

可以
b、刚度计算

可以
3.1.5底模后横梁计算
底模后横梁由2I56b工字钢组成，共设4个吊点，
其腹板下横梁所受线荷载
其底板下横梁所受线荷载
底板后横梁计算简图如下：

由于底模后横梁计算荷载及结构对称，并将部分荷载简化为集中力，则其计算简图如下：

固端弯矩：

A B C
分配系数
0.634
0.336
固端力矩
0 347.691
-116.070 -58.035

-146.847
-84.774 84.774

-200.844 26.739

0 200.844

a、强度计算

可以
b、刚度计算
将AB此段梁作为简支梁考虑，计算腹板外侧挠度值。

可以
3.1.6底模悬吊系统计算
底模吊杆均采用冷拉精轧螺纹钢筋及16Mn钢吊带。
a、底模前吊杆（带）计算
由底模前横梁弯矩图得其剪力图如下：

有剪力图得各吊杆所受拉力为：
FB=241KN
FC=241+90.7=331.7KN
FD=90.7KN
精轧螺纹钢
单根钢筋[N]=
则A点采用一根吊杆；
C点采用一根吊带；
D点采用一根吊杆。
b、底模后吊杆（带）计算
由底模后横梁弯矩图得其剪力图如下：

有剪力图得各吊杆所受拉力为：
FA=81.518KN
FB=435.919+144.870=580.789KN
精轧螺纹钢
单根钢筋[N]=
则A点采用一根吊杆；
B点采用一根吊带。
c、底模端横梁吊环销式横梁强度计算
从计算资料知，底模后横梁吊环受力最大，F=580.789/2=290.395KN
∵销式横梁计算跨度，
销式横梁截面尺寸为120x120mm，
而2x120=240mm〈305mm=
∴销式横梁按集中力作用下的简支梁计算。

可以
d、底模端横梁吊环销式横梁刚度计算

可以
e、底模端横梁吊环销式横梁抗剪计算
∵Q=F/2=290.395/2=145.198KN
可以
f、底模端横梁吊环销式横梁轴孔壁承压计算
P=Q=145.198KN
AC=90x25=2250mm2
可以
g、焊接强度计算
采用凸形角焊缝，焊脚尺寸，
角焊缝计算长度
N=145.198KN
可以
3.2外模计算
外模面板采用δ=8mm热轧钢板，竖肋采用[100槽钢及[100mm槽钢和∠100x100x10mm等边角钢焊成桁架结构，每节模板长4.5m，竖向分节为2.5x4+1.52m，小肋采用∠100x100x10mm角钢，横肋采用2[140b槽钢，按容许应力法计算。
3.2.1腹板处外模计算。
3.2.1.1荷载计算，
砼重力密度：=26.5kN∕m3
砼灌注时气温：T=12℃
则新浇砼的初凝时间t0=200∕（12+15）=7.4h 取t0=8h
砼灌注时间v=1.5m∕h
外加剂影响修正系数B1=1.2
砼坍落度影响修正系数B2=1.15
一次浇注砼总高度11.0m
根据〈〈砼结构工程施工及验收规范〉〉规定，当采用内部振捣器时，新浇砼作用于模板的最大侧压力标准值，当砼浇注速度在6m∕h以下时，按下列两式计算，并取两式中的较小值。
新浇筑砼对模板的最大侧压力：

F=26.5x11=291.5KN/m2
∴F=Fmin=78.828KN/m2
采用导管向模板内供料，因砼厚度大于1.0m，其产生的冲击荷载不计，
振捣砼时对侧面模板的压力按4.0KPa计。
∴P强=78.828+4=82.828KN/m2
P刚=78.828KN/m2
3.2.1.2面板计算
竖肋间距0.55m，小肋间距0.4m，
a、强度计算

按双向板计算
取均布荷在作用下一边简支，三边固定的板进行计算，
K K K
K K
取1mm宽板条作为计算单元，
荷载：q强=0.08283N/mm
q刚=0.07883N/mm
支座弯矩：

可以
跨中弯矩：

钢板的泊松比
则

可以
b、挠度计算

可以
3.2.1.3竖肋计算
竖肋间距550mm，采用[10槽钢，支承在水平肋上，
其荷载为：/m
/m
其竖肋为两端带悬臂梁，计算图示如下：

其弯矩图如下：

a、强度计算
由弯矩图得：
由槽钢
可以
b、挠度计算
跨中部分挠度：

可以
悬臂部分挠度：

可以
3.2.1.4小肋计算
小肋最大间距400mm，采用∠100x100角钢，按两端简支梁计算，
小肋所受线荷载为：/mm
/mm
a、强度计算

可以
b、挠度计算

可以
3.2.1.5横肋计算
横肋间距1.4m，采用2[14b槽钢，拉杆间距为0.65+2x1.6+0.65=4.5m，其线荷载为：/mm
/mm
其横肋为二端带悬臂的二跨悬臂梁，其受力简图如下：

固端力矩：
B C D
分配系数
0.50
0.50
固端力矩
-2.48x107 2.52x107
-2.12x107 2.48x107

-2.48x107 2.52x107
-2.52x107 2.48x107

a、强度计算
由弯矩图得：

可以
b、挠度计算
悬臂端挠度：

可以
跨中挠度：

可以
3.2.1.6拉杆计算
每根拉杆所受力N=82.83x1.25x1.6=165.66KN
单根精轧螺纹钢筋设计承载力[N]=
3.2.2挑檐处外模计算
3.2.2.1荷载计算
砼重力密度：=2650kg/m3=26.5KN/m3
砼超灌系数：1.05
挑檐处砼作用于底模上的荷载：
P1=[（0.55+0.4）/2]x26.5x1.05=13.217KN/m2
施工机具及人群荷载：2.5Kpa
振捣砼产生的荷载：2.0Kpa
挑檐处底模所受荷载：P强=13.217+2.5+2.0=17.717Kpa
P刚=13.217+2.5=15.717Kpa
3.2.2.2面板计算
面板拟采用δ=8mm厚钢板，跨度，
a、强度计算
面板按多跨连续梁计算，取1m板宽进行计算。
/m /m

可以
b、刚度计算

可以
3.2.2.3纵肋计算
纵肋采用[10槽钢，间距0.424m，跨度1100mm，两端支承在横肋上，按简支梁考虑。
a、强度计算
/m /m

可以
b、挠度计算

可以
3.2.2.4横肋计算
横肋采用[10槽钢，间距1.1m，三点支承在[10槽钢上，按两跨连续梁计算。

固端弯矩：

A B C
分配系数
0.474
0.526
固端弯矩
0 2.053
-1.670 0

-0.182
-0.201

0 1.871
-1.871 0

a、强度计算

可以
b、刚度计算

可以
3.2.3外滑梁计算
外滑梁采用I56b工字钢，长12m,A3。
3.2.3.1、悬灌时外滑梁计算
a、荷载计算
外模重：11.947T=119.47KN
外滑梁系统重：2.19T=21.9KN
砼重力密度：=2650kg/m3=26.5KN/m3
施工机具及人群荷载：2.5x1.7x4=17KN
砼超灌系数：1.05
挑檐处砼重：
P1=[（0.55+0.4）/2]x1.7x4x1.05x26.5=89.88KN
外滑梁所受线荷载：
b、外滑梁强度计算
外滑梁荷载计算简图如下：

RA=RE=55.17x4.5/2=124.133KN
MB=MD=124.133x0.25=31.033KN·m
MC=124.133x2.5-55.17x2.25x2.25/2=310.333-139.649=170.684KN•m

Mmax=170.684KN·m
Wx=2447cm3 Ix=68510cm4
可以
c、外滑梁刚度计算

可以
3.2.3.2、行走时外滑梁计算
a、荷载计算
外模重：11.947T=119.47KN
外滑梁系统重：2.19T=21.9KN

外滑梁所受线荷载：
b、外滑梁强度计算
外滑梁荷载计算简图如下：

RA=31.42x4.5 x5.5/8=97.21KN
RE=31.42x4.5-97.21=44.18KN
MB=97.21x0.25=24.3KN·m
MD=44.18x3.25=143.59KN•m

Mmax=163.48KN·m
Wx=2447cm3 Ix=68510cm4
可以
b、 外滑梁刚度计算
X=0.25+2.25=2.5m

可以

3.2.3.4外滑梁前吊系统计算
外滑梁工字钢通过ф80mm钢销与U形吊环相连，而U形吊环通过
精轧螺纹钢与挂篮前横梁相连。
a、外滑梁连接孔承压计算(16Mn钢)
P=RA=124.133KN
AC=dδ=80x（20x2+14.5）=4360mm2
可以
b、钢销的弯曲应力计算（45#钢）
因为钢销计算跨度=140mm〈2x80=160mm=2d
不考虑弯曲应力。
c、钢销的抗剪应力计算
∵Q=RA/2=124.133/2=62.067KN
可以
d、U形吊环孔壁承压应力计算
P=RA/2=60.067KN
AC=dδ=80x60=4800mm2
可以
e、U形吊环拉应力计算
N=RA/2=60.067KN
A=40x（180-86）+（160-86）x20=3760+1480=5240mm2
=N/A=60.067x103/5240=11.463MPa〈250MPa=[] 可以
3.2.3.5后锚托轮计算
采用托轮架板，吊轮横轴，等长双头螺栓及支撑管组成托轮架，在其上两侧各安装托轮，支承外滑梁，在吊轮横梁上安装32mm精轧螺纹钢，组成后锚托轮，并将其锚固于翼缘板上。
a、 托轮架板强度计算
托轮架板可看作一端固结的悬臂梁，其计算图式如下：

Mmax=m=4.655KN•m
中性轴距下缘距离

====47.2mm
Ix=260x203/12+（12.8）2x260x20+20x503/12+（22.2）2x50x20x3
=173333+851968+208333+1478520=2712154mm4
WX=IX/22.8=118954mm3
max=Mmax/Wx==39.13MPa〈262.5MPa=[] 可以
b、托轮架板刚度计算

可以
c、吊轮横轴强度计算

∵Fc=RE=124.133KN
∴RA=RB=62.067KN
Wx=
可以
d、吊轮横轴刚度计算
Ix=120x1203/12-34x1203/12=12384000mm4

可以
e、吊轮横轴抗剪计算
∵Q=RA=62.067KN
可以
f、吊轮横轴孔壁承压计算
P=RA=62.067KN
AC=60x40=2400mm2
可以
3.3内模计算：
内模面板采用2.5mm厚平面钢模板，模板尺寸为1500x300mm，侧面模板纵向排列为1500x3=4500mm，其力学性能为板面至中性轴距离为y0=1.07cm，截面惯性矩Ix=28.59cm4，截面最小抵抗矩Wx=6.45cm3，其竖带采用[10槽钢，间距500mm，水平带采用2[14b槽钢，间距1.1m及1.4m，顶模、底模模板采用2[16b槽钢，间距500mm，其直接放置在由I56b的工字钢及横向连接系内滑梁上。
3.3.1侧模计算
3.3.1.1荷载计算
由腹板处外模计算资料得：
P强=82.828KN/m2
P刚=78.828KN/m2
3.3.1.2面板计算
q强=0.3x82.828=24.848KN/m
q刚=0.3x78.828=23.648KN/m
其计算简图如下：

a、强度计算

可以
b、刚度计算

可以
3.3.1.3竖肋计算
竖肋间距500mm，采用[10槽钢，支承在水平肋上，其荷载为：
q强=0.08283x500=41.415N/mm
q刚=0.07883x500=39.415N/mm
其竖肋为两端带悬臂梁，计算简图如下：

a、强度计算
由弯矩图得：
[10槽钢 Ix=198cm4
可以
b、刚度计算
跨中部分挠度：

可以
悬臂部分挠度：

可以
3.3.1.4横肋计算
横肋间距1.4m及1.1m，间隔布置，采用2[14a槽钢，拉杆间距0.65+2x1.6+0.65=4.5m，其线荷载为：
q强=0.08283x1250=103.538N/mm
q刚=0.07883x1250=98.538N/mm
其横肋为两端带悬臂的二跨连续梁，其受力简图如下：

固端力矩：
B C D
分配系数
0.50
0.50
固端力矩
-2.48x107 2.52x107
-2.12x107 2.48x107

-2.48x107 2.52x107
-2.52x107 2.48x107
a、强度计算

由弯矩图得：
Ix=564x2=1128cm4
可以
b、刚度计算
悬臂部分挠度：

可以
跨中挠度：

可以
3.3.2顶模计算
3.3.2.1荷载计算
砼重力密度：=2650kg/m3=26.5KN/m3
砼超灌系数：1.05
施工机具及人群荷载：2.5KPa
挑檐处砼作用于底模上的荷载：
P1=（0.55x3.0x6+1.0x0.4x3.0）x1.05x26.5/3.0x6
=（9.9+1.2）x1.05x26.5/18=17.16KN/m3
振捣砼产生的荷载：2.0KPa
底模所受荷载：P强=17.16+2.5+2.0=21.66KN/m2
P刚=17.16+2.5=19.66KN/m2
3.3.2.2面板计算
q强=0.3x21.66=6.498KN/m
q刚=0.3x19.66=5.898KN/m
其值均小于侧模面板计算的线荷载，面板满足强度及刚度要求。
3.3.2.3横梁计算
q强=21.66x0.5=10.83KN/m=10.83N/mm
q刚=19.66x0.5=9.83KN/m=9.83N/mm
其横梁可看作两端悬臂的简支梁，其计算简图如下：
内侧模作用在横梁上自重
F=9x0.5x0.5+12x0.1+0.5x0.30=2.25+1.2+0.15=3.6KN

a、强度计算
由弯矩图得：
[18b Ix=1370cm4
可以
b、刚度计算
跨中部分挠度：

可以
悬臂部分挠度：

可以
3.3.3内滑梁计算
内滑梁采用左右各一根I56b工字钢，长12m，两工字钢间采用桁架相连成整体。
3.3.3.1荷载计算
内模重：119.21KN
内滑梁重：63.27KN
顶板混凝土重：（0.55x6x3+1.0x0.4x3）x1.05x26.5=308.86KN
施工机具及人群荷载：2.5x6x3=45KN
内滑梁所受线荷载：（119.21+63.27+308.86+45）/4.5x2=59.60KN/m
3.3.3.2内滑梁强度计算
内滑梁荷载计算简图如下：

RA=RB=59.60x2.25=134.1KN
MC=ME=134.1x0.25=33.525KN•m
MD=134.1x2.5-59.6x2.25x2.25/2=335.25-150.86=184.39KN•m

Ix=68510cm4
可以
3.3.3.3内滑梁刚度计算

可以
3.3.3.4内滑梁前吊系统计算
外滑梁工字钢通过ф80mm钢销与U形吊环相连，而U形吊环通过精轧螺纹钢与挂篮前横梁相连。
a、外滑梁连接孔承压计算
P=RA=134.1KN
AC=dδ=80x（20x2+14.5）=4360mm2
可以
b、钢销的弯曲应力计算(45#钢)
∵钢销的计算跨度L=140mm〈2x80=160mm=2d，故不需计算弯曲应力。
c、钢销的抗剪应力计算
∵Q=RA/2=134.1/2=67.05KN
可以
d、U形吊环孔壁承压应力计算（16Mn钢）
P=RA/2=67.05KN
AC=dδ=80x60=4800mm2
可以
e、U形吊环拉应力计算
N=RA/2=67.05KN
A=40x（180-86）+（160-86）x20=3760+1480=5240mm2
=N/A=67.05x103/5240=12.80MPa〈250MPa=[] 可以
3.3.3.5后锚托轮计算
采用托轮架板，吊轮横轴，等长双头螺栓及支撑管组成托轮架，在其上两侧各安装托轮，以支承外滑梁，在吊轮横梁上安装32mm精轧螺纹钢，组成后锚托轮，并将其锚固在箱梁顶板砼上。
a、 托轮架板强度计算
托轮架板可看作一端固结的悬臂梁，其计算图式如下：

Mmax=m=5.029KN•m
由外滑梁托轮架板强度计算资料得：
Ix=2712154mm4
WX=118954mm3
max=Mmax/Wx==42.28MPa〈262.5MPa=[] 可以
b、托轮架板刚度计算

可以
c、吊轮横轴强度计算 (45#钢)
∵Fc=RE=134.1KN
∴RA=RB=67.05KN
Mmax=67.05x0.126=8.448KN•m
Wx=
可以
d、吊轮横轴刚度计算
Ix=120x1203/12-34x1203/12=12384000mm4

可以
e、吊轮横轴抗剪计算
∵Q=RA=67.05KN
可以
f、吊轮横轴孔壁承压计算
P=RA=67.05KN
AC=60x40=2400mm2
可以
3.4挂篮前横梁计算（16Mn钢）
挂篮前横梁由2I56b工字钢组成，共设10个吊点，其中底模前横梁设6个吊点，外模设2个吊点，内模设2个吊点，底模前横梁6各吊点受力分别为FA=59.841KN， FC=531.457KN FD=70.919KN，外模吊点受力为124.133KN，内模吊点受力为134.1KN，挂篮前横梁计算简图如下：
RA=RB=920.45KN
MD=MC=-59.841x0.9=-53.857KN•m

MA=MB=-59.841x1.55-124.133x0.65=-173.44KN•m
ME=MK=-59.841x2.3-124.133x1.4+920.45x0.75=378.918KN•m
MF=MJ=-59.841x3.4-124.133x2.5+920.45x1.85-531.457x1.1
=-203.459-310.333+1702.833-584.603=604.438KN•m
MG=MI=-59.841x4.3-124.133x3.4+920.45x2.75-531.457x2.0-134.1x0.9
=-257.316-422.052+2531.238-1062.914-120.69=668.266KN•m

3.4.1强度计算
∵
Ix=2x68510=137020cm4
可以
3.4.2刚度计算
在FC=FM=59.841KN力作用下前横梁在H点所产生的挠度

在FD=FL=124.133KN力作用下前横梁在H点所产生的挠度

在FE=FK=531.457KN力作用下前横梁在H点所产生的挠度

在FF=FJ=134.1KN力作用下前横梁在H点所产生的挠度

在FG=FI=70.919KN力作用下前横梁在H点所产生的挠度

∴ ++++
=0.0022+0.002-0.0096-0.0056-0.004=-0.015m
可以
3.5挂篮主桁架计算
3.5.1设计主要技术参数
（1） 箱梁分段最重：267.9t；
（2） 挂篮浇注箱梁分段长度为2.0m，5x3.0m，3x3.5m，12x4.0m；
（3） 挂篮浇注箱梁高度变化范围：11.5～6.0m；
（4） 箱梁底宽8.0m，顶宽11.4m。
3.5.2挂篮主桁尺寸选择
挂篮主桁架尺寸选取的原则为：
（1） 满足悬臂浇注的要求，能够适合不同长度的灌注梁段；
（2） 满足施工时工作面的要求，使得施工人员有工作空间。
（3） 各个杆件受力基本相等，即按等强度设计。考虑到本桥施工中挂篮浇注分段长度最大为4m，因此每个杆件水平方向长度为5m。
其主桁各部尺寸拟定如下图：

3.5.3荷载系数
（1） 考虑箱梁砼浇注时胀模等因素的超载系数：1.05；
（2） 浇注砼的动力系数：1.2；
（3） 挂篮空载行走时的冲击系数：1.3；
（4） 浇注砼和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0
3.5.4挂篮主桁所受荷载
（1） 箱梁荷载：1.05x267.9=281.3T=2813KN
（2） 浇注砼时的动力附加荷载：1.05x267.9x20%=56.26T=562.6KN
（3） 施工机具及人员荷载：3.0x11.4x2.5=85.5KN
（4） 挂篮自重（不包括主桁）：65T=650KN
（5） 风荷载：500Pa
（6） 混凝土偏载：箱梁两侧腹板浇注最大偏差取10m3砼，重量265KN
（7） 挂篮自重（包括主桁）：88T=880KN
3.5.5荷载组合
荷载组合Ⅰ：混凝土重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群及施工机具重
荷载组合Ⅱ：混凝土重量+挂篮自重+混凝土偏载+人群及施工机具重
荷载组合Ⅲ：混凝土重量+挂篮自重+人群及施工机具重
荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载
荷载组合Ⅰ～Ⅱ，用于主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合Ⅲ用于刚度计算；荷载组合Ⅳ用于挂篮行