设备安装程序及规范.doc

设备安装程序及质量要点
设备加工尺寸超差、设备内部清洁度差、错用材料、焊接质量不合格等问题是国产设备的“常见病”、“多发病”，必须超前检查处理。安装过程中，二次灌浆、联轴器及护罩、密封面等工序处理是设备安装工艺质量通病治理的重点。
1设备清点检查
1.1设备到达现场后，应认真清点、检查、编号，合金钢材质需光谱分析，并做好记录。
1.2根据图纸标定设备的就位方向。
1.3除制造厂有书面证明外，所有设备必须解体、检修并做好技术记录。
1.4认真复查制造设备与设计院设计接口是否一致。
1.5复查设备的地脚螺栓孔与土建基础预留孔是否一致。
1.6各专业之间连接的重要设备、管道接口应认真复查确认是否一致。
1.7设备的敞口和接口必须加盖、加堵封闭，防止异物进入。
2设备基础及浇注
2.1设备安装基础，应经验收合格，并办理移交签证。
2.2基础划线以厂房建筑、基准点或锅炉纵横中心线为依据。
2.3应保证基础上表面与设备机架底部间隙不小于50mm。
2.4放置垫铁处的混凝土面必须琢平，接触面均匀且不小于75%，每一组垫铁一般不超过三块。
2.5设备基础二次浇注前，必须将地脚螺栓孔，基础框架或台板的油垢、焊渣等清理干净，打出毛面。
2.6设备基础二次浇注应填写“设备二次浇注申请单”，并派员配合二次浇注，并将机座架浇注起来。
2.7在二次灌浆层强度未达到设计强度的70%以前，不得进行紧固地脚螺栓、对轮二次找正和联接管道等工作。
3 设备轴承、联轴节、减速机安装
3.1滑动轴承的轴瓦乌金瓦面应光洁无砂眼、气孔和裂纹，不得有脱胎现象。
3.2滚动轴承的型号应符合设计要求，外观应无裂纹、重皮和锈蚀等缺陷，轴承的总游动间隙应符合设备技术文件的规定。
3.3轴承座应无裂纹、砂眼等缺陷，内外应无毛刺及型砂。
3.4轴承座冷却水室或油室中的冷却水管在安装前必须经水压试验合格，试验压力为所用冷却水工作压力的1.25倍。
3.5联轴节应成对使用、不宜串用。
3.6装配联轴节时不得放入垫片或冲打轴以取得紧力。
3.7键与键槽的配合：两侧不得有间隙，顶部径向一般应有0.10～0.40mm间隙。
3.8减速机的齿轮与轴的装配不得松动，机盖与机体的法兰结合面应接触严密，不得漏油。
3.9轴承座的油杯及丝堵应装配齐全，严禁渗油。
3.10靠背轮应装保护罩，制作工艺美观，标明设备旋转方向。
4设备安装
4.1设备内部锁紧装置安装前应认真复查，确认安装牢固完整。
4.2设备无机座架时，现场应配制机座架，机座架安装后再安装设备。
4.3厂家设备未经批准，不得随意施焊或切割。
4.4设备安装应严格遵照《火电施工质量检验及评定标准》和《电力建设施工及验收技术规范》和有关技术文件的规定进行，如需变更应征得制造厂同意。
4.5设备在组合安装过程中如发现制造缺陷，应联系制造厂家研究处理，不得擅自作出处理决定。
5设备密封面
5.1设备密封面应涂色用平板检查其接触情况，应3～5点/cm2，均匀分布，法兰及主要阀门密封面整圈连续接触无间断且达一定规定。
5.2油结合面平整光洁，接触均匀并不得有贯通的沟痕，接触不良时应进行研制。
5.3设备油接口的法兰面，应涂色检查，达不到要求应研制。
5.4设备法兰接口应平整光洁无毛刺，若达不到要求需进行研制。
5.5丝扣联接件应涂相应的涂料和垫料，联接牢固。
5.6油（水）位计，安装位置正确、易观察、保护罩工艺美观。
5.7平台梯子栏杆按图施工，制作安装达到工艺要求。
5.8就地表计，安装位置正确、工艺美观、易观察。
6压力容器安装前应对下列资料核查：
a)产品合格证
b)产品质量证明书
c)产品立剖面图

风机的性能参数调整方式介绍
.通风机出口节流调节
　通风机出口节流调节是指通过调节通风机出口管道中的闸阀开度，来改变管网特性（即人为地改变管网阻力），以适应工艺流程时流量或者压力的特殊要求。特点：
①是改变管网特性，而不是调节通风机的性能。
②原则上可以实现位于通风机性能曲线下方的所有工况。
③是人为地加大管网阻力来改变管网特性，压降消耗于关小闸阀开度的附加损失上，所以这种调节方法的经济性最差。
④方法简单，可用于小功率的通风机?
2.通风机进口节流调节
通风机进口节流调节是调节通风机进口节流门（或蝶阀）的开度，改变通风机的进口压力，使通风机性能曲线发生变化，以适应工艺流程时流量或者压力的特殊要求。特点： 
①是改变通风机进口状态参数（即进口压力）,来改变通风机性能曲线,经济性好。
②原则上可以实现通风机性能曲线下方所有工况。
③使其喘振点向小流量方向变化，这就是使采用进口节流的通风机有可能在较小的流量下工作。
④是比较简单易行的调节方法，经济性也好，是一般固定转速的通风机、鼓风机和压缩机广泛采用的调节方法。 
3.通风机进口导叶调节
按照带进口导流叶片的通风机分为两类：一类是叶轮以轴向吸入气流进行计算的；另一类是叶轮根据导流叶片的旋绕气流特殊计算的。第一种，进口导叶调节，实质就是通风机进口节流调节，通过调节进口导叶的角度，改变通风机进口状态参数（即进口压力），来改变通风机性能曲线。第二种，进口节流予旋绕调节，是藉助于进口导流器的导流叶片，使气流沿叶轮旋转方向，以负的流速进入叶轮。特点：
①叶轮以轴向吸入气流进行计算的通风机进口导叶调节，实质就是通风机进口节流调节，但其调节的经济性比后者要好些。
②根据导流叶片的旋绕气流特殊计算的，可对通风机进行气流的正旋绕调节和负旋绕调节。
③进口节流正旋绕调节，原则上可以实现进口导流叶片为零度时性能曲线以下的全部工况；负旋绕调节，旨在提高通风机的压力和流量，其调节范围是有一定限度的。
④对于大直径比的通风机，正旋绕调节和负旋绕调节的有效范围是很大的。
⑤轴向导流器的直径，一般应为叶轮进口直径的1.2-1.4倍。
⑥进口导叶调节具有较宽的调节范围和较高的经济性，并可实现自动调节，故为广泛应用。 
4.通风机变转速调节
从空气动力学理论来说，改变通风机转速的调节方法是最合理的。因当通风机在管网阻力与流量平方成正比例的管网中工作时，其转速降低，但效率仍保持不变，而通风机的功率由于流量与压力的降低而显著下降。
①机械方式 a.V带传动方式 b.齿轮传动方式 c.行星齿轮与施密特传动器传动方式
②电动方式 a.晶闸管 b.变频 c.变极 d.二次阻力 e.西皮方式
③涡电流联轴器
④液力偶合器 
调节特点：
①通风机变转速调节，其流量与转速的一次方成比例，气压与转速的二次方成比例，功率与转速的三次方成比例变化。并且，转速降低，通风机的喘振点向小流量方向偏移，因而性能调节范围宽。
②不产生其它调节法所带来的附加损失，仅是变转速后工况不一定处于最佳效率点，略有降低。功率节省最大，经济性最好。
③通风机变转速调节，可采用皮带轮变速、齿轮箱变速、液力偶合器变速和可调速的原动机等方式。
④如通风机需要高于工作转速进行变转速调节，则设计选型时，要充分考虑转子的临界转速、叶轮的强度及原动机的容量等因素。
⑤是性能调节范围最宽、调节经济性最好的调节方法，将成为大、中型通风机广泛采用的调节方法。
5.轴流通风机动叶可调
轴流通风机是一种大流量、低压头的通风机，其压力系数比离心通风机低。其性能曲线存在一个不稳定的工况区间，运行时需避开。调节方法主要有：动叶可调、前置导叶调节、变转速调节和节流档板调节等。动叶可调特点： 
①等效率区的曲线与锅炉的阻力特性曲线平行，当负荷变化时，轴流通风机保持高效率的范围相当宽。
②在最高效率区的上下，都有相当大的调节范围。
③轴流通风机性能曲线陡，因此管网阻力变化时，流量变化很小。
④每个叶片角度对应一条性能曲线，叶片角度的最小角度调节到最大角度，几乎与流量全部呈线性关系。
⑤轴流通风机动叶可调是随动调节，即随着管网阻力变化，自动调节动叶角度来适应流量变化，因此性能调节损失小，经济性最好。
⑥动叶可调是轴流通风机性能调节范围宽、调节经济性好、调节可靠性高的调节方法。

风机是一种将原动机的机械能转换为输送气体、给予气体能量的机械，它是火电厂中不可少的机械设备，主要有送风机、引风机、一次风机、密封风机和排粉机等，消耗电能约占发电厂发电量的1．5％～3．0％。在火电厂的实际运行中，风机，特别是引风机由于运行条件较恶劣，故障率较高，据有关统计资料，引风机平均每年发生故障为2次，送风机平均每年发生故障为0．4次，从而导致机组非计划停运或减负荷运行。因此，迅速判断风机运行中故障产生的原因，采取得力措施解决是发电厂连续安全运行的保障。虽然风机的故障类型繁多，原因也很复杂，但根据调查电厂实际运行中风机故障较多的是：轴承振动、轴承温度高、动叶卡涩、保护装置误动。 
1　风机轴承振动超标
　　风机轴承振动是运行中常见的故障，风机的振动会引起轴承和叶片损坏、螺栓松动、机壳和风道损坏等故障，严重危及风机的安全运行。风机轴承振动超标的原因较多，如能针对不同的现象分析原因采取恰当的处理办法，往往能起到事半功倍的效果。
1．1　不停炉处理叶片非工作面积灰引起风机振动
　 　这类缺陷常见于锅炉引风机，现象主要表现为风机在运行中振动突然上升。这是因为当气体进入叶轮时，与旋转的叶片工作面存在一定的角度，根据流体力学原 理，气体在叶片的非工作面一定有旋涡产生，于是气体中的灰粒由于旋涡作用会慢慢地沉积在非工作面上。机翼型的叶片最易积灰。当积灰达到一定的重量时由于叶 轮旋转离心力的作用将一部分大块的积灰甩出叶轮。由于各叶片上的积灰不可能完全均匀一致，聚集或可甩走的灰块时间不一定同步，结果因为叶片的积灰不均匀导 致叶轮质量分布不平衡，从而使风机振动增大。
　 　在这种情况下，通常只需把叶片上的积灰铲除，叶轮又将重新达到平衡，从而减少风机的振动。在实际工作中，通常的处理方法是临时停炉后打开风机机壳的人孔 门，检修人员进入机壳内清除叶轮上的积灰。这样不仅环境恶劣，存在不安全因素，而且造成机组的非计划停运，检修时间长，劳动强度大。经过研究，提出了一个 经实际证明行之有效的处理方法。如图1所示，在机壳喉舌处（A点，径向对着叶轮）加装一排喷嘴（4～5个）， 将喷嘴调成不同角度。喷嘴与冲灰水泵相连，将冲灰水作为冲洗积灰的动力介质，降低负荷后停单侧风机，在停风机的瞬间迅速打开阀门，利用叶轮的惯性作用喷洗 叶片上的非工作面，打开在机壳底部加装的阀门将冲灰水排走。这样就实现了不停炉而处理风机振动的目的。用冲灰水作清灰的介质，和用蒸汽和压缩空气相比，具 有对喷嘴结构要求低、清灰范围大、效果好、对叶片磨损小等优点。
1．2　不停炉处理叶片磨损引起的振动
　　磨损是风机中最常见的现象，风机在运行中振动缓慢上升，一般是由于叶片磨损，平衡破坏后造成的。此时处理风机振动的问题一般是在停炉后做动平衡。根据风机的特点，经过多次实践，总结了以下可在不停炉的情况下对风机进行动平衡试验工作。
　　1）在机壳喉舌径向对着叶轮处（如图1）加装一个手孔门，因为此处离叶轮外圆边缘距离最近，只有200 mm多，人站在风机外面，用手可以进行内部操　　作。风机正常运行的情况下手孔门关闭。
　　2）振动发生后将风机停下（单侧停风机），将手孔门打开，在机壳外对叶轮进行试加重量。
　　3）找完平衡后，计算应加的重量和位置，对叶轮进行焊接工作。在实际工作中，用三点法找动平衡较为简单方便。试加重量的计算公式为
    P＜＝250×A0×G／D（3000／n）2（g）
　　为了尽快找到应加的重量和位置，应根据平时的数据多总结经验。根据经验，Y4－73－11－22D的风机振动0．10 mm时不平衡重量为2 000 g；M5－29－11－18D的排粉机振动0．10 mm时不平衡重量120 g；轴流ASN2125／1250型引风机振动为0．10 mm时不平衡重量只有80 g左右。为了达到不停炉处理叶片磨损引起的振动问题的目的，平时须加强对风门挡板的维护，减少风门挡板的漏风，在单侧风机停运时能防止热风从停运的送风机处漏出以维持良好的工作环境。
1．3　空预器的腐蚀导致风机振动间断性超标
　 　这种情况通常发生在燃油锅炉上。燃油锅炉引风机前一般没有电除尘，烟、风道较短，空预器的波纹板和定位板由于低温腐蚀，波纹板腐蚀成小薄钢片，小薄钢片 随烟气一起直接打击在风机叶片上，一方面造成风机的受迫振动，另一方面一些小薄钢片镶嵌在叶片上，由于叶片的动不平衡使风机振动。这种现象是笔者在长期的 实际生产中观察到的结果。处理方法是及时更换腐蚀的波纹板，采用方法防止空预器的低温腐蚀，提高排烟温度和进风温度（一般应高于60℃以避开露点），波纹板也可使用耐腐蚀的考登钢或金属搪瓷。
1．4　风道系统振动导致引风机的振动
　　烟、风道的振动通常会引起风机的受迫振动。这是生产中容易出现而又容易忽视的情况。风机出口扩散筒随负荷的增大，进、出风量增大，振动也会随之改变，而一般扩散筒的下部只有4个支点，如图2所示，另一边的接头石棉帆布是软接头，这样一来整个扩散筒的60％重量是悬吊受力。从图中可以看出轴承座的振动直接与扩散筒有关，故负荷越大，轴承产生振动越大。针对这种状况，在扩散筒出口端下面增加一个活支点（如图3），可升可降可移动。当机组负荷变化时，只需微调该支点，即可消除振动。经过现场实践效果非常显著。该种情况在风道较短的情况下更容易出现。
1．5　动、静部分相碰引起风机振动
    在生产实际中引起动、静部分相碰的主要原因：
    （1）叶轮和进风口（集流器）不在同一轴线上。
    （2）运行时间长后进风口损坏、变形。
    （3）叶轮松动使叶轮晃动度大。
    （4）轴与轴承松动。
    （5）轴承损坏。
    （6）主轴弯曲。
　 　根据不同情况采取不同的处理方法。引起风机振动的原因很多，其它如连轴器中心偏差大、基础或机座刚性不够、原动机振动引起等等，有时是多方面的原因造成 的结果。实际工作中应认真总结经验，多积累数据，掌握设备的状态，摸清设备劣化的规律，出现问题就能有的放矢地采取相应措施解决。 
2　轴承温度高
　 　风机轴承温度异常升高的原因有三类：润滑不良、冷却不够、轴承异常。离心式风机轴承置于风机外，若是由于轴承疲劳磨损出现脱皮、麻坑、间隙增大引起的温 度升高，一般可以通过听轴承声音和测量振动等方法来判断，如是润滑不良、冷却不够的原因则是较容易判断的。而轴流风机的轴承集中于轴承箱内，置于进气室的 下方，当发生轴承温度高时，由于风机在运行，很难判断是轴承有问题还是润滑、冷却的问题。实际工作中应先从以下几个方面解决问题。
　　（1）加油是否恰当。应当按照定期工作的要求给轴承箱加油。轴承加油后有时也会出现温度高的情况，主要是加油过多。这时现象为温度持续不断上升，到达某点后（一般在比正常运行温度高10℃～15℃左右）就会维持不变，然后会逐渐下降。
　　（2）冷却风机小，冷却风量不足。引风机处的烟温在120℃～140℃，轴承箱如果没有有效的冷却，轴承温度会升高。比较简单同时又节约厂用电的解决方法是在轮毂侧轴承设置压缩空气冷却。当温度低时可以不开启压缩空气冷却，温度高时开启压缩空气冷却。
　　（3）确认不存在上述问题后再检查轴承箱。 
3　动叶卡涩
　 　轴流风机动叶调节是通过传动机构带动滑阀改变液压缸两侧油压差实现的。在轴流风机的运行中，有时会出现动叶调节困难或完全不能调节的现象。出现这种现象 通常会认为是风机调节油系统故障和轮毂内部调节机构损坏等。但在实际中通常是另外一种原因：在风机动叶片和轮毂之间有一定的空隙以实现动叶角度的调节，但 不完全燃烧造成碳垢或灰尘堵塞空隙造成动叶调节困难。动叶卡涩的现象在燃油锅炉和采用水膜除尘的锅炉比较普遍，解决的措施主要有
　　（1）尽量使燃油或煤燃烧充分，减少碳黑，适当提高排烟温度和进风温度，避免烟气中的硫在空预器中的结露。
　　（2）在叶轮进口设置蒸汽吹扫管道，当风机停机时对叶轮进行清扫，保持叶轮清洁，蒸汽压力＜＝0．2MPa，温度＜＝200℃。
　　（3）适时调整动叶开度，防止叶片长时间在一个开度造成结垢，风机停运后动叶应间断地在0～55°活动。
    （4）经常检查动叶传动机构，适当加润滑油。 
4　旋转失速和喘振
　 　旋转失速是气流冲角达到临界值附近时，气流会离开叶片凸面，发生边界层分离从而产生大量区域的涡流造成风机风压下降的现象。喘振是由于风机处在不稳定的 工作区运行出现流量、风压大幅度波动的现象。这两种不正常工况是不同的，但是它们又有一定的关系。风机在喘振时一般会产生旋转气流，但旋转失速的发生只决 定于叶轮本身结构性能、气流情况等因素，与风烟道系统的容量和形状无关，喘振则风机本身与风烟道都有关系。旋转失速用失速探针来检测，喘振用U形管取样，两者都是压差信号驱动差压开关报警或跳机。但在实际运行中有两种原因使差压开关容易出现误动作：1）烟气中的灰尘堵塞失速探针的测量孔和U形管容易堵塞；2）现场条件振动大。该保护的可靠性较差。由于风机发生旋转失速和喘振时，炉膛风压和风机振动都会发生较大的变化，在风机调试时通过动叶安装角度的改变使风机正常工作点远离风机的不稳定区，随着目前风机设计制造水平的提高，可以将风机跳闸保护中喘振保护取消，改为“发讯”，当出现旋转失速或喘振信号后运行人员通过调节动叶开度使风机脱离旋转脱流区或喘振区而保持风机连续稳定运行，从而减少风机的意外停运。 
5　结束语
　　随着中国风机制造水平的提高，风机的效率和可靠性不断提高，但风机在实际运用中故障的情况仍较多，完善系统设计、做好定期维护工作是提高风机可靠性的关键，总结经验，针对不同的故障采用针对性的方法对减少风机非计划停运也非常重要。

机电设备安装试运行异常现象分析与对策
摘要：工程机电设备安装施工完成之后，通常要对电动机及其所带的机械作单机起动调试。调试运行的目的是考验设备设计、制造和安装调试的质量，验证设备连续工作的可靠性。在实际工作中往往会碰到意想不到的异常现象，使电机起动失败而跳闸。为了便于事后分析，在电机起动之前，我们就应做好事前准备工作，对电器、二次回路接线、电动机及机械装置等进行检查，并对检查的结果加以分析。本文着重介绍电动机起动失败的几类主要现象，并分析其起动失败的原因及采取的对策。
关键词：机电设备 安装 试运行 电动机 机械装置 异常现象 对策

1、 概述
在工程机电设备安装施工完成之后，通常要对电动机及其所带的机械作单机起动调试。调试运行设备是在施工单位人员的操作下，按照正式生产或使用的条件和要求进行较长时间的工作运转，与项目设计的要求进行对比。目的是考验设备设计、制造和安装调试的质量，验证设备连续工作的可靠性，对设备性能作一次检测，并将检测的数据与设备制造出厂记录的数据进行比较，对设备工程的质量作出评价。在实际工作中设备的试运行住住会碰到意想不到的异常现象，使电动机起动失败而跳闸，较大容量的电动机机会便多一些。为了便于事后分析，在电机起动之前，我们就应做好事前准备工作（尤其是大型电动机更需要重视），并对检查的结果加以分析。
2、 电动机起动前的检查与试运行检查
2．1 启动前的检查
（1） 新安装的或停用三个月以上的电动机，用兆欧表测量电动机各项绕组之间及每项绕组与地（机壳）之间的绝缘电阻，测试前应拆除电动机出线端子上的所有外部接线。通常对500V以下的电动机用500V兆欧表测量，对500~3000V电动机用1000V兆欧表测量其绝缘电阻，按要求，电动机每1kV工作电压，绝缘电阻不得低于1兆欧，电压在1k伏以下、容量为了1000千瓦及以下的电动机，其绝缘电阻应不低于0.5兆欧。如绝缘电阻较低，则应先将电动机进行烘干处理，然后再测绝缘电阻，合格后才可通电使用。
（2） 检查二次回路接线是否正确，二次回路接线检查可以在未接电动机情况下先模拟动作一次，确认各环节动作无误，包括信号灯显示正确与否。检查电动机引出线的连接是否正确，相序和旋转方向是否符合要求，接地或接零是否良好，导线截面积是否符合要求。
（3）检查电动机内部有无杂物，用干燥、清洁的200-300kPa的压缩空气吹净内部(可使用吹风机或手风箱等来吹)，但不能碰坏绕组。
（4） 检查电动机铭牌所示电压、频率与所接电源电压、频率是否相符，电源电压是否稳定（通常允许电源电压波动范围为±5%），接法是否与铭牌所示相同。如果是降压起动，还要检查起动设备的接线是否正确。
（5） 检查电动机紧固螺栓是否松动，轴承是否缺油，定子与转子的间隙是否合理，间隙处是否清洁和有无杂物。检查机组周围有无妨碍运行的杂物，电动机和所传动机械的基础是否牢固。
（6） 检查保护电器（断路器、熔断器、交流接触器、热继电器等）整定值是否合适。动、静触头接触是否良好。检查控制装置的容量是否合适，熔体是否完好，规格、容量是否符合要求和装接是否牢固。。
（7） 电刷与换向器或滑环接触是否良好，电刷压力是否符合制造厂的规定。
（8） 检查启动设备是否完好，接线是否正确，规格是否符合电动机要求。用手扳动电动机转子和所传动机械的转轴（如水泵、风机等），检查转动是否灵活，有无卡涩、摩擦和扫膛现象。确认安装良好，转动无碍。
（9） 检查传动装置是否符合要求。传动带松紧是否适度，联轴器连接是否完好。
（10）检查电动机的通风系统、冷却系统和润滑系统是否正常。观察是否有泄漏印痕，转动电动机转轴，看转动是否灵活，有无摩擦声或其它异声。
（11）检查电动机外壳的接地或接零保护是否可靠和符合要求。
2．2电动机试运行过程中检查。
2．2．1启动时检查
（1）电动机在通电试运行时必须提醒在场人员注意，传动部分附近不应有其它人员站立，也不应站在电动机及被拖动设备的两侧，以免旋转物切向飞出造成伤害事故。
（2）接通电源之前就应作好切断电源的准备， 以防万一接通电源后电动机出现不正常的情况时（如电动机不能启动、启动缓慢、出现异常声音等）能立即切断电源。使用直接启动方式的电动机应空载启动。由于启动电流大，拉合闸动作应迅速果断。
（3）一台电动机的连续启动次数不宜超过3~5次，以防止启动设备和电动机过热。尤其是电动机功率较大时要随时注意电动机的温升情况。
（4）电动机启动后不转或转动不正常或有异常声音时，应迅速停机检查。
（5）使用三角启动器和自耦减压器时，软启动器或变频启动时必须遵守操作程序。
2．2．2试运行时检查
（1）检查电动机转动是否灵活或有杂音。注意电动机的旋转方向与要求的旋转方向是否相符。
（2）检查电源电压是否正常。对于380V异步电动机，电源电压不宜高于400V，也不能低于360V。
（3）记录起动时母线电压、起动时间和电动机空载电流。注意电流不能超过额定电流。
（4）检查电动机所带动的设备是否正常，电动机与设备之间的传动是否正常。
（5）检查电动机运行时的声音是否正常，有无冒烟和焦味。
（6）用验电笔检查电动机外壳是否有漏电和接地不良。
（7）检查电动机外壳有无过热现象并注意电动机的温升是否正常，轴承温度是否符合制造厂的规定（对绝缘的轴承，还应测量其轴电压）。三相异步电动机的最高容许温度和最大容许温升见表2—1。
表2—1 三相异步电动机的最高容许温度
（周围环境温度为+40ºC）
绝缘
等级
测试项目
测试方法
定子
绕组
转子绕组
定子
铁心
滑环
滑动
轴承
滚动
轴承
绕线式
鼠笼式
A
最高容许温度（ºC）

95
100
95
100
—
—
100
—
100
—
80
—
95
—
最大容许温升（ºC）
温度计法
电阻法
55
60
55
60
—
—
60
—
60
—
40
—
55
—
E
最高容许温度（ºC）

105
115
105
115
—
—
115
—
110
—
80
—
95
—
最大容许温升（ºC）
温度计法
电阻法
65
75
65
75
—
—
75
—
70—
40—
55
—
B
最高容许温度（ºC）

110
120
110
120
—
—
120
—
120
—
80
—
95
—
最大容许温升（ºC）
温度计法
电阻法
70
80
70
80
—
—
80
—
80
—
40—
55
—
F
最高容许温度（ºC）

125
140
125
140
—
—
140
—
130
—
80
—
95
—
最大容许温升（ºC）
温度计法
电阻法
85
100
85
100
—
—
100
—
90
—
40
—
55
—
H
最高容许温度（ºC）

145
165
145
165
—
—
165
—
140
—
80
—
90
—
最大容许温升（ºC）
温度计法
电阻法
105
125
105
125
—
—
125
—
100
—
40
—
55
—
（8）检查换向器、滑环和电刷的工作是否正常，观察其火花情况（允许电刷下面有轻微的火花）。
（9）检查电动机的轴向窜动（指滑动轴承）是否超过表2—2的规定。测量电动机的振动是否超过表2—3的数值（对容量为40千瓦及以下的不重要的电动机，可不测量振动值）。
表2—2 电动机轴向允许窜动量
电动机容量
（千瓦）
轴向允许窜动范围 （毫米）
向一侧
向两侧
10及以下
10~20
30~70
70~125
125以上
0.50
0.75
1.00
1.50
2.00
1.00
1.50
2.00
3.00
4.00

注：向两侧的轴向窜动范围，系根据转子磁场中心位置确定。
表2—3 电动机的允许振动值
转 数
转/分
允许振动值（毫米）
一般电动机
防爆电动机
3000
1500
1000
750以下
0.06
0.10
0.13
0.16
0.05
0.085
0.10
0.12

3、 电动机发生故障的原因
电动机发生故障的原因可分为内因和外因两类：
3．1故障外因：
（1）电源电压过高或过低。
（2）起动和控制设备出现缺陷。
（3）电动机过载。
（4）馈电导线断线，包括三相中的一相断线或全部馈电导线断线。
（5）周围环境温度过高，有粉尘、潮气及对电机有害的蒸气和其它腐蚀性气体。
3．2故障内因：
（1）机械部分损坏，如轴承和轴颈磨损，转轴弯曲或断裂，支架和端盖出现裂缝。所传动的机械发生故障（有摩擦或卡涩现象），引起电动机过电流发热，甚至造成电动机卡住不转，使电动机温度急剧上升，绕组烧毁。
（2）旋转部分不平衡或联轴器中心线不一致。
（3）绕组损坏，如绕组对外壳和绕组之间的绝缘击穿，匝间或绕组间短路，绕组各部分之间以及换向器之间的接线发生差错，焊接不良，绕组断线等。
（4）铁芯损坏，如铁芯松散和叠片间短路。或绑线损坏，如绑线松散、滑脱、断开等。
（5）集流装置损坏，如电刷、换向器和滑环损坏，绝缘击穿。震摆和刷握损坏等。
4、电动机起动失败的原因分析与对策
以图4—1所示的典型电路，即其一次回路的短路保护是使用断路器QF（或熔断器），控制电器接触器K，热继电器FT作过载保护（有时FT接在电流互感器二次侧回路中）为例，来介绍电动机起动失败的异常现象，并分析其起动失败的原因及采取的对策。

4．1电动机的控制与保护
4.1.1电动机一起动立即跳闸，即瞬动跳闸：
（1）断路器QF瞬动跳闸 QF瞬动跳闸，会使人怀疑是否发生了短路故障，一般而言，设备安装完毕，在有关的开关柜内先将导电物等清除干净，再作绝缘耐压试验，各部位都符合要求后方可带电试车。所以短路故障可能较少，而且凡发生短路故障均有迹象可查，或有火花。或有焦烟气味，同时兼有异常声音，事后再作绝缘试验，能发现绝缘已损坏。最迷惑不解的是一切都好，但断路器仍然发生瞬动跳闸，此时应确认断路器选择的脱扣电流值是否合理。如40KW的电动机，其额定电流约80A。在选择用断路器时，选用脱扣电流100A似乎可以了，而且瞬时电流倍数为10，可达1000A，足以躲开电动6 IN的起动电流，似乎不应该有问题。但如果考虑下列因素之后，原因便清楚了。
1断路器整定值，制造允许误差老产品为±20%、新产品为±10%，碰得不巧，所选用的断路器正好是—20%的误差，所以其实际瞬动脱扣电流值得注意 1000×（1-20%）=800（A）。
2电动机的起动电流6 IN通常指周期分量。在起始的2至3个周边中。非周期分量的作用很明显，两者叠加有时峰值可达到额定值的13倍。即40KW电动机的额定电流为80A，其起始（峰值）起动电流可达13×80=1040（A），超过了上述的800A。这个峰值出现在起始的1～2个周波,若用熔断器作短路保护是不会分断的，而断路器，特别是带限流特性的高分断能力的断路器，动作都是相当灵敏，会因此而跳闸。对策是提高断路器脱扣电流值。现在有一些型号的断路器，其整定值是可调的，（国产的断路器整定值可调的相对较少，进口的断路器整定值可调的较多）改动很方便。当然更多的是固定不可调的，那只好更换断路器。
（2）熔断器的瞬时熔断与短延时分断 如果一次回路是用熔断器作保护电器，一般而言，凡是新设备且熔断器规格选择合理的，在故障时不会发生瞬时熔断的现象。但下列情况，应予以重视。熔断器熔断体严重受伤，但还维持着薄弱的电气导通性能，一旦起动电流通过时，该熔断体即熔断。如果正好是控制回路所接的一相，那么接触器线圈失电，即造成接触器失压跳闸，合闸失败。
有两种情况能使熔断器受伤：其一是机械外力作用，外壳破裂，导致熔断体受伤，此种情况是可观察到的：另一种是已在其它场合使用过的熔断器，曾发生过相间短路故障（这种情况发生的可能性极少）。如果熔断的一相不是控制回路的同相，接触器不会因此而失压跳闸，便表现为电动机缺相运行。此时电动机转矩不足，无法起动，表现堵转状态，电流值始终维持在6 IN左右。热保护因此而动作，接触器跳闸，起动失败。此时应更换全部熔断器（因为其它两相熔断器也因长时期6 IN工作电流而影响其特性），排除其它原因后再起动。当然在此过程中，必须注意电流表指示值，确保无其它异常情况。
（3）接触器K瞬动跳闸 K 起动时瞬动跳闸有两个原因：
1二次回路故障 如果从电压表上看，起动时电压没有太大的跌落，原因便在二次回路，可以从以下几个方面逐一检查。
a 二次回路熔断器FU熔断：通常大家不重视二次回路熔断器的选择。不管接触器的容量大小，选用额定电流2A的熔断体（熔芯）很多。对于小容量的接触器问题不大，当接触器容量达250A时，接触器线圈起动容量达1KVA以上（如B型接触器），如果使用～220V的线圈，其电流可达到4.5A,2A的熔断体便可能熔断,这就造成接触器线圈失电,合闸失败。此时信号灯均熄灭,很容易判断原因,只要将熔断器换成功10A的即可。若再发生熔断，那么要寻找其它有什么地方发生了短路。
b合闸回路接触器K自保持触点故障： K的辅助触点一直用来作接触器合闸后的自保持，但该辅助触点在制造及校核时，历来不被制造商重视，会较多的遇到接触不良的情况。因它是常开的，接触不良在合闸前是不会发觉的，合闸后的自保持全靠该触点，接触不良便于工作不能自保持，接触器线圈失电跳闸，合闸便失败。发现此种情况，应再按一次按钮，此时注意合闸时接触器辅助触点动作情况，再检查一下触头上无杂物污染。若有，应用砂纸将杂物、污染物擦去，再试合一下即可。
c 自控联锁触点工作不正常： 有一些电动机是有联锁控制的，如锅炉房鼓风机与引风机（在引风机未起动工作时，鼓风机不能起动）；多个皮带机组成的流水线或输送系统（上一个皮带机未工作，下一个皮带机不能起动）；水泵高液位自动停车等。
图4-1控制回路中，在跳闸按钮SSTP与FT之间串联相关的自控联锁触点，在单机试车时，应将自控联锁触点临时短接。在联动试车时，应解除临时短接线。自控联锁触点工作状态不良，那么合闸便有困难（这种事故有时是因触点抖动而瞬动跳闸，有时是合闸不上）。
2一次母线电压过低 要保证接触器K可靠吸合，其线圈电压不得低于额定电压的85%。如果电动机比较大，供电线路离电源又较远，在起动时由于起动电流较大，线路压降就要大一些，很可能低于额定电压85%，接触器无法吸合，这从电压表上可以观察到。对策是在接触器所处的母线上设置补偿电容。因为电动机起动时70%是无功电流，设置电容补偿以减少流过供电线路的电流。补偿的电容量可按电动机额定容量的80%考虑。如仍不够，可增加电容量直至电动机能起动时为止。当然也可通过相关的计算来确定。
4.1.2降压起动失败跳闸
降压起动失败跳闸有两种情况。两种情况成因是不同的。
（1）在未切至全电压时即跳闸 这种情况往往是电动机端电压不足造成的，此时从监测到电压情况便可判断。造成端电压过低的原因是：一方面可能是变电所至配电室供电线路过长，另一方面可能是降压电抗（或电阻）值偏大，致使电动机端电压过低，起动转矩不足以克服负荷转矩，电动机如堵转一般，电流始终不衰减，热保护到时动作跳闸，起动失败。
如果是供电线路过长可设法用电容补偿方法，提高配电室母线电压。当然电容器应是可调节的，以免电动机停机时母线电压过高。
如果是电抗过大，则设法减小电抗值，使得母线电压与电动机端电压均有妥当的数值，各方面工作都正常。
（2）降压过程是成功的，在投切至全电压运行时跳闸 在电动机从降压阶段至全电压工作的切换过程中，有一供电间隙（如Y—△起动），此时因电动机内有乘磁，它的电磁场的情况与停机是不同的，有自己的极性方向，类似发电机。当合至电网时由于相位不一致，有时会造成大的冲击，其电流甚至会超过全电压起动的情况，出现意料不到的断路器过流动作，或接触器失压跳闸。这种状况往往是有时起动能成功，有时起动要失败，有很大的偶然性。成功的原因是两个相位接近或完全相同，相位差就很小，二次起运冲击电流很小，起动便能成功。
这种情况，100kw以上的电动机发生的较多，因为其乘磁能量大。遇到这种情况应使用电抗器降压，用短接电抗来达到全电压起动目的。其过程中间没有供电间隙，就不会产生上述情况。
4.1.3短延时跳闸
电动机起动过程中,跳闸时间不足1s的为短延时跳闸。其异常现象不多见，上述熔断器不良是其中之一。另外，带有接地保护的断路器，其漏电动作整定值偏小，因电动机的馈赠电线路在敷设中绝缘受伤，漏电流值偏大，有时会导致接地保护动作。为防止误动作，接地保护通常有0.2~0.5s的短延时，此时，便反映为短延时动作跳闸。这种情况在新线路上不易发生，在旧的线路上此类故障比较多，一般而言，通过绝缘检查是能发现此故障的。

此外，短延时跳闸原因是上一级保护误动作。如图4—2所示，QF1的整定值是正确的，而QF整定值比QF1大，但有Mn等电动机负荷的存在，当M1起动时，有6 IN起动电流存在，QF保护越级动作，此往往表现为短延时，同时Mn等电动机也从运行中跳闸，表象很清楚，很容易识别。对策是提高QF的整定值。
4.1.4长延时跳闸
跳闸动作时间在5s以上的为长延时跳闸。其原因多在电动机一端。
（1）电动机端电压不足 在一些码头、水源地等场所，由于种种原因，无法设置变电所。这些电动机离变电所配电室较远，电动机容量又较大，在起动时电动机控制中心的母线电压不是太低，接触器能可靠合闸。但电动机端电压不足，不能拖动相关的机泵运转，相当于堵转状态，时间一长，热保护便动作跳闸。
长延时跳闸更容易发生在电动机容量大。供电线路长，双采取了降压起动的场