砖混模板施工方案.docx

目 次

1 工程概况 ……………………………………………………2
2 方案选择 ……………………………………………………3
3 施工顺序 ………………………………………………………3
4 施工方法 ………………………………………………………3
5 施工资源计划 ………………………………………………4
6 施工要求及保证措施 ………………………………………5
7 编制依据 ………………………………………………………7
8 现浇板模板计算 ………………………………………………7
9 梁模板计算 ……………………………………………………19
10 图 示 ………………………………………………………29

第一章 工程概况

1、工程性质和作用
工程名称：郓城县华誉龙泽湾B区项目工程7#8#10#11#12#楼
建筑面积：22527.10㎡
结构类型：六层砖混结构
开竣工日期：2013年10月25日— 2014年 月 日
建设单位：新疆华誉建工集团房地产开发有限公司
监理单位：郓城县建设工程监理中心
勘察单位: 郓城县工程地质勘察公司
设计单位：西安创元建筑设计院有限公司
施工单位：新疆华誉建工（集团）有限公司
2、建筑的结构特征
本工程位于郓城县金河路西段。为六层砖混结构住宅楼，工程总建筑面积为22527.10㎡，南北宽17.30米，东西长50.40米，建筑高度为19.40米。基础为筏板基础，基础垫层砼强度等级为C20，±0.000以下混凝土强度等级为C30P6,以上为C25 。抗震设防烈度为七度，结构设计使用年限为50年，整体建筑为长方形。

该工程大部分梁为长4.1米，宽0.24米，高0.4米；现浇板大部分为长4.8米、3.4米、3.9米、4.2米，宽4.2米。厚0.10米；柱大部分为矩形柱长0.37米，宽0.37米，高3米。为了满足工程质量要求及柱、梁、板、楼梯的美观和几何尺寸方正，本工程模板采用竹胶板、定型方木，支柱全部采用直径为48mm的钢管。
第二章 方案选择
根据本工程的工程性质及实际情况，本工程模板选择竹胶板木楞骨模板体系，采用10mm厚竹胶板作为面板，70mm×50mm方木为楞骨。用直径为48mm钢管为加固系统。本工程地下室层高为2.7米，一至五层为3米，本工程梁断面尺寸主要为：240*400。
第三章 施工顺序
3.1 施工顺序
基础及主体结构按照《郓城县华誉龙泽湾B区多层工程施工组织设计》的要求模板支设顺序按施工方案落实。
3.2 施工工艺
现浇板、梁模板施工工艺：定位放线→支设脚手架→支设梁板梯底模→核对标高及位置→支设梁侧模→梁边加方木加固→支设板底部横杆→铺设板模方木楞骨→铺设模板→校正位置、修补边角及拉结牢固。
第四章 施工方法
本工程模板基本采用竹胶板方木，其具有足够的强度、刚度和稳定性，能保证结构的各部分形状、尺寸和位置的正确性，并且接缝严密，确保不漏浆。

施工前要对班组进行详细交底。
3.1 基础模板：安装前校核基础的中心线标高，无误后支模，先把侧模对准基础边线垂直竖立，用水准尺校正侧板顶面水平后，再用斜撑和水平撑钉牢、钉稳。
3.2 柱模板：柱模采用竹胶板，安装柱模前，先将柱底清扫干净，然后按照边线和模板厚度将柱底位置固定，再对准边线将柱模板竖起来，用临时支撑固定，然后用垂球校正，使其垂直，检查无误后，用钢管箍紧，并用木楔塞紧。接缝处为防止漏浆贴海绵条。
3.3 梁模板：首先复核梁中心线位置是否准确、无误后，确定梁标高，梁底模采用10厚的竹胶模板方木组合支设，侧模采用竹胶板和钢管架设，用管卡及卡具固定侧模，对架空的梁底部设底模并用直径48mm钢管支设牢固。
3.4现浇板模板：采用竹胶合板，施工前对班组详细交底模板根据施工尺寸进行场外制作，然后进行支设，支设前要根据施工图放好线，保证柱位置的正确性，在板底摸支摸后，必须对标高轴线进行校核。每个柱网间板底摸采用钢管顶撑，现浇板支摸的施工顺序为：支立柱→设扫地杆→加水平拉杆 →安装大小龙骨 → 校正标高 →铺竹胶摸板 →修整拼缝。
3.5 楼梯模板：安装时，先根据图纸计算出各支撑的长度，根据放好的线立好斜向支撑，然后放横楞，再铺竹胶板，用外帮板上的横档木将外帮板钉在斜楞木上，根据踏步高度逐块钉上踏步板。
3.6 支柱连接：支柱垫板采用4×0.2×0.05米的长方形板。拉接采用纵横拉接，下杆距地面0.2米，上杆距顶部0.5米，中间根据层高设置在中间部位。
3.7立柱平面布置：根据工程的方案和设计要求，立柱与立柱之间间距为1米，梁底立柱间距为0.5米，进行模板立柱布置。
第五章 施工资源计划
5.1 劳动力需求计划见表5.1.1
表5.1.1 劳动力需求计划表
序号
工种
基础阶段人数
主体阶段人数
1
管理人员
5
5
2
安全员
1
1
3
木工
20
25
4
架工
13
20
5
机械工
2
2
5.2 周转材料需求计划见表5.2.1
表5.2.1 周转材料需求计划表
名 称
数 量
名 称
数 量
竹胶板
2000m2
钢 管
6000m
管 卡
12000个

5.3主要机具需求计划：电锯1台
第六章 施工要求及保证措施
6.1 施工荷载要求
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
6.1.2 质量要求
模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，接缝宽度允许偏差为2.5cm,轴线位移允许偏差为5mm,标高允许偏差为±5mm,截面尺寸允许偏差为4mm、-5mm，表面平整度允许偏差为5mm。
6.2 施工控制要点及技术措施
6.2.1 模板应按顺序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。
6.2.2 搭设柱、梁、模板时，应使用马凳操作，不得站在柱模板操作和梁底模上下行走，更不允许利用拉杆，支撑攀登上下。
6.2.3 平板模板安装就位时要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行，水平撑应设上下两道，水平支撑应与建筑物顶紧顶牢。多层支模上下层立柱要垂直，并应在同一垂直线上。
6.2.4模板上的施工荷载不超过1000Kg/m2,材料堆放不集中。
6.2.5安装、拆除模板及浇注混凝土人员必须搭设可靠的作业平台，运输采用塔吊，模板堆放高度为1.5米，存放整齐。
6.3 组织及管理措施
技术员对模板搭设前进行交底，项目部安全员落实模板支设过程的安全措施及注意事项，技术员、施工员、质检员、安全员对浇筑砼前的模板进行分段分项的验收。
6.4 安全技术措施
6.4.1模板拆除前，木工组要拆模申请，由技术负责人批准后方可进行拆模，同时技术人员要及时向班组长进行拆模技术交底，由班组长签字。拆模时，不要用力过猛，拆下来的模板要及时运走、整理、堆放，以利再用。
6.4.2拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆。先拆除非承重部分，后拆除承重部分，谁安谁拆。
6.4.3拆除柱模时，要先拆钢管，然后用锤慢慢的敲打，使模板与混凝土脱离，然后用塔吊运到指定地点，禁止让模板自由倒下。
6.4.4现浇板、柱帽模板：拆除底模时，必须设置供拆除人员操作的马凳。马凳必须牢固，高度必须满足要求。拆下的竹胶板不准随意向下抛掷，要向下传递到地面，存放到指定地点并堆放整齐。已经松劲的竹胶板要一次连续拆除完毕后，方可停歇，以免落下伤人。
6.5 安全环保措施
6.5.1 模板必须按工序进行，模板未固定前不得进行下道工序，禁止利用拉杆支撑严禁在支架上攀登上下。支撑独立梁模应扎设工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。
6.5.2 拆除模板要经施工人员同意，操作时按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸、大面积拉倒。完工后，不得留下松动和悬挂的模板，拆下的模板要及时送到指定地点，集中堆放，防止朝天钉扎脚。
6.5.3 安装、拆除模板以及浇注混凝土人员必须搭设可靠的作业平台。
6.5.4 使用木工机具，一定要设安全防护装置，否则禁止使用，必须认真遵守安全技术操作规程。
6.5.5 施工机具必须专机专人使用，开关箱应设漏电保护器，有门并上锁，非电工人员不得在开关箱内乱接线。
6.5.6 工人不得带病上岗、酒后上岗，班组长要认真监督，开好班前班后会。
6.5.7 使用无毒无害的脱模剂，以免污染土地。
6.5.8 木工使用机具时要带好耳塞、防护口罩，以免噪声和扬尘。
6.5.9 现场废油棉纱要放到固定的池内，不能到处乱扔，以免污染土地。
6.5.10 施工现场必须严格按照公司的«安全文明施工管理制度»进行组织生产，保障现场整洁卫生，符合环保要求。
6.5.11 对于电锯的强噪声设备，应将其安装在工作棚内，并进行隔音、降噪处理。
6.6 雨季施工措施
6.6.1雨季到来之前应编制详细的雨季施工措施并要有专人监护，检查其实施情况，雨季期间应与当地气象部门联系及时取得天气豫报资料，预防暴雨天气的侵害。
6.6.2 遇到六级以上大风或大雨天气、禁止施工。阴雨天气注意防滑防塌、要严格按照技术操作规程。使用好防护用品。
6.6.3 大雨过后，施工人员要对施工现场模板支设系统进行详细检查、检查模板是不是松动，支柱是不是牢稳，发现问题及时处理，并对发现问题的部位作好记录并后期观察。
6.6.4 雨天过后要将模板清理干净，对模板进行检查验收，确认符合下道工序的施工要求后，方可施工。
第七章 编制依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
第八章 现浇板模板扣件钢管高支撑架计算书
扣件钢管楼板模板支架计算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为2.9m，
立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×70mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁顶托采用钢管48×3.0mm。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.100×1.000+0.350×1.000=2.850kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×2.850+1.4×3.000)×0.300×0.300=0.069kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.069×1000×1000/54000=1.270N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×2.850+1.4×3.000)×0.300=1.372kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1372.0/(2×1000.000×18.000)=0.114N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.850×3004/(100×6000×486000)=0.054mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.100×0.300=0.750kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m
静荷载 q1 = 1.20×0.750+1.20×0.105=1.026kN/m
活荷载 q2 = 1.40×0.900=1.260kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.286/1.000=2.286kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.29×1.00×1.00=0.229kN.m
最大剪力 Q=0.6×1.000×2.286=1.372kN
最大支座力 N=1.1×1.000×2.286=2.515kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×7.00×7.00/6 = 40.83cm3；
I = 5.00×7.00×7.00×7.00/12 = 142.92cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.229×106/40833.3=5.60N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1372/(2×50×70)=0.588N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.855kN/m
最大变形 v =0.677×0.855×1000.04/(100×9500.00×1429166.8)=0.426mm
木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 2.515kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.838kN.m
经过计算得到最大支座 F= 9.302kN
经过计算得到最大变形 V= 1.003mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 4.49cm3；
截面惯性矩 I = 10.78cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.838×106/1.05/4491.0=177.71N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 1.003mm
顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.111×2.900=0.321kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×1.000×1.000=0.350k
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.100×1.000×1.000=2.500kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.171kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8.01kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；
公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/16.0=184.655 =0.21
=8005/(0.212×424)=89.264N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391
· =8005/(0.391×424)=48.270N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；
公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.000×(1.500+2×0.300)=2.425m =2425/16.0=152.069 =0.301
=8005/(0.301×424)=62.716N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
七、楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1350.0mm2，fy=360.0N/mm2。
板的截面尺寸为 b×h=4500mm×100mm，截面有效高度 h0=80mm。
按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.35+25.00×0.10)+1×1.20×(0.32×5×5/4.50/4.50)+
1.40×(2.00+1.00)=8.10kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×8.10=36.43kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql2=0.0513×36.43×4.502=37.84kN.m
按照混凝土的强度换算
得到7天后混凝土强度达到58.40%，C20.0混凝土强度近似等效为C11.7。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.20N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
= Asfy/bh0fcm = 1350.00×360.00/(4500.00×80.00×7.20)=0.19
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.172
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=sbh02fcm = 0.172×4500.000×80.0002×7.2×10-6=35.7kN.m
结论：由于Mi = 35.67=35.67 < Mmax=37.84
所以第7天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑必须保存。
3.计算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第3层楼板所需承受的荷载为
q=1×1.20×(0.35+25.00×0.10)+1×1.20×(0.35+25.00×0.10)+2×1.2
×(0.32×5×5/4.50/4.50)+1.40×(2.00+1.00)=11.99kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×11.99=53.96kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×ql2=0.0513×53.96×4.502=56.05kN.m
按照混凝土的强度换算
得到14天后混凝土强度达到79.20%，C20.0混凝土强度近似等效为C15.8。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.60N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
= Asfy/bh0fcm = 1350.00×360.00/(4500.00×80.00×7.60)=0.18
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.164
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M2=sbh02fcm = 0.164×4500.000×80.0002×7.6×10-6=35.9kN.m
结论：由于Mi = 35.67+35.91=71.58 > Mmax=56.05
所以第14天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第3层以下的模板支撑可以拆除。
第九章 梁模板扣件钢管高支撑架计算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为2.9m，
梁截面 B×D=240mm×450mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，
梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×70mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁两侧立杆间距 1.00m。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。

图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.450×0.500=5.625kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.500×(2×0.450+0.240)/0.240=1.188kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.240×0.500=0.360kN
均布荷载 q = 1.20×5.625+1.20×1.188=8.175kN/m
集中荷载 P = 1.40×0.360=0.504kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；
I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.224kN
N2=1.009kN
N3=1.009kN
N4=0.224kN
最大弯矩 M = 0.008kN.m
最大变形 V = 0.001mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.008×1000×1000/27000=0.296N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×578.0/(2×500.000×18.000)=0.096N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.001mm
面板的最大挠度小于80.0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算
（一）梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.009/0.500=2.018kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.02×0.50×0.50=0.050kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.500×2.018=0.606kN
最大支座力 N=1.1×0.500×2.018=1.110kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×7.00×7.00/6 = 40.83cm3；
I = 5.00×7.00×7.00×7.00/12 = 142.92cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.050×106/40833.3=1.24N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×606/(2×50×70)=0.260N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.199kN/m
最大变形 v =0.677×1.199×500.04/(100×9500.00×1429166.8)=0.037mm
木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.054kN.m
最大变形 vmax=0.006mm
最大支座力 Qmax=2.412kN
抗弯计算强度 f=0.054×106/4491.0=11.94N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!
(二) 梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.422kN.m
最大变形 vmax=0.828mm
最大支座力 Qmax=5.185kN
抗弯计算强度 f=0.422×106/4491.0=93.97N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=5.19kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN<R 12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0kN时，应采用可调托座。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=5.19kN (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.111×2.900=0.385kN
N = 5.185+0.385=5.570kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；
公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207
=5570/(0.207×424)=63.375N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.39
=5570/(0.391×424)=33.586N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取