资源描述
目录
一、 工程概况
二、 编辑依据
三、 材料选用及质量要求
四、柱、梁计算书
五、架子系统搭设方法与要求
六、模板拆除
七、模板制作安装质量要求
八、模板维修与保养
九、模板工程质保措施
十、模板工程质量通病的防止
十一、安全文明施工及保证措施
模 板 工 程 施 工 方 案
一、工程概况
1、建设单位：苏州华惠能源有限公司
2、监理单位：苏州联信工程管理咨询有限公司
3、设计单位：南京苏夏工程设计有限公司
4、施工单位：江苏兴安建设集团有限公司
5、 本工程由苏州华惠能源有限公司投资建设，南京苏夏工程设计有限公司设计，苏州市建筑勘察院有限责任公司地质勘察，苏州联信工程管理咨询有限公司监理，江苏兴安建设集团有限公司组织施工；由居文兵担任项目经理。华电望亭发电厂至相城区集中供热工程:管架采用独立基础，基底持力层采用③层粘土层，对位于河或塘内管架、柱底内力较大固定管架及桁架基础采用桩基础。管架垫层C15，基础、承台及梁柱采用C30混凝土，钢筋采用HRB400级钢，模板支撑采用模板钢管脚手架支撑体系。总工期：91天。
二、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；
3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2013)；
4、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制；
5、《建筑施工手册》第四版；
6、《混凝土结构设计规范》江正荣著；
7、《建筑施工计算手册》江正荣著。
三、材料选用及质量要求：
1、模板：九夹板
2、柱箍：钢管；螺栓：Φ12圆钢作对拉杆
3、各类支撑：48×3.5钢管、扣件〔转向、十字、接头〕、50×100木方横楞，300×50脚手板。
² 钢管：钢管材料须使用力学性能适中的Q235钢，其材性符合《碳素结构钢》〔GB-700-88〕的相应规定。
² 扣件：扣件应采用GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铁制造，扣件中的附件采用的材料应符合GB700-88《碳素结构钢》中Q235钢的规定，铸铁没有裂纹，气孔；不宜有疏松、砂眼或其它影响使用性能的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘沙，浇冒的残条、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净，扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应小于5mm，扣件表面应做防锈处理。
² 九夹板：九夹板必须质地坚硬、表面平整、无腐朽、无翘曲；含水率低于25%，满足《钢
筋混凝土结构施工验收规范》关于模板质量的要求。
4、搭设方法
² 管架支撑脚手架搭设层高从2.3m～9.7m，柱宽从400*400～1200*450mm，梁高从400*400～600*800mm。因此支撑搭设采用φ48*3.5mm的钢管及配套扣件搭设，搭设支撑架及梁柱模板具体见后计算书。
² 架子搭设时立杆井字布置，立杆间距控制在700~900mm以内，紧靠柱部位立杆与模板之间的距离控制在500mm左右。
² 立杆的高度应高出管架设计标高1.2m，从而上部搭设栏杆确保施工平台安全。立杆高度不够可用扣件接长。水平杆按东西和南北向双向布置。水平杆的间距不大于1500mm。同一道水平杆高差控制在50mm以内。最上一道水平杆应满足梁底模的铺设高度。同时梁下的底模部位的水平杆作适当加密。顶端水平杆下增设一十字扣件进行加固，以防塌落。
² 水平杆的设置还应考虑柱模支撑和固定，部分水平杆可兼作支撑杆。用作支撑的２根交叉连杆，上下各一道。
² 断面较大的框架梁下除双排立杆外，可增设斜撑，分流施工荷载。
5、柱模
² 柱子模板支垫方木肋间距为217mm，钢管箍夹固。钢管箍沿柱子高度每600设一道。
² 截面积≥800的柱各拉二根φ12螺杆，螺杆上下间距为500，防止柱子胀模；为防止柱子模板根部在浇筑混凝土时移位、胀模，在柱脚周围的混凝土承台上插置钢筋头，作为柱脚模板支垫的固定锚点。
² 柱子模板支撑时在承台底部施工缝处应用清水冲洗扫把打扫施工缝确保无杂物，方可封模。
6、梁模板
² 全部梁模系统包括底模、侧模均采用木模，提前配制现场组拼。梁模支撑系统采用钢管、扣件搭设脚手架支架。搭设脚手架时，离开梁边线150mm，立杆间距视梁断面尺寸而定，一般控制在600-800mm之间。
² 深梁模板：
Ø 对于梁高大于700mm的深梁，需特殊加固。梁高在700-900mm范围内。中部需对拉一道φ12螺栓；梁高大于1000mm时，对拉两道。
Ø 施工放线时，在承台弹出梁的中心线或轴线、边线，以此作为支模的基线，控制梁的准确位置。
Ø 当梁跨≥4000mm时，梁底板应起拱，起拱高度控制在梁跨的1/1000—3/1000。
Ø 为防止梁模移动，梁底模两侧须加扣件紧固。加固梁模时，需拉设通线将模板找直、找正。梁侧模上口须加锁口，锁口可采用钢管和扣件扣牢。
四、梁、柱计算书
1、梁计算书
² 本次梁的计算选择最高支撑9.7m、最大梁600*800的梁进行计算。
² 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
² 梁:L
Ø 参数信息
l 模板支撑及构造参数
l 梁截面宽度 B(m):0.60；
l 梁截面高度 D(m):0.80
l 混凝土板厚度(mm):1.00；
l 立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；
l 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
l 立杆步距h(m):1.50；
l 梁支撑架搭设高度H(m)：9.10；
l 梁两侧立柱间距(m):0.80；
l 承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；
l 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
l 采用的钢管类型为Φ48×3.5；
l 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系
数:0.80；
Ø 荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):19.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
Ø 材料参数木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
Ø 梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；
梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：5；
面板厚度(mm)：16.0；
Ø 梁侧模板参数
主楞间距(mm)：400；
次楞根数：4；
穿梁螺栓水平间距(mm)：400；
穿梁螺栓竖向根数：3；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；
² 梁模板荷载标准值计算
Ø 梁侧模板荷载
Ø 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
Ø 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)
计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 50.994 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值19.200 kN/m2作为本工程计算荷载。
² 梁侧模板面板的计算
Ø 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
Ø 次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
Ø 强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 40×1.6×1.6/6=17.07cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.4×19.2×0.9=8.29kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.4×2×0.9=1.01kN/m； q = q1+q2 = 8.294+1.008 = 9.302 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 266.33mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×9.302×266.3332 = 6.60×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 6.60×104 / 1.71×104=3.866N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =3.866N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，
满足要求！
Ø 挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 19.2×0.4 = 7.68N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 266.33mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 40×1.6×1.6×1.6/12=13.65cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×7.68×266.334/(100×9500×1.37×105) = 0.202 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =266.333/250 = 1.065mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.202mm 小于 面板的最大容许挠度值
[ω]=1.065mm，满足要求！
² 梁侧模板内外楞的计算
Ø 内楞计算
l 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
l 本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；
I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
内楞计算简图
Ø 内楞强度验算强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×19.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.266=6.19kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×6.19×400.002= 9.91×104N.mm；
最大支座力:R=1.1×6.194×0.4=2.725 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 9.91×104/8.33×104 = 1.189 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.189 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
Ø 内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =19.20×0.27= 5.11 N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l = 400mm；I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.11×4004/(100×10000×8.33×106) = 0.011 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 400/250=1.6mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.011mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.6mm，满足要求！
² 外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.725kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×2/6 = 166.67cm3；
I = 50×1003×2/12 = 833.33cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm)
Ø 外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.545 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 5.45×105/1.67×105 = 3.27 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 σ =3.27N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
Ø 外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.143 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/250=0.8mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.143mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.8mm，
满足要求！
² 穿梁螺栓的计算验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =19.2×0.4×0.3 =2.304 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.304kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，
满足要求！
² 梁底模板计算
Ø 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
Ø 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 800×16×16/6 = 3.41×104mm3；
I = 800×16×16×16/12 = 2.73×105mm4；
Ø 抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.80×0.90=17.63kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；
q = q1 + q2 + q3=17.63+0.30+2.02=19.94kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×19.944×0.152=0.045kN.m；
σ =0.045×106/3.41×104=1.315N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =1.315 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值
[f]=13N/mm2，满足要求！
Ø 挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.80= 16.60KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×16.6×1504/(100×9500×2.73×105)=0.022mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.022mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 150 /
250 = 0.6mm，满足要求！
² 梁底支撑的计算
Ø 本工程梁底支撑采用方木。
Ø 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
Ø 荷载的计算：
l 钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×0.8×0.15=3.06 kN/m；
l 模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.15×(2×0.8+0.6)/ 0.6=0.192 kN/m；
l 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (1+2)×0.15=0.45 kN/m；
Ø 方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×3.06+1.2×0.192=3.903 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.45=0.63 kN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
Ø 方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 3.903+0.63=4.533 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×4.533×0.8×0.8= 0.29 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.29×106/83333.3 = 3.481 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 3.481 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要
求!
Ø 方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×4.533×0.8 = 2.176 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×2175.84/(2×50×100) = 0.653 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.653 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要
求!
Ø 方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 3.060 + 0.193 = 3.253 kN/m；
方木最大挠度计算值 ω= 0.677×3.252×8004 /(100×10000×416.667×104)=0.216mm；
方木的最大允许挠度 [ω]=0.800×1000/250=3.200 mm；
方木的最大挠度计算值 ω= 0.216 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=3.2 mm，满
足要求！
Ø 支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
l 钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×0.800= 20.400 kN/m2；
l 模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
l 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (1.000+2.000)=3.000 kN/m2；
q = 1.2×(20.400 + 0.350 )+ 1.4×3.000 = 29.100 kN/m2；
l 梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
当n＞2时：
计算简图(kN)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=1.924 kN，中间支座最大反力Rmax=10.667；
最大弯矩 Mmax=0.361 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.1 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.361×106/5080=71.055 N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 71.055 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
Ø 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
Ø 扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.667 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
Ø 立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
l 梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =1.924 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×9.1=1.41 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.80-0.60)/2)×0.80×0.35=0.202
kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.00/2+(0.80-0.60)/2)×0.80×0.001×(1.50+24.00)=0.015 kN； N =1.924+1.41+0.202+0.015=3.55 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
(1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3549.568/(0.207×489) = 35.067 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 35.067 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo
= k1k2(h+2a)
(2)
k1
-- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2
-- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.018×(1.5+0.1×2) = 2.02 m； Lo/i = 2019.61 / 15.8 = 128 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3549.568/(0.406×489) = 17.879 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 17.879 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] =
205 N/mm2，满足要求！
l 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力： N1 =10.667 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(9.1-0.8)=1.41 kN；N=10.667+1.41=11.952 kN；φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
(1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m； Lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=11952.42/(0.203×489) = 120.407 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 120.407 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo
= k1k2(h+2a)
(2)
k1
-- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2
-- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.018×(1.5+0.1×2) = 2.02 m； Lo/i = 2019.61 / 15.8 = 128 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=11952.42/(0.406×489) = 60.203 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 60.203 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] =
205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
Ø 梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
l 模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、
而另一个方向不变。
l 立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步
距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
l 整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设
竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
l 剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
l 顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
l 支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在
45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
l 施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
2、柱计算书
² 本次柱的计算选择最大梁800*700的梁进行计算。
² 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以
支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；
柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 7.2m；
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；
计算简图
² 参数信息
Ø 基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；
对拉螺栓直径(mm):M12；
Ø 柱箍信息
柱箍材料:木楞；
宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；
柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2；
Ø 竖楞信息竖楞材料:
展开阅读全文
浙ICP备2021020529号-1 | 浙B2-20240490 
