门式架支撑系统模板施工方案.docx

标准层门式架支撑系统模板施工方案

目 录

一、编制依据 2
二、单位工程概况 2
三、施工准备 2
五、施工方法 3
六、质量保证措施 5
七、季节性施工措施 6
八、安全措施及文明施工措施 6
计算书 7

标准层门式架支撑系统模板施工方案
一、编制依据
1.1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；
1.2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；
1.3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002
1.4、《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社；
1.5、《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
1.6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；
1.7、《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社；
1.8、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》。JGJ128-2000
1.9、土建工程施工图纸。
1.10、公司的内部技术标准、工作标准、管理标准以及公司ISO9002质量体系程序文件。
二、单位工程概况
2.1、本工程为框架剪力墙结构，地下二层，地上最高二十二层，地上由塔楼及附属建筑幼儿园组成。地下室主要为车库用房和设备房。上部塔楼主要用为住宅建筑。本工程总用地面积为21010平方米，总建筑面积为104768.86平方米。建筑总高度为***米。2楼以上住宅部分为标准层，层高为3米，标准层模板支撑体系采用门式架脚手架支撑，框架梁最大尺寸为350mm×700mm，板厚最厚为150mm，
三、施工准备
3.1、技术准备：进行技术交底，熟悉结构构造、细部节点要求，了解施工工艺规定，未经交底或培训不得上岗进行施工作业。
3.2、机具准备：砂轮切割机四台、木工台锯十二台。垂直运输采用塔吊和提井架。
3.3、材料准备：本工程施工需要的主要材料：1220×1930门架、φ48×3.5钢管、50×80×2000枋木、18mm厚胶合板、可调托盘、φ12对拉螺栓
3.4、施工条件准备：支设于地台（楼面）混凝土的强度应达到12 N/ mm²，方可进行支架的搭设。
四、质量要求
4.1、门式架搭设场地平整,在搭设面上加设厚度大于50mm的垫板。
4.2、门式架首层的垂直度，竖杆在两个方向的垂直偏差均在2mm以内，顶部水平偏差控制在5mm以内。
4.3、门架竖杆之间要对齐，对中偏差不应大于3mm，并相应调整门架的垂直度和水平度。
4.4、楼层标高误差不得大于±10mm。
4.5、模板块相邻板面高低差不得超过2mm。
4.6、钢筋砼梁，板跨度等于或大于4M时，模板起拱按设计要求执行，如设计无要求时，起拱高度根据梁板跨度的大小，按全跨长度的1‰へ3‰起拱。模板起拱的规定不应影响起拱后跨中截面,即起拱时跨中截面不应减少。采取有效的施工措施,则模板起拱后仍应保证梁的有效高度和板的有效厚度。
4.6、所有材料在使用前必须经严格检验，不合格材料不得使用。钢管的材质、力学性能应符合要求，钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。不能有裂纹、气孔疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于5mm。钢管、扣件在使用前必须进行除锈和防锈处理。
五、施工方法
5.1、门架及模板搭设
5.1.1、门架搭设顺序：铺放垫木→拉线放底座→自一端开始立门架，并随即装剪刀撑→装水平梁架→装通长大横杆（用φ48×3.5钢管）→照上述步聚逐层向上安装→装加强整体刚度的长剪刀撑（用φ48×3.5钢管）→装托盘。
5.1.2、模板安装顺序：装梁底楞木→铺梁底板→支梁侧模→装楼板楞木→铺楼板底模→装梁对拉螺栓。
5.1.3、梁底模板、梁侧模采用18厚胶合板，梁模大楞采用φ48×3.5双钢管，梁侧立档50×80松木枋@500mm,高度大于700mm的梁,其侧模板采用φ12间距450的对拉螺栓拉结限位。梁支架采用MF1219型、立杆φ42×2.5门式架交叉搭设，沿梁纵向交叉错开距离900mm，即跨距900mm。
5.1.4、楼板模板采用18mm厚的胶合板，梁顶托采用双钢管48×3.5mm，小楞采用50mm×80mm×2000mm松木枋，小楞间距300mm。楼板模板支架同样采用MF1219型、立杆φ42×2.5门式架搭设成桁架，门架按跨距900mm搭设成桁架，桁架平行排列拉结成满堂红架，桁架排距为900mm。桁架之间可采用φ48×3.5钢管或拉结杆剪刀连接加强其刚度。每排立杆设两道φ48×3.5水平钢管或拉结杆与混凝土柱连接。第一道距地面300mm。门架、调节架及可调托座应根据支撑高度设置，支撑架底部可采用固定底座及木楔调整标高。可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。当超过200mm时，一榀门架承载力设计值，即本规范（5.2.1-5）式Nd应根据可调底座调节螺杆伸出长度进行修正：伸出长度为300mm时，应乘以修正系数0.90，超过300mm时，应乘以修正系数0.80。模板支撑架的高度调整宜以采用可调顶托为主。在门架两侧设置交叉支撑，每根斜向支撑均连跨两跨门架，水平架设置在其设置层面内应连续设置，每隔15m的间距设置水平剪刀撑。
5.2、技术要求：
5.2.1、门架搭设时严格控制首层门架的垂直度。上下门架之间要对齐。
5.2.2、门架下部每立杆要加设通长的大横杆（用φ48×3.5钢管用扣件与门架立杆卡牢），沿高度3m再加设通长的大横杆。以加强整个桁架的稳定性。
5.2.3、每排桁架纵横应设置通长剪刀撑（用φ48×3.5钢管用扣件与门架立杆卡牢），高度和宽度分别为2至4个步距与架距，与地面夹角为45º至60º。
5.2.4、为避免架子发生横向偏斜，要及时将架体的大横杆与已成型的混凝土柱或墙连接。连接点最大间距水平方向不大于6m，连接高度为3m。
5.2.5、架子转角处，用旋转扣件把相交方向的水平大横杆拉结固定。
5.2.6、模板安装前，应先在制作场按图纸要求将梁模先予制作。并编排梁号，以便安装和整理。
5.2.7、主次梁同时支模时，一般先支好主梁模板，经轴线标高检查校正无误后，加以固定，在主梁上留出安装次梁的缺口，尺寸与次梁截面相同，缺口底部加钉衬口档木，以便与次梁模板相接。
5.2.8、当梁深在700mm以上时，由于混凝土侧压力大，仅在侧板外支设立档不易撑牢，应用对拉螺栓穿过立档，将两侧模板拉紧，以防胀模。
5.2.9、板模板安装时，先在次梁模板的外侧弹水平线，其标高为楼板板底标高减去模板厚和搁栅（大、小楞木）高，再按墨线钉托木，并在侧板木档上钉竖向小木方顶托木，然后放置搁栅（大楞木），再在大楞木上铺垂直铺设小楞木。铺设板模板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其他部位少钉，以便拆模。
5.2.10、模板拆除，应先拆除支架，再拆梁模板，最后拆除板模板。可先将顶步门架拆除，暂留下二步门架作为拆模的操作脚手架。待模板拆除后，再将剩留的门架拆除。拆除后的模板应按编号分别堆放。
5.3、混凝土的浇筑方法
为使混凝土的施工不致破坏模板及其支架的稳定，混凝土的浇筑必须遵循以下规定。
5.3.1、混凝土的浇筑顺序
⑴、本工程混凝土的浇筑采用泵送施工，混凝土浇筑应由远而近。
⑵、同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑，一般分层厚度为300～500㎜，可按1：8坡度分层浇筑，且上层混凝土应超前覆盖下层混凝土500以上。
⑶、区域之间，上下层之间的混凝土间歇时间不得超过混凝土的初凝时间。
5.3.2、泵送混凝土的布料
⑴、在浇筑竖向结构混凝土时，布料设备的出口离模板内侧不应小于50mm，并且不向模板内侧面直冲布料， 也不得直冲钢筋骨架。
⑵、在浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在2～3m范围内水平移动布料，且宜垂直于模板。
5.3.3、振捣混凝土时,振动棒插入的间距一般为400mm左右,振捣时间一般为15～30s,并且在20～30min后对其进行复振。
六、质量保证措施
6.1、门式架进场必须检查筛选，要剔除节点欠焊接、断裂或严重受腐蚀的门架。
6.2、松木进场应严格控制其断面是否按设计要求。
6.3、安装模板前，应向工人进行祥细技术交底，严格按方案确定的方法施工，并先做样板，符合要求后再大面积施工。
6.4、支模前放好轴线边线、水平线，对线支模，合模前放置预埋管线、预埋件、预埋插筋，办理好预检、隐检手续。
6.5、支架垂直度用铅垂球校核；板平整度用2m直尺检查；相邻板缝宽用带刻度的契尺检查；梁平直度用拉线检查。
6.6、每完成一道工序后，应由专职质量检查人员进行检查，合格后方可进行下道工序的施工。
6.7、在浇筑混凝土时，应派人专门观察模板及支架的变化，当发现模板或支架移位等现象时，应立即采取措施补救。
七、季节性施工措施
7.1、雨季施工各种机电设备应严防漏电，应设防雨罩。所有设备都要接地接零。
7.2、施工人员均配备雨衣、水鞋。大雨时暂停板面作业，转入室内作业，如拆模或在防雨棚里预制模板等。
7.3、夏季施工高温期要适当调整露天作业人员的作息时间，避免中午作业，保证职工的茶水、清凉饮料的供应，及时发放防暑用品，做好职工的防暑降温保健工作。
7.4、台风季节施工，遇到六级风以上天气，塔式起重机要放松旋转制动刹，连同井架、施工电梯均应暂停使用。模板支架及模板安装暂停进行施工。
八、安全措施及文明施工措施
8.1、对施工人员及时认真做好安全、技术交底工作，施工必须严格按经审批的施工方案施工，未经原审批同意，任何人不得修改或更变。
8.2、进入施工现场必须戴好安全帽，高于2m高度作业时应配戴安全带。严禁从高空往下投掷物件。
8.3、严格控制施工荷载，上料要分散，不要集中。材料在指定位置分类、分规格堆放。
8.4、作业现场设置安全维护和警示标志，禁止无关人员进入施工区域。
8.5、施工过程质安员要对作业人员的安全操作进行监控，确保施工生产安全，并要对支撑系统进行全面稳定性检查。
8.6、首层按规定宽度水平支设双层安全网，以上隔层设置安全网。
8.7、所有材料应使用提升井架或塔吊运输，高空禁止人力从外墙传递材料。
8.8模板拆除：
模板拆除必须严格执行公司关于模板拆除施工申请制度，拆除时应进行技术交底，拆模顺序为：先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始拆向两端，拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时整理运走。拆钢模板要逐块传递下来，不得抛掷，拆下后即清理干净，板面涂脱剂，按规格分类堆放整齐。非承重模板（墙、柱、梁侧模）拆除时，结构砼强度，不宜低于1.2Mpa，承重模板（梁、板低模）的拆除时间如下表所示：

结构名称
结构跨度（m）
达到砼标准强度的百分率（%）
板
≤2
50
≥2≤8
75
梁
≤8
75
>8及转换层
100
悬臂构件
≤2
100
>2
100
1.进入现场必须遵守安全操作规程和安全生产十大纪律。
2．作业前应先检查，使用的手锤、扳手等工具是否安全牢靠，临边防护是否已落实。
3．拆除侧模是应在浇筑混凝土后达到施工组织设计规定强度等级要求后进行。
4．拆除混凝土梁板底模应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204―2002）规定；
5．拆除4m高及其以上的模板支架时，应先搭设内脚手架，禁止用钢板或烂板作脚手板为立人板。
6．打松上垫块或木楔时，防止飞落伤人。
7．用长铁棒撬拆模板时，人不要站在正在拆除的模板下方，注意整块模板掉落伤人。
8．拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑拆除运走，妥善堆放，防止踏空、扶空而跌倒坠落，临边的断枋、短枋短料及螺栓应及时清入构筑物内，严防坠落伤人。
9．按次序分批段拆除支顶，不得一次将顶撑全部拆除，以免模板一次性大面积脱落，尤其是钢模板，悬臂支撑和梁底支顶应按方案回顶一至二层。
10．混凝土板上的预留洞口，应在拆除模板后立即将洞口盖好。严防高处坠落事故发生。
11．应配备有灭火器材。
12．作业中，不准吸烟或动火。
计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书

门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

按框架梁最大尺寸为400mm×900mm来计算，脚手架搭设高度为2.1米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.90米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离200mm。
梁底木方截面宽度50mm，高度80mm。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm。

1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图

图2 模板支架示意图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.150×0.500×0.200=0.459kN。

一、梁底木方的计算

木方按照简支梁计算。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.700×0.200=3.570kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.340×0.200×(2×0.700+0.350)/0.350=0.340kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.200=0.400kN/m

经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(3.570+0.340)+1.4×0.400=5.252kN/m

2.木方强度、挠度、抗剪计算

木方计算简图

木方弯矩图(kN.m)

木方变形图(mm)

木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.378kN
N2=1.378kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.679kN.m
经过计算得到最大支座 F= 1.378kN
经过计算得到最大变形 V= 4.8mm

木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.679×106/53333.3=12.73N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1.378/(2×50×80)=0.517N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算
最大变形 v =4.8mm

木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!

二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁变形图(mm)

托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.569kN.m
经过计算得到最大支座 F= 6.917kN
经过计算得到最大变形 V= 0.6mm

顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 10.16cm3；
截面惯性矩 I = 24.38cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.569×106/1.05/10160.0=53.34N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0.6mm

顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!

三、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

1 门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN
连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.465kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4×1.950)/(4×0.900)=2.167
2×0.038×(4×0.900)/cos/(4×1.950)=0.085kN/m
水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.038×(1×0.900)/(4×1.950)=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；
(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.156kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.394kN/m。

2 托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力2.854kN，2.854kN
第2榀门架两端点力6.917kN，6.917kN
第3榀门架两端点力6.917kN，6.917kN
第4榀门架两端点力2.854kN，2.854kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 13.833kN。

四、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.394kN/m；
　　 NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 13.833kN；
　　 H —— 脚手架的搭设高度，H = 2.3m。
经计算得到，N = 1.2×0.394×2.300+13.833=14.921kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 14.92kN；
　　 Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.477；
　　 k —— 调整系数，k=1.13；
　　 i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.88cm；
　　 I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；
　　 h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；
　　 I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
　　 A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
　　 h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
　　 I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；
　　 A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；
　　 f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
Nd调整系数为0.8。
经计算得到，Nd= 0.8×60.669=48.535kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!

楼板模板门式脚手架支撑计算书

门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

按150厚楼板计算，脚手架搭设高度为2.85米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.90米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。
梁底木方截面宽度50mm，高度80mm。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm。

1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图

图2 模板支架示意图

一、楼板底木方的计算

木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.200×0.300=1.530kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.340×0.300=0.102kN/m

(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m

经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(1.530+0.102)+1.4×0.600=2.798kN/m

2.木方强度、挠度、抗剪计算

木方计算简图

木方弯矩图(kN.m)

木方变形图(mm)

木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.334kN
N2=1.423kN
N3=1.378kN
N4=0.337kN
N5=2.587kN
N6=1.392kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.454kN.m
经过计算得到最大支座 F= 2.587kN
经过计算得到最大变形 V= 2.2mm

木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.454×106/53333.3=8.51N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2.079/(2×50×80)=0.780N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算
最大变形 v =2.2mm

木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!

二、楼板底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁变形图(mm)

托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.744kN.m
经过计算得到最大支座 F= 8.672kN
经过计算得到最大变形 V= 0.8mm

顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 10.16cm3；
截面惯性矩 I = 24.38cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.744×106/1.05/10160.0=69.74N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0.8mm

顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!

三、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

1 门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1219) 1榀 0.224kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN
连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.465kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(4×1.950)/(4×0.900)=2.167
2×0.038×(4×0.900)/cos/(4×1.950)=0.085kN/m
水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.038×(1×0.900)/(4×1.950)=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；
(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.156kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.394kN/m。

2 托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力3.095kN，3.095kN
第2榀门架两端点力8.672kN，8.672kN
第3榀门架两端点力8.672kN，8.672kN
第4榀门架两端点力3.095kN，3.095kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 17.343kN。

四、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.394kN/m；
　　 NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 17.343kN；
　　 H —— 脚手架的搭设高度，H = 2.9m。
经计算得到，N = 1.2×0.394×2.850+17.343=18.691kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 18.69kN；
　　 Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.477；
　　 k —— 调整系数，k=1.13