B公寓楼地下室模板专项施工方案.docx

目 录
第一章 编制依据┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅2-2
第二章 工程概况┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅2-2
2、1建筑概况┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄2-2
2、2门型模板支撑施工概况┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄2-2
第三章 支撑架设计┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅2-26
3、1支撑架设计┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄2-2
3、2梁板及墙模板支撑体系验算┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄3-28
第四章 梁板模板支设方法┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅28-31
4、1门型支撑架搭设┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄28-28
4、2门型支撑架的节点处理┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄29-29
4、3梁板模板支设┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄29-29
4、4模板拆除┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄29-29
4、5模板施工注意事项┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄30-31
第五章 安全技术措施┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅┅31-31
附图

第一章 编制依据
1、陵水珍珠大厦B座公寓楼施工图纸
设计单位：海南泓景建筑设计有限公司
2、主要规范、规程
序号
规范、规程名称
编 号
1
《建筑结构荷载规范》
GB50009-2001
2
《建筑施工计算手册》
中国建筑工业出版社
3
《建筑施工手册》第四版 
中国建筑工业出版社
4
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ128-2010）
5
恒智天成施工安全设施计算软件
2008版
第二章 工程概况
2.1 建筑概况
本工程地处海南省陵水县陵河西南岸，滨河路边，椰林南干道以南，总用地面积34759.16平米，本工程总建筑面积152949平米，其中地上建筑面积135560平米，地下建筑面积17911平米，容积率3.9，建筑密度24.9%，绿化率38.6%本工程由A座酒店（塔楼、商业裙楼）、B座产权式酒店、会所等组成。B座建筑面积84078平米，B座公寓楼地下室顶板梁截面300×750、400×600、400×900、400×1000，柱子截面多数为1300×1300，地下室外墙厚度为400，内墙为350。地下室层高4.5~4.8m,首层层高5.8m,标准层2.9m。
2.2模板施工概况
根据B座施工图纸及施工进度情况考虑，本项目地下结构工程根据层高（4.765m、4.8m、4.6m、4.5m），地下室顶板模板支撑采用门式钢管脚手架，板搭设2个高架、梁搭设一个高架一个低架，再根据不同标高采用可调顶托便可满足要求，地下室外墙厚400，高度约4.8米，采用直径为12的高强止水螺杆对拉，螺杆间距600。底排距墙根300。
第三章 支撑架设计
3.1 支撑架设计

支撑方案设计
名 称
选 用 材 料
主次梁（地下室）
每延长米≥0.40m3
如：400×1000梁
门式脚手架支撑，18厚的九夹板，39×89的木龙骨，梁底门架跨距为715mm，梁底木方间距150mm。
梁（地下室）
0.30m3≤每延长米＜0.4m3
门式脚手架支撑，18厚的九夹板，39×89的木龙骨，梁底门架跨距为715mm，梁底木方间距150mm。
混凝土楼板（地下室板厚300、200、180）及每延长米≤0.3m3梁
门式脚手架支撑，18厚的九夹板，39×89的木龙骨，梁底门架跨距为600、715mm，板底木方间距150mm。
楼梯模板
采用钢管支撑。
柱子（1300*1300）模板
柱子每侧采用2道M12对拉螺杆@600，外侧采用Φ48*3.0钢管箍筋.
3.2梁模板支撑体系验算
3.2.1本工程取地下室梁截面较大、跨度较大、高度较高的梁板模板支撑验算。
400*1000梁模板门式脚手架支撑计算书
依据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）
计算的脚手架搭设高度为3.80米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.2米，门架的高度 h0 = 1.9米，步距1.93米，跨距 l = 0.715米，门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.1米，b1 = 0.8米，门架立杆采用φ26.8×2.5钢管，立杆加强杆采用φ26.8×2.5钢管，每榀门架之间的距离1.20m，梁底方木距离150.00m，梁底方木截面宽度39mm，高度89mm，梁顶托采用10号工字钢。

1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图

图2 模板支架示意图
一、梁底方木的计算
方木按照简支梁计算。
1．荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1 = 25.5×1×0.15=3.825kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2 = 0.34×0.15×（2×1+0.4）/0.4
=0.306kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.00×0.15=0.3kN/m
经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×（3.825+0.306）+1.4×0.3=5.377kN/m
2．方木强度、挠度、抗剪计算：

方木计算简图

方木弯矩图（kN.m）

方木变形图（mm）

方木剪力图（kN）
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=1.075kN
N2=1.075kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.537kN.m
经过计算得到最大支座 F= 1.075kN
经过计算得到最大变形 V= 3.371mm
方木的截面力学参数为：
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 3.9×8.9×8.9/6 = 51.49cm3；
I = 3.9×8.9×8.9×8.9/12 = 229.11cm4；
（1）方木强度计算：
截面应力 =0.537×106/51490=10.43N/mm2
方木的计算强度小于13N/mm2，满足要求!
（2）方木抗剪计算：
截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2/（2×39×89）=0.975N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]= 1.3N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
（3）方木挠度计算：
最大变形 v = 3.371mm
方木的最大挠度小于1200/250，满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元，托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算，集中荷载取方木的支座力（如图所示），均布荷载取托梁的自重 q= 0.11kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图（kN.m）

托梁变形图（mm）

托梁剪力图（kN）
经过计算得到最大弯矩 M= 0.364kN.m
经过计算得到最大支座 F= 5.53kN
经过计算得到最大变形 V= 0.027mm
顶托梁的截面力学参数为：
截面抵抗矩 W = 49cm3；
截面惯性矩 I = 245cm4；
（1）顶托梁强度计算
截面应力 =0.364×106/1.05/49000=7.07N/mm2
顶托梁的计算强度小于215.0N/mm2，满足要求!
（2）顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0.027mm
顶托梁的最大挠度小于1200/400，满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1．门架静荷载计算：
门架静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）：
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架（MF1217） 1榀 0.244Kn
水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN
脚手板 5步2设 0.184×2/5=0.074kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.08kN
连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.018kN
合计 0.56kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.56 / 1.93 = 0.29kN/m
（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m）：
剪刀撑采用φ26.8×2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=（4×1.93）/（4×0.715）=2.699
2×0.015×（4×0.715）/cos/（4×1.93）=0.032kN/m
水平加固杆采用φ26.8×2.5mm钢管，按照5步4跨设置，每米高的钢管重为：
0.015×（4×0.715）/（5×1.93）=0.004kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为0.036kN/m；
（1×0.014+4×0.014）/1.93=0.036kN/m
每米高的附件重量为0.02kN/m；
每米高的栏杆重量为0.01kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.102kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.392kN/m。
2．托梁传递荷载:
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力2.35kN，1.94kN
第2榀门架两端点力5.53kN，5.53kN
第3榀门架两端点力1.94kN，2.35kN

经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 11.06kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.392kN/m；
NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 11.06kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 3.80m。
经计算得到，N = 1.2×0.392×3.80+11.06=12.848kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 12.848kN；
Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值（kN）；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中 —— 门架立杆的稳定系数，由长细比 kh0/i 查表得到，=0.209；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.16cm；
I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=2.57cm4；
h0 —— 门架的高度，h0=1.9m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.42cm4；
A1 —— 门架立杆的截面面积，A1=1.91cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；
A —— 一榀门架立杆的换算面积，A=2A1=3.82cm2；
f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
经计算得到，Nd= 16.37kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd，满足要求

3.2.2本工程取地下室板厚300mm模板支撑验算。

300厚楼板模板门式脚手架支撑计算书
依据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）
计算的脚手架搭设高度为4.60米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.2米，门架的高度 h0 = 1.9米，步距1.93米，跨距 l = 0.6米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.1米，b1 = 0.8米。门架立杆采用φ26.8×2.5钢管，立杆加强杆采用φ26.8×2.5钢管。每榀门架之间的距离0.60m，梁底方木距离150.00m。梁底方木截面宽度39mm，高度89mm。梁顶托采用[12.6槽钢’U’口水平方向。

1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图

图2 模板支架示意图
一、楼板底方木的计算
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为：

1．荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1 = 25.5×0.3×0.15=1.148kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2 = 0.34×0.15=0.051kN/m
（3）活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.00×0.15=0.3kN/m
经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×（1.148+0.051）+1.4×0.3=1.859kN/m
2．木强度、挠度、抗剪计算：

方木计算简图

方木弯矩图（kN.m）

方木变形图（mm）

方木剪力图（kN）
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=0.45kN
N2=1.23kN
N3=1.23kN
N4=0.45kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.067kN.m
经过计算得到最大支座 F= 1.23kN
经过计算得到最大变形 V= 0.076mm
方木的截面力学参数为：
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 3.9×8.9×8.9/6 = 51.49cm3；
I = 3.9×8.9×8.9×8.9/12 = 229.11cm4；
（1）方木强度计算：
截面应力 =0.067×106/51490=1.3N/mm2
方木的计算强度小于13N/mm2，满足要求!
（2）方木抗剪计算：
截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2/（2×39×89）=0.975N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]= 1.3N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
（3）方木挠度计算：
最大变形 v =0.076mm
方木的最大挠度小于600/250，满足要求!
二、楼板底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元；托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算；中荷载取方木的支座力，如图所示；布荷载取托梁的自重 q= 0.12kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图（kN.m）

托梁变形图（mm）

托梁剪力图（kN）
经过计算得到最大弯矩 M= 0.301kN.m
经过计算得到最大支座 F= 5.66kN
经过计算得到最大变形 V= 0.008mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 62.1cm3；
截面惯性矩 I = 391cm4；
1．梁强度计算：
截面应力 =0.301×106/1.05/62100=4.62N/mm2
顶托梁的计算强度小于215.0N/mm2，满足要求!
2．梁挠度计算：
最大变形 v = 0.008mm
顶托梁的最大挠度小于1200/400，满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1．门架静荷载计算：
门架静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）：
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架（MF1217） 1榀 0.244Kn
水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN
脚手板 5步2设 0.184×2/5=0.074kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.08kN
连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.018kN
合计 0.56kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.56 / 1.93 = 0.29kN/m
（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m）：
剪刀撑采用φ26.8×2.5mm钢管，按照5步5跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=（5×1.93）/（5×0.6）=3.217
2×0.015×（5×0.6）/cos/（5×1.93）=0.031kN/m
水平加固杆采用φ26.8×2.5mm钢管，按照5步5跨设置，每米高的钢管重为：
0.015×（5×0.6）/（5×1.93）=0.005kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为0.036kN/m；
（1×0.014+4×0.014）/1.93=0.036kN/m；
每米高的附件重量为0.02kN/m；每米高的栏杆重量为0.01kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.102kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.392kN/m。
2． 托梁传递荷载：
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力2.61kN，4.65kN
第2榀门架两端点力5.66kN，5.66kN
第3榀门架两端点力4.65kN，2.61kN

经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 11.32kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式：
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.392kN/m；
　　 NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 11.32kN；
　　 H —— 脚手架的搭设高度，H = 4.60m。
经计算得到，N = 1.2×0.392×4.60+11.32=13.484kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 13.484kN；
Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值（kN）；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算：

其中 —— 门架立杆的稳定系数，由长细比 kh0/i 查表得到，=0.209；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.16cm；
I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=2.57cm4；
h0 —— 门架的高度，h0=1.9m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.42cm4；
A1 —— 门架立杆的截面面积，A1=1.91cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；
A —— 一榀门架立杆的换算面积，A=2A1=3.82cm2；
f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
经计算得到，Nd= 16.37kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd，满足要求!

3.2.3本工程取地下室剪力墙400厚模板验算。

地下室外墙模板计算书
一、墙模板基本参数

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用木楞截面89×39mm，每道内楞1根木楞，间距150mm
外楞采用钢楞截面100×50×5mm，每道内楞2根钢楞，间距600mm
穿墙螺栓水平距离600mm，穿墙螺栓竖向距离600mm，直径12mm。

墙模板组装示意图
二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.19kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.19kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6kN/m2

三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算

面板计算简图
截面特性为：
面板截面抵抗矩W=bh2/6= 600×18×18/6=32400mm3
面板截面惯性矩I= bh3/12=600×18×18×18/12=291600mm4
面板的弹性模量E=6000N/mm2
1．强度计算
作用在模板上的侧压力q它包括：
新浇混凝土侧压力设计值：
q1= 1.2×0.6×14.19=10.22kN/m
倾倒混凝土侧压力设计值：
q2= 1.4×0.6×6=5.04kN/m
计算跨度（内楞间距）:
l = 150mm=0.15m
面板的最大弯矩M（kN.m）：
M = ql2 / 10
=（10.22+5.04）×0.152/10
=0.03kN.m
面板的强度计算值σ（N/mm2）:

面板的强度计算值满足要求！
2．挠度计算
计算跨度（内楞间距）：
l = 150mm
面板的最大挠度计算值：

面板的挠度计算值满足要求！
四、墙模板内外楞的计算

1．内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算
本算例中，龙骨采用木楞，截面特性分别为：
内楞的规格：木楞. 截面宽度为39mm, 截面高度为89mm,
内楞截面抵抗矩W =39×89×89/6 = 51486.5mm3
内楞截面惯性矩 I = 39×89×89×89/12 = 2291149.25mm4
内楞的弹性模量E = 度为5/8.587*0.501 =0.0029500N/mm2

内楞计算简图
（1）内楞强度计算：
作用在内楞的荷载q：
q = （1.2×14.19+1.4×6）×0.15=3.81kN/m
内楞计算跨度（外楞间距）：
l = 600mm=0.6m
内楞的最大弯距M（kN.m）：
M = ql2 / 10
=3.81×0.62/10
=0.14kN.m
内楞的强度计算值σ（N/mm2）：

次楞的强度计算值满足要求！
（2）内楞的挠度计算：

次楞的挠度计算值满足要求！
2．外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算
本算例中，外龙骨采用钢楞，截面特性分别为：
外楞的规格：圆钢管φ48×3.5.
外楞截面抵抗距W =5.08mm3
外楞截面惯性矩I = 12.19mm4
外楞的弹性模量E =210000N/mm2

外楞计算简图
（1）外楞强度计算：
作用在外楞的荷载P：
p = （1.2×14.19+1.4×6）×0.15×0.6=2.29kN
外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）：
l = 600mm=0.6m
外楞的最大弯距M（kN.m）：
M= 0.175Pl
=0.175×2.29×0.6
=0.24 kN.m
外楞的强度计算值σ（N/mm2）:

主楞的强度计算值满足要求！
（2）外楞的挠度计算

主楞的挠度计算值满足要求！
五、穿墙螺栓的计算

穿墙螺栓直径： 12mm
穿墙螺栓的有效直径 ：12×0.85＝10.2mm
穿墙螺栓的有效面积： A＝3.14×（10.2/2）2＝81.67mm2
穿墙螺栓所受的最大拉力（kN）：N=14.19×0.6×0.6=5.11kN
根据公式计算：

穿墙螺栓的最大拉力满足要求！

3.2.4本工程取地下室柱子截面较大的柱模板支撑验算。
柱模板支撑计算书
一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=1300mm，B方向对拉螺栓2道，
柱模板的截面高度 H=1300mm，H方向对拉螺栓2道，
柱模板的计算高度 L = 3600mm，
柱箍间距计算跨度 d = 600mm。
柱模板竖楞截面宽度39mm，高度89mm，间距150mm。
柱箍采用圆钢管，截面48×3.0，每道柱箍2根钢箍，间距600mm。
柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。

柱模板计算简图
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：

其中 —— 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.0℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.00；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.00kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.00kN/m2。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

面板计算简图
1．面板强度计算
支座最大弯矩计算公式：

跨中最大弯矩计算公式：

其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.6 = 31.32kN/m
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×31.32×0.15×0.15=0.07kN.M
面板截面抵抗矩 W = 600×18×18/6=32400mm3
经过计算得到 = M/W = 0.07×106/32400 = 2.16N/mm2
面板的计算强度小于15N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q = 0.6qd
截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.15×31.32=2.819kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2819/(2×600×18)=0.392N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]= 1.4N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.面板挠度计算
最大挠度计算公式

其中q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 40.00×0.6=24kN/m；
E —— 面板的弹性模量，取6000N/mm2；
I —— 面板截面惯性矩 I = 600×18×18×18/12=291600mm4；
经过计算得到 v =0.677×(40.00×0.6)×1504/(100×6000×291600) = 0.047mm
[v] 面板最大允许挠度，[v] = 150/250 = 0.6mm；
面板的最大挠度满足要求!
四、竖楞方木的计算
竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞方木计算简图
1．竖楞方木强度计算
支座最大弯矩计算公式：

跨中最大弯矩计算公式：

其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.15 = 7.83kN/m
d为柱箍的距离，d = 600mm；
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×7.83×0.6×0.6=0.282kN.M
竖楞方木截面抵抗矩 W = 39×89×89/6=51486.5mm3
经过计算得到 = M/W = 0.282×106/51486.5 = 5.477N/mm2
竖楞方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!
2.竖楞方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q = 0.6qd
截面抗剪强度必须满足：
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.6×7.83=2.819kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2819/(2×39×89)=1.218N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.3N/mm2
竖楞方木抗剪强度计算满足要求!
3.竖楞方木挠度计算
最大挠度计算公式

其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 40.00×0.15=6kN/m；
E —— 竖楞方木的弹性模量，取9500N/mm2；
I —— 竖楞方木截面惯性矩 I = 39×89×89×89/12=2291149.25mm4；
经过计算得到 v =0.677×(40.00×0.15)×6004/ (100×9500×2291149.25) = 0.242mm
[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 600/250 = 2.4mm；
竖楞方木的最大挠度满足要求!
五、B方向柱箍的计算
本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
钢柱箍的规格： 圆钢管φ48×3.0mm；
钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；
钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78cm4；

B方向柱箍计算简图
其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.15 × 0.6 = 4.7kN
经过连续梁的计算得到

B方向柱箍剪力图(kN)

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

B方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩 M = 0.817kN.m
最大支座力 N = 16.67kN
最大变形 v = 0.646mm

1.柱箍强度计算：
柱箍截面强度计算公式：
=M/W < [f]
其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值， M = 0.817kN.m；
W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩， W = 8.98cm3；
柱箍的强度设计值(N/mm2)： [f] = 205
B边柱箍的强度计算值 f = 90.98N/mm2；
B边柱箍的强度验算满足要求！

2.柱箍挠度计算
经过计算得到 v =0.646mm
[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 433.33/250 = 1.73mm；
柱箍的最大挠度满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式：
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺拴的强度要大于最大支座力16.67kN。
经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm!

七、H方向柱箍的计算

H方向柱箍计算简图
其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.15 × 0.6 = 4.7kN
经过连续梁的计算得到

H方向柱箍剪力图(kN)

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

H方向柱箍变形图(kN.m)
最大弯矩 M = 0.817kN.m
最大支座力 N = 16.67kN
最大变形 v = 0.646mm
1.柱箍强度计算
柱箍截面强度计算公式
=M/W < [f]
其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.817kN.m；
W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 8.98cm3；
柱箍的强度设计值(N/mm2)： [f] = 205
H边柱箍的强度计算值 f = 90.98N/mm2；
H边柱箍的强度验算满足要求!
2.柱箍挠度计算
经过计算得到 v =0.646mm
[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 433.33/250 = 1.73mm；
柱箍的最大挠度满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
计算公式：
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺拴的强度要大于最大支座力16.67kN。
经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于12mm!

第四章 梁板模板的支设方法
4.1门式支撑架的搭设
在梁板模板支设前按方案要求的门架间距排出门架的位置，并按梁的位置定出梁位置门架的距离，具体门架塔设程序如下：
1、