大坝爆破施工方案.docx

CB01 施工技术方案申报表
（承包[2013]技案003号）
合同名称：农二师38团水源工程（石门水库）导流泄洪隧洞等工程 合同编号：NES-SMSK（2012）/SG-001
承包人：新疆兵团水利水电工程集团有限公司38团水源工程（石门水库）项目部
致：新疆建通工程建设监理有限公司农二师三十八团水源工程（石门水库）监理部
我方已根据施工合同的约定完成了 农二师38团石门水库导流泄洪隧洞等工程 导流洞明渠、竖井及洞身段 的编制，并经我方技术负责人审查批准，现上报贵方，请审批。
附：□ 施工组织设计
□ 施工措施计划
□ 安全施工技术方案
□ 爆破专项施工方案

承 包 人：新疆兵团水利水电工程集团有限公司农二师
38团水源工程（石门水库）项目部
项目经理：
日 期： 年 月 日
监理机构将另行签发审批意见。

监理机构：新疆建通工程建设监理有限公司农二师 三十八团水源工程（石门水库）监理部
签 收 人：
日 期： 年 月 日
说明：本表一式 4 份，由承包人填写，监理机构审核后，随同审批意见承包人、监理机构、发包人、设代机构各1份。

农二师38团石门水库
导流、泄洪洞及发电洞工程

爆破专项施工方案

新疆兵团水利水电工程集团有限公司
农二师38团水源工程（石门水库）项目部
二零一三年一月十一日

农二师38团石门水库
导流、泄洪洞及发电洞工程

爆破专项施工方案

编制：
审核：
审批：

新疆兵团水利水电工程集团有限公司
农二师38团水源工程（石门水库）项目部
二零一三年一月十一日
目 录

第一章、工程说明 4
第二章、石方开挖方案 13
第三章、进出口段明挖施工程序 26
第四章、石方洞挖及爆破 29
第五章、爆破安全规程 45
第六章、安全保证措施 58
第七章、起爆方式与警戒方案 59

第一章 工程说明
1.1工程概况
莫勒切河位于且末县西部，东与车尔臣河流域相邻，西与和田地区的安迪尔河流域接壤。该河东距且末县城150km，西距民丰县城159km，北距塔中直线距离120km。拟建的兵团农二师38团位于莫勒切河河流平原区内，G315线从河流平原区穿过。工程区距乌鲁木齐市1450km，距库尔勒市700km，距且末县城240km，西距民丰县城249km。G315线从流域平原区穿过，目前已有新建的一条70km长的苏石三级公路直通库区。
1.2 水文气象及地形地质
1.2.1 水文气象
莫勒切河、喀拉米兰河流域地处昆仑山、阿尔金山交界处，远离海洋，气候干燥，总的气候特征是既具有北温带大陆性干旱气候特征，又具有垂直气候分带的特点。由于两河均无气象站，山区的气候特征分析通过昆仑山气象哨资料推算，出山口的气候特征由安迪尔气象站资料代替。
（1）水文特性径流
莫勒切河发源于巴音郭楞蒙古自治州南部昆仑山北麓和阿尔金山的两条东西相邻河流。莫勒切河介于东经83°31′～85°59′，北纬36°40′～38°15′之间，流域面积合计1.62万km2，其中出山口以上面积2422km2。
莫勒切河流域地处塔里木盆地南缘，东以车尔臣河分水岭为界；西至安迪尔河分水岭；南起昆仑山的阿孜塔格冰川和阿尔金山的箭峡山分水岭，北面延伸至塔克拉玛干沙漠的南缘，按行政区划属于新疆巴音郭楞蒙古自治州且末县，水资源分区属于西北内陆河系昆仑山北麓诸小河区克里雅河流域。本流域主要河流发源于昆仑山北坡，河流的特点是源头较高而坡度大，从湿润多雨的山区逐渐形成地表径流，流径干旱少雨区，在平原区地表径流完全散失。山区径流形成区河源有冰川，受西来气流影响，山区降水（降雪）丰沛。中高山区岩石构造裂隙发育，透水性好，沿程地表、地下水转换频繁。流域的气候与自然地理特征，决定了其地表径流的补给来源有四个方面，即冰川（含永久性积雪）融水、积雪融水、雨水、地下水，从反映出的水文特征，则主要是降水与冰川融水补给为主的河流，莫勒切河冰川融水补给径流约为30%。
根据2004-2009年水文年莫勒切站、尼雅站、克里雅河努努买买提兰干站实测年径流量及尼雅站、克里雅河努努买买提兰干站1978-2009年长系列资料，进行长短系列比较，推算莫勒切河1978-2009年平均径流量。
（2）气象
1、洪水
由于本流域无实测长系列洪水资料，只有通过分析邻近流域测站的洪水统计参数规律，采取统计参数地区综合分析法、地区综合经验公式法初步分析计算本流域的设计洪水，同时对各种方法推求的参数和洪水设计成果进行对比分析，确定符合区域洪水分布规律的设计成果。最终选用地区综合经验公式洪水设计成果。
莫勒切站与参证站都有2004-2009年的实测流量资料，通过参证站2004年-2009实测洪峰流量与该站洪峰流量均值修整系数推求莫勒切站洪峰流量均值。
选用参证站中尼雅站、努努买买提兰杆站1978-2009年实测洪水资料及莫勒切站2004-2009年6年实测资料，通过两站确定长短系列流量修整系数为1.083，而莫勒切站2004-2009年洪峰流量均值为196m3/s，由此推算莫勒切站洪峰流量均值为196x1.083=213m3/s。
本工程选用常规经验公式法计算洪水设计成果。莫勒切河出山口断面设计洪水成果表 　单位：流量m3/s 洪量：×106
项目
设计频率（%）
0.05
0.5
1
2
3.3
5
10
20
50
洪峰流量
1584
1074
926
781
733
594
461
338
207
一日洪量
51.25
36.36
31.99
27.56
26.35
21.93
17.77
13.78
8.97
三日洪量
92.68
69.44
62.36
55.27
52.55
45.79
38.60
31.19
21.17
七日洪量
155.61
116.59
104.70
92.81
88.24
76.89
64.81
52.37
35.54
根据施工安排，施工期截流为9月中旬。由于缺乏实测资料，施工期截流洪水均值按莫勒切河2004年-2009年9月实测日平均流量计算，根据实测，9月最大日平均流量为40.9m3/s，统计参数借用洪水设计成果：Cv=0.60、R=5.0，施工期设计洪峰流量为：10年一遇69.8m3/s。
2、泥沙
莫勒切河流域内无实测泥沙资料，只有通过相邻河流实测资料估算流域内各河流泥沙值。
选取莫勒切水文站2006年为典型年，进行各河流断面输沙量年内分配，成果见推移质由于无实测资料，根据我国山区河流一般规律，推移质为悬移质的15%～30%；结合当地情况沁河流域属土石山，推移质按悬移质的15%考虑，推移质输沙量为37.95万t。
3、水位流量关系
设计断面天然河道的水位流量关系是工程规划设计的依据。本次为天然河道水位流量关系的确定进行了大量的外业勘查工作，包括河道纵横断面及洪水水位测绘、观测工作，根据以上实测资料，推算石门水库坝址处的水位流量关系。
1.2.2 地形、地质条件
（1）导流泄洪洞工程地质条件
导流泄洪洞布置于左岸，进口引渠高程2328m,出口底板高程2316m,主要由进口引渠、闸井、洞身段、出口明槽段组成，隧洞洞径6.4m，长度976m。
⑴引渠及闸井段（0-024～0+007m）：边坡走向350°，坡度3基岩裸露，岩性为石炭系下统托库孜达坂群（C1tk）变质砂岩，深灰色、灰黑色，厚层状，变余砂状结构，变质作用主要为板岩化，属中硬岩，岩层产状为50°～55°SE∠50°～55°，岩体强风化厚度为5～8m，弱风化厚度为14～18m，弱风化岩体地基承载力建议值2000kPa，微风化～新鲜岩体地基承载力建议值3000kPa。闸井基础位于弱风化层内，弱风化岩体与混凝土之间抗剪断强度c′＝0.97MPa，f′=1.18。引渠段开挖形成的最大坡高约15m，岩体建议开挖边坡：临时1∶0.3，永久边坡1∶0.5。坡高大于10m应增设马道, 并进行及时喷护，防止小型楔体、风化碎块掉落。
⑵进口段（0+007～0+061）：洞轴线走向315°，地层岩性为石炭系下统托库孜达坂群（C1tk）变质砂岩，深灰色、灰绿色，中厚层状，属中硬岩, 强风化层厚6.0～9.0m，弱风化层厚13.8～22.0m。岩层产状50°～60°SE∠50°～55°，与洞线斜交；主要发育两组节理，①85°～275°NW∠45°，闭合-微张、延伸长20-30m，与层面组合易在洞顶形成不稳定块体；②320°～340°SW∠70°～85°，闭合，无充填，断续延伸，对洞室稳定的影响主要位于边墙，以剥落为主，对洞室稳定影响较小；在0-013、0-025分布断层f16、f18，f16：64°SE∠35°,f34:47°SE∠45°，断层破碎带及其影响带宽度0.5-1.0m,主要由碎裂岩组成。该段洞顶上覆岩体厚度21-25m，上覆岩体厚度小，主要位于弱风化岩体内，另受断层影响，围岩类别为Ⅳ类。建议进口段Ⅳ类围岩坚固系数2.8～3.1，单位弹性抗力系数40～50MPa/cm。建议设系统锚杆加固，混凝土衬砌。
⑶直洞段（0+050～0+435）：洞轴线走向343°，洞身段岩性为石炭系下统托库孜达坂群（C1tk）变质砂岩及华力西期侵入花岗岩。变质砂岩分布在洞身前段（0+050～0+357），深灰色，厚层状，属中硬岩，变质作用主要为板岩化。产状50°～60°SE∠50°～55°，与洞线夹角73°；洞轴线0+211、0+228、0+289分布断层f34、f22、f38，其中f34：45°SE∠43°,f22:40°SE∠49°，断层破碎带及其影响带宽度0.5～1.5m,主要由碎裂岩组成，断层经过处岩体完整性差；洞身前段上覆围岩厚度25-60m，位于微风化岩体内，岩体完整性较好，围岩类别主要为Ⅲ类，在断层经过处围岩类别为Ⅳ类。花岗岩分布在洞身后段(0+390～0+465）,呈灰白色，中粒花岗结构，块状构造,上覆岩体厚度20-50m,断层构造不发育，围岩类别主要为Ⅱ类。变质砂岩内隧洞Ⅳ类围岩建议坚固性系数fk=2.8～3.1，单位弹性抗力系数Ko=40～50MPa/cm；Ⅲ类围岩建议坚固性系数fk=3.2～3.6，单位弹性抗力系数Ko=70～80MPa/cm。花岗岩内隧洞Ⅱ类围岩建议坚固性系数fk=6.0～7.0，单位弹性抗力系数Ko=120～130MPa/cm；Ⅲ类围岩建议坚固性系数fk=5.0～6.0，单位弹性抗力系数Ko=100～110MPa/cm。变质砂岩隧洞内Ⅳ类围岩一般建议设系统锚杆加固，混凝土衬砌，Ⅲ类围岩稳定性较好，设公司 部随机锚杆加固。
⑷出口段（0+435～0+478）：出口边坡走向275°，坡度41°，基岩地层岩性为华力西期侵入花岗岩，岩体强风化厚度为3～5m，弱风化厚度为15m，出口段位于强风化层内，基岩表层覆盖全新统坡积碎石土层，发育的节理主要为：①8°SE∠82°,②325°NE∠85°, ③60°NW∠70°,④270°N∠42°。由于岩体中发育结构面组合，出口段围岩稳定性较差，为镶嵌结构，（0+435～0+469）位于弱风化岩体内，围岩类别为Ⅲ类，（0+469～0+478）位于强风化岩体内，围岩类别为Ⅳ类，建议花岗岩地层Ⅲ类围岩建议坚固性系数fk=5.0～6.0，Ⅳ类围岩坚固性系数fk=4.0～5.0。出口段基岩临时边坡采用1：0.3，永久边坡1:0.4, 需加喷锚支护措施。覆盖层临时边坡1：1.5，永久为1：1.75，需采取坡面防护措施。
⑸出口明槽段（0+478～0+976）：该段为导流泄洪洞出口明挖消能段，位于Ⅳ级阶地前缘斜坡与现代河床交汇处。0+506～0+788、0+833～0+870、地层岩性上部为为第四系全新统冲积卵砾石，厚度8～10m，结构松散-稍密，允许承载力300～400 kPa；0+901～976段及上述段下部为第四系中更新统冰水沉积卵砾石层，结构密实，允许承载力500kPa。0+788～0+833段、0+870-901段地层为石炭系下统托库孜达坂群（C1tk）变质砂岩，深灰色，厚层状，属中硬岩，岩层产状50°～60°SE∠50°～55°，强风化厚度为8m，弱风化厚度为20m，强风化岩体地基承载力建议值1500kPa，弱风化岩体地基承载力建议值3000kPa，临时边坡采用1：0.3，永久边坡1:0.4；覆盖层临时边坡1：1.5，永久为1：1.75。，建议将出口挑流效能设施置于0+870-901段基岩弱风化层内。0+506～0+580段右侧砂砾石自然边坡近直立，需进行削坡处理。
（2）泄洪排砂洞工程地质条件
泄洪洞布置于坝址左岸，泄洪洞前段独立成洞，后半段由导流泄洪洞改建而成，以龙抬头段与导流泄洪洞结合组成，主要由引渠段、闸井段、“龙抬头”段、导流泄洪洞利用段、出口明渠段和消能段几部分组成。龙抬头段后为导流泄洪洞利用段，对其本节中不做叙述，请参看4.7.1导流泄洪洞一节中内容。现将其独立成洞段（龙抬头段）的工程地质条件评述如下。
⑴ 进口明渠及闸井段（0～057～0+023）：该段基岩裸露，其中0～057～0+000段为泄洪洞进口明渠段，0+000～0+023段为泄洪洞进水闸井段。该段基岩岩性为石炭系下统托库孜达坂群（C1tk）变质砂岩，青灰色、灰黑色，中厚层状，属中硬岩，岩层产状为50°～60°SE∠50°～55°，岩体强风化厚度为5～8m，弱风化厚度为14～18m。闸井基础位于微风化层内，岩体地基承载力建议值3000kPa，岩体与混凝土抗剪强度c′＝0.97MPa，f′=1.18。该段未发现构造通过，岸坡主要发育的结构面为层理及变余结构面，主要发育两组节理，①85°～275°NW∠45°②320°～340°SW∠70°～85°，均呈闭合—微张，断续延伸10～20m。建议开挖边坡分层开挖，坡高大于10m应增设马道。岩体建议开挖临时边坡1∶0.3，永久边坡1∶0.5。
⑵ 龙抬头段（0+023～0+126）：该段洞室岩性为石炭系下统托库孜达坂群（C1tk）变质砂岩，中厚层状，属中硬岩，岩层产状50°～60°SE∠50°～55°。该段洞室处于微风化～新鲜岩体内，围岩稳定性较好，属Ⅲ类围岩，建议洞身段Ⅲ类围岩坚固系数3.2～3.6，单位弹性抗力系数70～80MPa/cm。
（3）灌溉发电洞工程地质条件
灌溉发电洞布置于左岸，为进口底板高程2358m,出口尾水高程2319.6m, 由引水渠、进水口段、隧洞段、灌溉及发电叉管段组成，洞径2.8m，长度540m。
⑴引渠及闸井段（0-44.1～0+013m）：该段边坡走向355°～5°，坡度37°，分布有Ⅳ级阶地残留，Ⅳ级阶地前缘坡度80°，近直立分布。Ⅳ级阶地上部地层岩性为上更新统冲积(Q3al)卵砾石层，厚度2～3m,结构稍密；下部为中更新统冰水沉积(Q2fgl)卵砾石层为主，厚8～13m。下伏基岩岩性为石炭系下统托库孜达坂群（C1tk）变质砂岩，厚层状，岩层产状50°～60°SE∠50°～55°。强风化层厚6.0～9.0m，弱风化层厚13.8～22.0m。引渠渠底高程2358m, 渠基为变质砂岩，可满足引渠对基础的要求；引渠开挖形成的临时边坡坡高18m,建议卵砾石层开挖边坡：临时1:1，永久1:0.75，基岩开挖边坡：临时1:0.3，永久1:0.5。进水塔塔基处于弱风化岩体内，岩体承载力为2000kPa，岩体与混凝土抗剪断强度c′＝0.97MPa，f′=1.18。
⑵隧洞进口段（0+013～0+116.8）：地层岩性为石炭系下统托库孜达坂群（C1tk）变质砂岩，深灰色、灰绿色，中厚层状，属中硬岩, 强风化层厚6.0～9.0m，弱风化层厚13.8～22.0m。隧洞方向343°，岩层产状50°～60°SE∠50°～55°，与洞线夹角斜交；主要发育两组节理，①85°～275°NW∠45°，闭合，无充填，结构面经过处与层面组合易在洞顶形成不稳定块体，②320°～340°SW∠70°～85°，闭合、无充填，断续延伸，与洞线交角较小，倾角较陡，对洞室进口段的影响主要表现在边墙，形成一些小的掉块；在0+050、0+057分布断层f27、f34，f27：35°SE∠50°,f34:30°SE∠60°，断层破碎带及其影响带宽度1.0～2.0m,主要由碎裂岩组成。该段洞顶上覆岩体厚度23-30m，上覆岩体厚度小，主要位于弱风化岩体内，另受断层影响，围岩类别为Ⅳ类。建议进口段Ⅳ类围岩坚固系数2.8～3.1，单位弹性抗力系数40～50MPa/cm。 Ⅳ类围岩稳定性建议设系统锚杆加固，混凝土衬砌。
⑶洞身段（0+116.8～0+487）：地层岩性为石炭系下统托库孜达坂群（C1tk）变质砂岩及华力西期侵入花岗岩。变质砂岩分布在洞身前段（0+116.8～0+390），深灰色、灰绿色，中厚层状，属中硬岩，岩层产状50°～60°SE∠50°～55°，与洞轴线交角67°，上覆围岩厚度35-55m，多处于微风化岩体内，仅（0+346～0+390）隧洞经过冲沟，隧洞位于弱风化岩体内；洞轴线0+238、0+259分布断层f34、f22，f34：45°SE∠43°,f22:40°SE∠49°，断层破碎带及其影响带宽度1.0～1.5m,主要由碎裂岩组成；洞身前段岩体完整性较好，围岩类别主要为Ⅲ类，在断层经过处及经过冲沟段围岩类别为Ⅳ类。花岗岩分布在洞身后段(0+390～0+487）,其中0+387.1～0+436.6m为斜井段，上覆岩体厚度25～50m，洞室处于弱风化或微风化～新鲜岩体内，洞室稳定条件一般，属Ⅳ类围岩，（0+436.6～0+487）为下平洞段，多位于弱风化岩体内，属Ⅲ类围岩。花岗岩呈浅灰色，块状，属坚硬岩，上覆围岩厚度30～34m,隧洞位于微风化层内，围岩类别为Ⅱ类。变质砂岩内隧洞Ⅳ类围岩建议坚固性系数fk=2.8～3.1，单位弹性抗力系数Ko=40～50MPa/cm；Ⅲ类围岩建议坚固性系数fk=3.2～3.6，单位弹性抗力系数Ko=70～80MPa/cm;花岗岩内隧洞Ⅱ类围岩建议坚固性系数fk=6.0～7.0，单位弹性抗力系数Ko=120～130MPa/cm；Ⅲ类围岩建议坚固性系数fk=5.0～6.0，单位弹性抗力系数Ko=100～110MPa/cm。变质砂岩隧洞内Ⅳ类围岩一般建议设系统锚杆加固，混凝土衬砌，Ⅲ类围岩稳定性较好，设公司 部随机锚杆加固。
⑷出口段（0+487～0+501.3）：出口边坡走向275°，坡度41°，基岩地层岩性为华力西期侵入花岗岩，岩体强风化厚度为3～5m，弱风化厚度为15m，出口段位于强风化层内，基岩表层覆盖全新统坡积碎石土层，发育的节理主要为：①8°SE∠82°,②325°NE∠85°, ③60°NW∠70°,④270°N∠42°。由于岩体中发育结构面组合，出口段围岩稳定性较差，为镶嵌结构，属Ⅳ类围岩，建议坚固性系数fk=4.0～5.0，出口段临时边坡采用1：0.3，永久边坡1:0.4, 需加喷锚支护措施。覆盖层临时边坡1：1.5，永久为1：1.75，需采取坡面防护措施。
⑸管道段、厂房段（0+500～0+540）：该段位于现代河床内，上覆岩性为第四系全新统冲洪积卵石混合土，灰色夹青灰色，松散～稍密，湿～饱和，厚6～8m，承载力建议值为300kPa。下伏岩性为第四系中更新统冰水沉积卵砾石，青灰色、灰黄色，密实，具泥钙质弱胶结，为强透水层，承载力建议值为600kPa。建议将基础置于第四系中更新统冰水沉积卵砾石层。该段建议开挖边坡：临时边坡1∶1.25，永久边坡1∶1.5。

第二章 边坡石方开挖方案
2.1边坡石方明挖程序及方法
（1）开挖的施工程序为：施工准备→测量放线→施工便道修建→风水电管线布设→爆破设计→布孔→钻孔→孔位清理→装药→爆破→排险→清渣。
（2）机械设备配置
导流泄洪洞、发电洞进口段边坡石方开挖配4台YQ-100B型潜孔钻、15台手风钻造孔，石方开挖配备2台CAT330BL挖掘机挖方、2台ZLC型装载机，6台20吨自卸汽车。
（3）边坡石方明挖方法
边坡石方开挖由YQ-100B型潜孔钻为主、手风钻为辅造孔及破解；边坡石方明挖采用钻爆法施工，爆破方式为预裂爆破，非边坡石方开挖为梯段爆破，梯段爆破分层高度控制在15～20m。
（4）边坡石方爆破设计

图1梯段爆破的工艺流程图
平台面、清除浮渣
测量放线
钻机进场及就位
安装钻机固定支架
钻孔开眼位置处理
钻孔
清理钻孔
装药
口部堵塞
连接起爆网路
起爆
爆破效果检查
梯段爆破
质量检查
绑扎药串
装塑料袋
封蜡
炸药检查
竹片加

导爆索检查
安装固定端杆
支架加工
支架检查
钻孔质量检查
堵塞料准备
雷管电阻时差检查
检查

2.2边坡岩石开挖工程技术要求
为保证水工建筑物结构安全，我部根据新疆生产建设兵团勘测规划设计研究院提供的38团石门水库工程岩石开挖工程设计技术要求，按石门水库项目设计处文件（2012）001号如下施工技术要求进行边坡石方开挖。
石门水库的边坡岩石开挖工程包括导流泄洪洞进出口洞脸工程、发电洞的进出口洞脸工程等部位，根据结构需要不同部位岩石开挖的具体技术要求如下：
2.3预裂爆破质量控制标准
洞室工程进出口处洞脸岩石边坡开挖采用预裂爆破的施工方法，以保护建基面岩体不受破坏，预裂爆破质量控制标准为：
（1） 预裂缝要贯通且在地面有一定的开裂宽度，基于本工程岩石性质，裂缝宽度不小于1.0cm。对于局部松软的岩石部位，裂缝所需达到的减振宽度需经试验确定。
（2） 预裂面开挖后的不平整度小于15cm。
（3） 预裂面上的半孔率（残留孔保留痕迹）不低于80%，且炮孔附近岩石不出现严重的爆破裂隙。
2.4边坡石方开实施开挖爆破施工方法
进洞口进行拉槽开挖，边坡坡度控制1:0.5，分层开挖，每10米设一马道，马道宽度为1.5米；仰坡直接挖至岩面并清除浮土。边仰坡开挖应自上而下逐层开挖，边坡开挖时喷锚支护措施随时跟进。并根据实际情况采取相应的支护措施。
进洞口开挖前由测量人员根据设计图将洞口开挖轮廓线喷画在岩面上，并在洞口设置进洞轴线标识线以指导进洞方向。
⑴ 分层拉槽
分层拉槽开挖断面图

边坡马道开挖可分为10m一马道，以最上层顺线路中心拉槽开挖，槽宽以能满足挖装及运输机械的工作场地为限。当中心槽前进5m左右就横向开挖。上层进行5m以后，下层可拉槽跟上。
拉槽开挖成型后，要做到马道基面平顺、肩棱整齐，并按设计要求做出横向排水坡。
⑵边坡石方开挖
边坡石方开挖前，应进行爆破试验，以便选择爆破最佳参数。
爆破网络的选择
爆破时起爆网络采用塑料导爆管非电毫秒起爆网络，炮孔排列和起爆顺序，根据断面形状和岩石性质，并结合现场具体情况，采用梯形起爆网络，导爆索引爆。
存在地下水时开挖，为保证边坡基岩稳定，采用防水乳化炸药装药，导爆管雷管微差起爆方案。
起爆网络设计原则为单段最大装药量引起的爆破震动不得超过边坡允许的安全震动速度，祥见下面边坡石方开挖爆破网络设计示意图中，可按现场实际岩石强度情况来做爆破试验后进行常规调整，以达到最佳效果为要点。
边坡石开挖爆破网络设计示意图
钻爆参数选取与计算
A、浅孔爆破
钻孔直径 d=42mm。
最小抵抗线 w=1.1～1.2m。
马道高10米 根据实际地形分层开挖，H=2～4m。
超深 h=0.3 W=0.4m
孔深 L= H+0.4
孔距 a=1.2～1.7m
排距 b=1.0～1.5m
炸药单耗 0.4≤q≤0.45kg/m3。硬岩取大值、软岩取小值。
单孔装药量 Q=qawH
①爆破器材及设备
a爆破器材：炸药选用2#岩石硝铵炸药，起爆材料：雷管选用塑料毫秒导爆管与毫秒电雷管、导爆索。
b爆破用设备及仪器：起爆器选用6台GM-2000型电容式起爆器，测试仪器选用ZC-23型欧姆表，杂散电流仪选用ZC-1型测杂表，本工程装药采用人工装药。
②布孔方式
根据设计要求和施工总体布置拟分为多个梯段进行爆破，每层梯段高度根据实际地形分层开挖，H=3～5m，总设计为10m一个马道。主爆孔采用台阶梯段孔间微差顺序爆破网络技术，装药结构按减弱抛掷爆破设计。2#岩石硝铵炸药，排间采用MS5段毫秒非电管接力，孔间采用MS1段非电毫秒管传爆。周边孔采用预裂爆破技术，滞后主爆孔150ms起爆，导爆索入孔。为了控制好相邻两炮孔岩面的不平整度，预裂孔间距设为0.4m～0.7m；主爆孔间距为2.4mm，排距为2.3m，孔径100mm。
主爆也与预裂孔之间设一排减震孔，孔距1.2m，其装药量为主爆孔的1/3，其与预裂孔和主爆孔的排距为2.3m，以确保边坡不致破坏。相邻两炮孔岩面的不平整度应不大于15cm，孔壁表面不应产生明显的爆破裂隙。最终爆破设计以爆破试验取得的参数并经监理工程师认可后，方可进行爆破开挖施工。
③预裂爆破
a预裂爆破参数
孔距a：根据该工程的泄洪洞、发电洞爆破施工经验，取0.6m～0.7m。
不偶合系数Dd：取3
线装药密度：Qx=160
b预裂爆破药包结构
满足设计要求的装药不偶合系数和线装药密度，孔底装药量适当增大，克服预裂孔底部岩石的夹制力，确保预裂缝到底。预裂孔全身范围内采用间隔装药，孔口1m不装药，采用炮泥堵塞。装药采用间隔装药，将药卷每隔一定距离绑在导爆索上，由导爆索引爆所有的炸药。
④装药方式方法
为改善深孔梯段爆破大块率及爆破质量，本项目工程装药采用间隔装药的方法进行装药。间隔装药的基本要求如下：应把大部分的炸药装在梯段爆破阻力最大的地方，孔中不装药部分选择在距梯段坡面最近之处，或爆炸气体可能沿裂隙逸出的地方。
在岩体为水平走向的岩层部位，装药段应位于较厚或较坚硬的岩层部位。当地质条件复杂时，应根据钻孔中地质变化情况，选择薄弱或岩石破碎部分作为不装药段。间隔装药的包顶至孔口的距离应不小于孔边距，间隔段不宜过多，本工程分二段间隔即可。下部装药量须大于上部装药量。
⑤起爆方法及起爆网路设计
起爆方法根据地形及爆破设计不同，要求根据实际选择的爆破设计设计选择不同的起爆方法。本工程起爆采用普通复式网络连接，利用导爆索及导爆管雷管引爆的方法起爆。
2.5钻孔与爆破
① 钻孔
钻孔孔位、角度和孔深符合爆破设计的要求，钻孔偏差控制在技术条款规定的范围内。钻孔孔径：梯段爆破和预裂爆破孔径不大于100mm，保护层开挖钻孔孔径不大于45mm。钻孔开孔误差不大于15cm。对已完成的钻孔。孔内岩粉应予以清除，孔口予以保护，因堵塞而无法装药的钻孔，应予以清孔或重钻。
② 爆破试验
为了确保开挖质量，加快施工进度，保证施工安全，降低爆破成本，在开挖期间应持续进行爆破试验和爆破监测，通过试验和监测确定并及时调整各种爆破参数，分析爆破效应的有关数据，不断优化爆破设计。在施工期间专门选派2名专业技术人员和3名技术工人组成爆破试验监测组，结合开挖部位选定爆破试验地点进行爆破试验。
A. 爆破材料性能试验
为了正确选择爆破材料，为爆破设计和预测、分析爆破效果提供依据。对炸药进行殉爆距离、传爆速度、猛度、暴力测定，对乳化炸药还将进行抗水性能试验；对雷管进行标准爆率测定，对非电雷管进行起爆间隔时间的测定；对导爆索进行传爆速度测定。
主要测试仪器：B8W-3型自转5段爆速仪；LGS-1型毫秒雷管测试仪。
B. 破坏范围试验
实验目的：观测爆破对爆区底部和四周保留岩体的破坏情况，确定保护层预留的厚度，观测预裂爆破、光面爆破对边坡和水平建基面的影响，并进行对比。
观测方法：对被观测物体的表面调查和描述；对被观测物体的内部采用钻孔声波法，即在爆破前后测量其内部同一测点的声波波速，进行对比，按照技术规范标准，判断有无爆破破坏影响。
测试仪器：SYC-2C型非金属超声波测试仪，并与质点振动速度观测仪器配合使用。
C. 爆破地震效应试验
试验目的：确定质点振动速度传播规律经验公式V=K（Q1/3/R）α中的K、α值；式中：V—质点振动速度 cm/s。
Q—单响药量 kg
R—测点至爆区距离m
K—与地质、岩土有关的系数
d—衰减系数
结合爆破破坏范围试验找出防护目标的安全质点振动速度；按照上述经验公式预报振动速度（Q、R为已知数），控制单响起爆药量（V为已知安全质点振动速度值）；施工中进行跟踪监测，验证并调整有关参数，以确保被防护目标的安全。
试验方法：a 爆区周围布置测点，设置测试仪器与起爆雷管同步启动进行测试；b 对大量数据进行回归分析，得出适合本标段岩体的K、α值。
测试仪器：地震波检测仪、IDTS2850型爆破振动自动记录仪、SD-1、2、3型速度传感器。
D.预裂爆破试验
试验目的：观测爆破效果，根据预裂成缝情况，孔口破坏情况、减震效果、预裂平整度等，调整爆破参数。
试验方法：采用ROC742液压钻、Y28手风钻钻孔，孔径76mm、42mm，孔深3～9m，聚能药卷间隔装药，导爆索起爆。孔间距、不偶合系数及线装药密度比照同类岩石爆破或经验公式预选，在试验中调整。
a （孔间距）=（7～12）d(钻孔直径)；
Dd （不偶合系数）=1.5～3.5；
QX（线装药密度）=0.188aδ0.5（岩石极限抗压强度）
E. 爆破参数试验
试验内容：梯段爆破，保护层爆破及光面爆破等。
试验目的：a 通过试验确定爆破参数，选择最优的爆破方法；b 提高预见性，提前发现施工中的问题，及时解决。
试验方法：按照实际施工中的钻孔机械、爆破材料及施工条件进行试验。
F. 微差爆破起爆网络试验
试验目的：优化爆破网络，提高爆破效果、防止发生“拒爆”事故。
试验方法：模拟爆破设计的爆破网络进行，包括孔内、孔间微差爆破、导爆索传爆、单复式网络传爆等。
2.6钻爆设计
A．钻孔机械和爆破材料
采用ROC742液压钻、Y28手风钻钻具钻孔，使用乳化炸药和2#岩石硝铵炸药；采用非电毫秒延期雷管、导爆管、导爆索、爆雷管组成起爆网络。
B．钻爆参数
计算所得爆破参数将根据爆破试验和施工实践进行调整和优化。
预裂孔爆破
炮孔间距a：根据经验公式：a=（7～12）D；a—炮孔间距、D—钻孔直径，ROC742钻机,选用Φ76mm，则a=10×76=760mm；选用a=80cm。
不偶合系数：Dd=D/d=2～5，D—钻孔直径，76mm，d—药卷直径,选用药卷直径32 mm，则Dd=76/32=2.34。
线装药密度：根据《水工建筑物岩石基础开挖工程施工技术规范》（SDJ211-83）介绍的公式：QX=0.188aδ0.5，a—炮孔间距=80cm，δ—岩石极限抗压强度,kgf/cm2,选用400kgf/cm2（平均饱和抗压强度），QX=0.188×80×17500.5=255.2 g/m。选用255 g/m，装药时底部加强装药2倍。装药结构见下图。
预裂爆破装药结构图（单位：cm）
间隔装药结构图(单位:m)
梯段爆破
采用倾斜深孔钻爆，其倾斜角度为70°。
选择参数：梯段高度H：采用H=6.5m;钻孔直径D：ROC742液压钻机钻孔，选用Φ76mm;最小抵抗线W：W=（20～40）d，选用30d,d—药卷直径，60mm。W=30×60=1800mm，取1.8m。超钻深度h: h=0.5W=0.5×1.8=0.9m；钻孔深度L：L=（H+h）/sina1=（6.5+0.9）/sin70°=7.8 m；炮孔间距a：a=mw=1.4×1.8=2.5m，m-炮孔相邻系数（m取值1.4～1.5），炮孔排距b：b=asin60°=2.5×0.866=2.1m。装药量Q：Q=qawH/sina1（q—单位耗药量，取0.43kg/ m3），Q=0.45×2.5×1.8×6.5/sin70°=14.0kg。
装药长度L1：L1=Q/q1、q1—每m 药包的重量，查表q1=3.316kg/m，则L1=14.0/3.316=4.4m，堵塞长度L2：L2=3.4m；采用间隔装药,孔内微差爆破。间隔装药结构见图5-6。
保护层爆破
方法：手风钻钻垂直孔,一次爆除。Y28手风钻钻孔，孔径d=42mm；
最小抵抗线W=KWd，KW—系数,一般用15～30,选用25；WP=25×42=1.1m；
台阶高度H,即为保护层厚度2.0m；
炮孔深度h，h=（0.85～0.95）H，因考虑加15～20cm底部柔性垫层，h=2.0m。
炮孔间距a：a=（0.8～2.0）WP，则a=1.2×1.1=1.3m；
炮孔排距b：b=（0.8～1.0）a，b =（0.8 ×1.3）=1.0m；
装药量Q：Q=（0.6～0.7）qWpaH （q一单耗药量，q=0.45kg/ m3），Q=0.65×0.45×1.1×1.3×2.0=0.85kg。
石方开挖爆破参数见下表：
石方开挖爆破参数表
部位
爆
破
类
型
孔
类
钻孔
机械
梯段
高度
孔径
(mm)
孔
深
(m)
间距
(m)
排
距
(m)
耗药量
中
部
大
面
梯
段
爆
破
孔
ROC

742
6.5m
76
7.8
2.5
2．1
0.35～
0.45kg/ m3
边
坡
预
裂
预
裂
孔
ROC
742

76

0.6～
0.8

200～
300g/m
底
板
保
护层
浅
孔
爆破
爆
破
孔
Y28
1～
1.5
m
42
1～
1.8
0.8～
1.5
6～
1.2
0.40～
0.55kg/ m3
光面爆破主要钻爆参数表
钻爆参数
爆破类型
孔径（mm）
孔距a(cm)
抵抗线W（cm）
线装药量QX
（g/m）
光面爆破
42
40～50
50～60
100～200

第三章 进、出口段明挖施工程序
设计边坡开挖前，作好开挖线以外的场地清理和危岩处理、边坡削坡和加固，并完成相应开挖高程的地表排水、截水沟的设置。进口明挖采取自上而下分层梯段开挖，垂直梯段高度6～7m（出口分层高度2～2.5m），每层边坡开挖完成后及时申请初验并经检查合格后进行支护作业。开挖边坡的支护在分层开挖过程中逐层进行（出口边坡支护在完成2～3层后进行），上层的支护使下层的开挖能安全顺利的进行。施工