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高大模板工程施工方案

工程名称：中共牡丹江市纪委纪律审查业务用房建设项目
建设单位：牡丹江市城投置业有限公司
监理单位：牡丹江市华兴建设监理有限责任公司
施工单位：黑龙江海华建筑工程有限公司
20 年 月 日

目 录

一、编制依据
二、工程概况
三、混凝土的浇筑
四、模板的设计及验算
五、高支模板拆除
六、安全生产、文明施工
七、应急救援预案

一、编制依据
1、 施工图
2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
3、《混凝土结构设计规范》（GB50666-2011）
4、《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）
5、《建筑结构计算手册》2009年
6、《木结果设计规范》(GB50005-2003)
7、《建筑施工扣件式钢管脚手架》(JGJ130-2011)
8、《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）
9、《建筑钢材速查手册》
二、工程概况
本工程为中共牡丹江市纪委纪律审查业务用房建设项目，位于牡丹江市江南区八面通街、玄武湖路以东，建设单位为中共牡丹江市纪律检查委员会；牡丹江明月岩土工程有限责任公司勘探；牡丹江市建筑设计研究院有限责任公司设计；牡丹江市华兴建设监理有限责任公司监理；黑龙江海华建筑工程有限公司承建。工程总建筑面积为11170.05㎡，其中地上业务用房建筑面积8610.88㎡，半地下建筑面积2559.17㎡，工程大体呈“品”型，东西长125.80m，南北宽26m ,框架结构，共3个施工段如下图，大模板施工区为中段（建筑物顶砼楼面标高为9.5m、27m），砼楼面板需要搭设钢管顶架作模板支撑。
三、混凝土的浇筑
1、混凝土浇筑顺序为：柱提前3天浇筑；梁、箱体间肋部 → 向箱体底部赶浆 → 大面积浇筑箱体面层混凝土。
2、现浇混凝土空心楼盖结构浇筑用混凝土，其塌落度应比普通实心楼盖稍大，可取18～20cm,不宜小于16cm；粗骨料粒径宜选择不超过30mm 。
3、箱模本身如果是水泥制品或属于吸水较大的材料，在混凝土浇筑前应先洒水润湿。
4、混凝土浇筑采用汽车泵泵送。浇筑沿楼板跨度方向从一侧开始，顺序依次进行，要避免砼在同一位置堆积过高损坏箱模。布料尽量均匀，应分2批次布料，先布肋梁中间部位，待振捣完且箱模底部混凝土密实后再布箱模上部混凝土。
5、振捣棒沿肋梁位置顺浇筑方向依次振捣，比实心楼盖应适当加大振捣时间和振捣点数量，振捣同时观察空心箱模四周，直至不再有气泡冒出，表示箱模底部混凝土已密实；振捣棒应避免直接触碰空心箱模。见下图。
6、浇注过程中如遇空心箱模损坏，必须及时处理。可用聚苯板、尼龙编织袋等轻质物品塞入损坏处封堵严密，注意不要使后塞物品露出箱模表面，造成砼土夹渣。

7、养护
混凝土的养护和拆模与实心楼盖相同，采用浇水养护。
四、模板的设计及验算
高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。
（一）、11m高支模板设计及验算
1、施工部位简况
本工程的高支模部位为半地下室顶板至二层顶板~×~轴，层高为9.6m（见立杆平面布置图）；中段五层顶板~×~轴18m～27m标高部分，层高为9.1m （要求同立杆平面布置图）；梁截面最大为400×800 mm2，梁长为9.3m，板厚为500mm,其中300mm为无梁箱体，换算之后平均板厚为330mm。以下为本方案选取有代表性的KZL1（400×800）作高支模施工方案。

2、高支模方案支设的规定要求
2.1 材料选择
（1） 模板用15 mm厚优质耐水胶合板。
（2） 小楞木：用60×90mm松木枋。
（3） 大楞：用Ф48×3.0mm焊接钢管，对拉螺栓用M12高强螺杆。
（4） 支撑架：用Ф48×3.0mm钢管和扣件连接，钢制螺丝上托及下座。
2.2 施工方案选择
2.2.1 楼板模板及支撑架构造做法：
2.2.1.1、楼板模：用15mm厚耐水胶合板；
2.2.1.2、小楞木：用60×90mm松木枋，间距≤200mm。
2.2.1.3、大楞：用Ф48×3.0mm钢管支于支撑立杆上托。
2.2.1.4、支撑架立杆：立杆用Ф48×3.0mm钢管，600×600mm；用Ф48×3.0mm钢管作纵横的水平拉杆，离底板面250mm，设扫地杆，与结构柱模用钢扣件拉结牢固，防止平面失稳，靠边跨均设剪刀撑（Ф48×3.0mm钢管），剪刀撑做法按规范规定。
2.2.2 梁模板及支撑架构造做法：（附后结构计算书）
2.2.2.1 梁底模板及支撑架
（1） 用15mm厚胶合板，沿梁长向铺钉于小楞上。
（2） 小楞：用60×90mm松木枋，垂直于梁长方向铺设于大楞上，间距250mm。
（3） 大楞：用Ф48×3.0mm钢管，沿梁长向设置，承于支撑架立杆的上托面。
4）支撑立杆：用Ф48×3.0mm钢管，于梁两侧距梁边200mm各设两排顶杆，沿梁长方向间距900mm （即：共两排立杆），纵横设Ф48×3.0mm钢管水平拉杆，步距≤1.5m，离地面200mm用Ф48×3.0mm钢管做扫地杆。梁两端及梁跨中设剪刀撑,梁两侧设交叉斜撑，均用Ф48×3.0mm ，钢扣件连接牢固。
2.2.2.2 梁侧模板构造：（梁高≥800mm时采用）
(1) 侧模板：用15mm厚胶合板。
(2) 竖向木枋楞：用60×90mm松木枋，水平间距300mm。用钉与侧模板钉牢固，上端用90×60mm枋木条钉牢在楼模板上及梁侧模板上，枋木条紧贴并顶牢固竖向小枋楞，使起到支点作用。
(3) 大楞：用Ф48×3.0mm钢管，梁每侧沿梁底上及板底下200mm各（梁高为＜800mm的没有中间排钢管）设置2根Ф48×3.0mm钢管，沿梁长方向每间距≤600mm用M12对拉螺杆，每端双螺母进行拉结紧贴，固定竖向小楞，使梁模板满足梁的截面尺寸。

见下面梁支撑立面示意图：

2.2.3 柱模板构造做法
(1) 模板：用15mm胶合板
(2) 竖向枋木：用60×90mm松木枋水平间距200mm ，靠柱每边角处设一根，与柱模用铁钉钉牢，可作为柱模垂直方向稳定及承受柱砼重。作用于模板的侧压力及传递该侧压力至柱模板环箍的作用。
(3) 模板环箍：用2根Ф48×3.0mm钢管，用M12对拉螺栓于柱两对边竖向枋木外按柱截面尺寸夹牢固，每环箍互为置换方向紧贴设置，柱边长为700m ，中间不用加螺栓，环箍竖向间距≤500mm 。
(4) 柱模支架：在柱模板用吊锤吊垂直就位后，用Ф48×3.0mm钢管四向斜撑（距柱顶下2m及3.5m处）斜撑顶牢柱模。斜撑与楼板夹角成60度，必须牢固可靠。（见柱模板安装图）

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3、高支模支撑体系的一般规定和施工要求
3.1 模板支架的构造要求
(1) 本工程梁模板支撑架用在梁宽×高在400×800mm时，梁底中间设支撑立杆。
(2) 水平杆间必须按1.7m的步距满设双向水平拉杆。
(3) 立杆脚下必须有足够能承受上部传下来荷重的能力。
3.2 立杆步距不能超过0.6m 。
3.3 剪刀撑的搭设：
(1) 沿支架四周外立面满设剪刀撑。
(2) 中部可根据需要并依构架框格大小，每隔10～15m设置。
4、支撑架搭设规定
4.1 立杆的垂直偏差不大于1/200架高，相邻两根立杆接头错开500mm ，并不在同一步距内。
4.2 横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内外横杆接头错开一跨距，大横杆水平偏差控制在50 mm内。
4.3 立杆采用搭接连接时必须采用双扣件连接，且必须加保险扣。
4.4 剪刀撑的位置从梁及楼板支架两端开始，沿竖向全高连续设置。剪刀撑的斜杆设在立杆的外侧与横杆成450～600夹角。
4.5 为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时将斜杆间隔扣在立杆上和水平杆的伸出部分，剪刀撑的脚部顶架在支承面上。
4.6 安装扣件时，将扣件放端正后再拧紧螺栓，且用力要适当，一般控制在40～50N·m ，并不大于65 N·m 。
4.7 对压扁、弯曲、锈蚀严重和有裂缝的钢管和不合格扣件严禁使用。
4.8 安装完毕后，要组织全面综合验收，履行合格签证后方可进行下道工序施工。
4.9 框架梁跨度最长为9.3m，模板按梁跨度起拱20mm，主次梁交接时先主梁起拱后次梁起拱;楼板部按板跨度起拱45mm。
4.10 模板安装前要做好设计施工图纸，梁柱编号进行配模工作。按编号安装模板，支模前应做好放线定位和模板底部安装面的标高线及设置梁模板内外定位控制线的工作。
4.11 模板制作安装允许的偏差值。
(1) 梁截面尺寸 + 2mm、- 5mm 。
(2) 梁侧向弯度在1/1000内。
(3) 梁起拱度在 5mm内。
(4) 梁长度在 - 5mm内。
(5) 相邻两跨表面高低差2 mm内。
(6) 表面平整度5 mm（2 m长度检验尺）。

5、YKL1梁模板支撑架设计计算 梁宽×高 = 400×800mm
5.1 选用材料相关数据如下：
(1) 15 mm厚胶合板
抗剪强度[τ]＝ 22 N/mm2
抗弯强度[]＝16 N/mm2
弹性模量E＝1.1×104 N/mm2
(2) 松木枋小楞 50×90 mm
抗剪强度[τ]＝1.4 N/mm2
抗弯强度[]＝13 N/mm2
弹性模量E＝1.0×104 N/mm2
(3) 钢管Ф48×3.5mm
抗剪强度[τ]＝110 N/mm2
抗弯强度[]＝215 N/mm2
弹性模量E＝2.1×105 N/mm2
截面积 A ＝489 mm2
截面矩量 W ＝ 5.08×103 mm3
惯性矩 I＝12.18×104 mm4
5.2 梁底模板验算

（1） 荷载计算
静载：模板自重： g1＝ 6KN/m3×0.5×0.014 ＝ 0.042KN/m
新浇砼梁重：g2 ＝ 25×0.4×0.8 ＝ 8 KN/m
钢 筋 重：g3 ＝ 1.5×0.4×0.8 ＝ 0.48 KN/m
g ＝(g1+g2+g3)×1.2 ＝ 11.50 KN/m
施工荷载： P＇＝ 2×0.4 ＝ 0.8 KN/m
P ＝1.4×P＇＝ 1.12 KN/m
q ＝ g+ P ＝ 12.62 KN/m
（2） 强度验算：（按四跨连续板计算） l ＝ 0.35 m
Mmax＝ KmPl2＝(0.107×11.5+0.121×1.12)×0.35×0.35＝ 0.167KN/m
W ＝ 400×18×18/6 ＝21600mm3
＝ 167000/21600＝ 7.773N/mm2＜[]＝16N/mm2满足要求
（3） 剪应力验算：
V＝（0.607×11.5+0.62×1.12）×0.35 ＝7.6794×0.35 ＝ 2 KN
τ＝ 3V/2bh = 3×3070÷(2×0.35×18)＝ 0.640 N/mm2＜[τ]＝2.2N/mm2 满足要求
（4） 挠度验算
W ＝（0.632×11.5+0.677×1.12）×4004/100IE ＝ 3.221×1010÷（100×1.1×104×400×183/12）＝ 0.96mm＜ 400/400 ＝ 1mm 满足要求
5.3 梁底小楞验算
（1） 荷载：梁底模板（压脚）传来重：q1=12.62×0.5＝6.31KN/m
松木枋自重：q2 ＝ 6×0.05×0.1×1.2 ＝ 0.036 KN/m
（2） 强度验算：(小楞跨度为400 +200×2)

Mmax＝0.125×0.036×0.82+6.31×0.5×0.8÷8×（2-0.5/0.8）
＝0.437 KN·m
W＝bh2/6=50×1002/6＝83333mm3
＝437000/83333＝5.244 N/mm2＜[]＝13N/mm2　满足要求
（3） 剪力验算
V＝0.036×0.8/2+6.31×0.5＝3.169KN
τ＝3V/2bh＝3×2624÷(2×50×100)
＝0.787 N/mm2＜　[τ]＝1.4 N/mm2 满足要求
（4） 挠度验算 （自重可忽略不计）
W＝5ql 4/384EI＝5×6.31×8004÷(384×104×50×1003/12)
＝0.807mm＜800/400＝2mm 满足要求
5.4 梁底模大楞验算（Ф48×3.0钢管），按三跨连续梁考虑，K= 0.101

（1） 强度验算 （Ф48×3.0钢管）,化为均布荷载计算,
q = 3.169×3/0.8 = 11.88KN/m
Mmax＝Kql= 0.1×11.88×0.8 =0.95 KN·m
W＝ 5.08×103mm3
＝ M/W ＝950000/5080 ＝187 N/mm2＜[]＝215N/mm2满足要求
（2） 剪应力验算
V＝1.286×3.169＝4.075 KN
τ＝3V/2bh＝3×4075÷489＝25 N/mm2＜[τ]＝110 N/mm2 满足要求
（3） 挠度验算
W＝ kwql4/100EI＝1.76×3.169×8004÷（100×2.1×106×12.18×104）＝ 0.168mm＜600/400＝1.5mm 满足要求
5.5 梁侧模验算
（1） 砼侧压力
F1＝0.22γc·t0·β1·β2·v1/2
F2＝γc·H
V＝1.85m/h β1＝1.2 β2＝1.15 T＝300C t0＝200/（30+15）＝4.44
F1＝0.22×25×4.44×1.2×1.15×＝45.84×1.26＝57.76 KN/m2
F2＝25×1.0＝25 KN/m2
取F＝25 KN/m2
（注：V为砼浇灌速度，β为商品砼影响系数，T为浇筑温度.）
（2） 梁侧模板强度验算
立档用50×90mm松木枋，沿梁长向布置间距300mm，立档在距梁底及楼板底200mm各用M12螺栓一根，梁中段每350mm用一根，梁侧模板按三跨连续梁计。
Mmax＝0.177×25×0.32＝0.398KN.m
＝M/W＝398000÷1000×182/6＝7.37 N/mm2＜[]＝16N/mm2 满足要求
（3） 剪应力验算
V＝0.607×25×0.4＝6.07KN
τ＝3V/2bh＝3×6070÷(2×900×18)＝0.56 N/mm2＜[τ]＝2.2 N/mm2
满足要求
（4） 挠度验算
W＝0.677×ql4/100EI＝0.677×25×4004÷(100×1.1×104×900×183/12)＝0.9mm＜400/400＝1mm 　满足要求

5.6 梁侧模立档枋木验算

q＝25×0.4＝10 KN/m
(1) 强度验算
Mmax＝0.125×7.5×0.52＝0.234 KN.m
W＝50×1002/6＝83333 mm2
＝M/W＝234000/83333＝2.81 N/mm2＜[]＝13N/mm2 满足要求
(2) 剪力验算
V＝0.625×7.5×0.5＝2.34KN
τ＝3V/2bh＝3×2340÷(2×100×50)＝0.702N/mm2＜[τ]＝1.4 N/mm2 满足要求
(3) 挠度验算
W＝0.912×7.5×5004/100EI＝6.84×5004÷（100×1×104×50×1003/12）＝0.1mm＜500/400＝1.25mm 满足要求
5.7 梁侧模大楞（沿梁长向，每侧每层2根Ф48×3.0mm钢管，水平间距600用1根M12对拉螺栓拉结）

立档传来集中重：P＝7.5×0.5＝3.75KN
（1） 强度验算
Mmax＝0.286×3.75×0.6＝0.64KN·m
W＝2×5.08×103＝10.16×103mm3
＝M/W＝640000/10160＝62.99 N/mm2＜[]＝215N/mm2 满足要求
（2） 挠度验算
W＝1.764×3.75×6004÷（2×100×2.1×106×12.18×104）
＝0.02mm＜600/400＝1.25mm 满足要求
（3） 剪应力验算
V＝1.286×3.75＝4.82KN
τ＝3V/2bh＝3×4820÷(2×489×2)＝7.39N/mm2＜[τ]＝110 N/mm2满足要求
5.8 对拉螺栓验算
N＝25×0.6×0.48＝7.2KN
用M12对拉螺栓 [N]＝12.9KN＞N＝7.2KN 满足要求
5.9 支撑架立杆验算
5.9.1、荷载：
（1） 梁底横大楞传来重 （12.62×0.6）÷2＝3.786KN
（2）大楞自重： 0.037KN/m×1.2＝0.03KN
（3）立杆自重： 0.037×11×1.2＝0.49KN
（4）扣 件重： 14个×0.018KN/个＝0.25KN
（5）水平横杆重：0.037KN/m×7×（0.6+0.9）＝0.39KN
N＝4.3KN
M＝Ne＝4.3×0.048＝0.21KN·m
用步距为1.5m时 A＝489mm2
λ＝l0/i＝1500/15.78＝95.06 φ＝0.626
＝N/φA +M/W ＝4300÷（0.626×489）+210000/5080
＝55.39N/mm2＜[]＝215N/mm2 满足要求
5.9.2、抗滑移验算
N=10.43KN＞8KN底模大楞与立杆连接处用2个扣件可满足要求。
支撑架立杆支承于回填土上，需作基础处理:
首先将回填土层层夯实，每层厚度不大于200mm,回填到-1.70m标高后，再用打夯机全部夯实一边，要求地面平整，这时才能搭设满樘脚手架，搭架子时每根钢管下面垫垫板，要求垫板通长设置，宽度大于200mm，厚度大于50mm。即能满足安全要求。
6、 楼板模板支架验算
6.1 截面参数计算
（1） Φ48×3.0面积A=π（d2-d12）/4=0.785（d2-d12）=0.785×（482-422）=423.9mm2垂心距园边的距离y=d/2=48/2=24mm；
Ix=π（d4-d14）/64=0.0491×（484-424）=1.07859×104mm4；
Wx=0.0982d4-d14 /d=0.982×484-424/48=4.494×103mm3；
Γx=/4=15.9mm
(2)60×90木方：面积 A=60×90=5400mm2；
Ix=bρ3/12=60×903/12=3645×103mm4；
W=3645×103/45=81×103mm3；
Γx=0.289×90=26.01mm,S=60750mm3
(3)木材应力（按TC17B项计）抗弯fm=17N/mm2；
弹性模量E=10000N/mm2；施工和维修时的短暂情况调整系数（强度设计值）1.2；
fv=205N/mm2；
Fv=125.0（按GB50017-2003）
胶合板W=bh2/6=600×152/6=22500mm3×2.25×104

6.2模板体系计算
荷载：
（1）平板模板及小楞：0.3N/mm2（标准值）；
（2）砼自重（包括钢筋）：25N/mm2（标准值）；
（3）施工人员及设备荷载标准值：
模板及直接支撑模板的小楞时：2.5KN/m2；
‚直接支撑小楞的结构时：2.5KN/m2；
ƒ支架立柱时：1.0KN/m2；
（4） 振捣砼、水平面2.0KN/m2，垂直面4.0KN/m2（标准值）
（5） 倾倒砼时的标准值：4.0KN/m2；
荷载分项系数
项次
荷载类别
γi
1
模板及支架自重
1.2
2
现浇砼自重
1.2
3
钢筋自重
1.2
4
施工人员及施工设备荷载
1.4
5
振捣砼产生的荷载
1.4
6
现浇砼对模板的侧面压力
1.2
7
倾倒砼产生的荷载
1.4

荷载组合
荷载名称
类 别
组合编号
模板结构自重
恒 载

现浇砼自重（包括钢筋）
恒 载

施工人员及施工设备荷载
活 载

振捣砼产生的荷载
活 载

现浇砼对模板的侧面压力
活 载

倾倒砼时产生的荷载
活 载

一般资料
平模板采用15mm厚胶合板，静曲强度标准值23.0N/mm2；
小楞间距为300mm；
大楞间距为900mm；
支撑间距纵横均为600mm；
支撑长8.6m，中间设二道水平拉杆（横纵均设），拉杆间距2.87m。
模板体系计算
（1） 水平胶合板：
q=（0.3×1.2+25×0.33×1.2+2.5×1.4+2×1.4+4×1.4）×0.6=13.23KN/m3

按最大弯矩处核算胶合板的强度及Mb=0.105×13.23×0.32=0.125KN/m
弯矩承载力（稳定性无需验算）M/Wn≤fm即：
0.125×106/2.25×104=5.56<17×1.2=20.4 满足要求
（2） 小楞60×90
20.216×0.3=6.648KN/m 19.944/0.9×0.3=6.648KN/m
M=1/8×q×L2=1/8×6.648×0.62=0.3KN·m
V=1/2×6.648×0.6=2.0KN
M/Wn=0.3×106/81×103=3.7<17 满足要求

抗剪计算：VS/Ib≤fv
2×103×60.76×103/3645×103×60=0.56<1.7 满足要求
由于小楞固定在胶合板上，故侧向稳定无需验算。
（3） 钢管柱计算
N=8.187KN； l0=l=2.87m； γx=15.9mm
λ=2870/15.9=180.5查表知为A类，塑性发展系数1.15,
λ==180.5×=172 Φ=0.264
N/ΦA=8.187×103/0.264×423.9=73.16<215 满足要求
（4）模板系统所用材料汇总
水平模板采用15mm厚多层胶合板；小楞采用60×90松木方材间距300mm，大楞可用1根60×90木方。支撑柱用Φ48×3钢管，纵横间距均为600×600，长约8.6m，设两道水平拉杆（纵、横均应设置）其上下间距为2.87m，以上木方小面均应朝上使用。
（5） 将支柱间距改为600重算大楞，大楞亦为60×90.
Ⅰ：M1=M2=0.156×5.458×0.6=0.51KN·m；
MB=0.188×5.458×0.6=0.616KN·m； V=0.688×5.458=3.76KN
Ⅱ：M1=M2=0.222×5.458×0.6=0.727KN·m
MB=0.333×5.458×0.6=1.09KN·m；V=1.333×5.458=7.27KN选弯矩，剪力大者计算。
M/ Wn=1.09×106/81×103=13.45<17 满足要求
τ=VS/Ib=7.27×103×60750/3645×103×60=20=1.6×1.2=1.92
楼板（4层顶板）承受活荷载计算
C30 厚110mm板 ξ=1- μ=1/6(泊桑比)
三面嵌固一面简支板 lx/ly=4.2/6.3=0.65； 查0.65栏

M1x=0.0368q×42002； M1y=0.0076q×42002；
M1x=0.0796q×42002； M0y=0.0572q×42002；
Mx=6.49×105q+1/6×1.34×105q=6.71q×105
My=1.34×105q+1/6×6.49×105q=2.42×105q
M0x=0.796×42002q=1.404106q
五层浇筑砼楼板时下传的荷载
1.平板的模板及小楞 0.30KN/m2；
2.楼板模板及支架 0.75KN/m2；
3.施工人员及设备荷载 2.50KN/m2；
4.砼自重 25KN/m2；
5.振捣砼时（水平） 2.0KN/m2；
倾倒砼和振捣砼不能同时发生，在此仅计算振捣时（最大）值2.0。
ξ=（0.3+0.75+25×0.33）×1.2+（2.5+2.0）×1.4=17.46KN/m2
三层能承担的荷载（按C25计算）
As=ξbh0fc/fy ξ=bh0fc/fy =678.6/1000×95×11.9/300=0.18
-0.18+1= 0.82= αs=0.163
M=αsbh20fc 1.404×106q=0.163×1000×952×11.9q=12.47KN/m2
四层能承担的荷载，按C20计算
678.6/1000×95×9.6/300=0.223 0.777=аs=0.198
1.404×106q=0.163×1000×952×9.6q=12.22KN/m2
三层+四层12.22+12.47=24.69
三层+四层楼板能承担的活荷载：24.69-6.6=18.09KN/m2
浇筑五层顶楼板时传下来的荷载为17.46<18.09 满足要求
根据计算，由浇筑五层顶楼版传下的荷载，应由四层和三层楼板剩余的荷载承担，也就是三层、四层之间加钢管就可以保证五层顶浇筑砼时传下来的荷载。
7、柱模板验算：700×800mm截面尺寸
7.1 柱模验算

柱高6m分两次支模浇完，砼浇筑速度
V＝1.80m/h β1＝1.2 β2＝1.15 T＝300C t0＝200/30 +15＝4.45
新浇砼侧压力标准值：
F＝ 0.22Rc·t。·β1·β2·V1/2 ＝ 0.22×25×4.45×1.2×1.15×＝ 33.78×1.34 ＝ 45.3KN/m
F=Rc.H=25×2.0 = 50KN/㎡
取F=45.3 KN/㎡
(1) 模板验算：按两跨连续计算
用50×90松方木，间距300mm
M= 0.125×45.3×0.32 = 0.509KN.m
W=1000×182/6 = 54000mm3
= M/W = 509000/54000 = 9.4 N/mm2 < []=16N/mm2满足要求
(2) 剪应力验算
V= 0.625×45.3×0.3 = 8.49 KN
τ= 3V/2bh = 3×8490÷(2×1000×18)= 0.7 N/mm2＜[τ]=2.2 N/mm
满足要求
(3) 挠度验算
W=(0.912×45.3×l4)/100EI= 45.6×3004÷(100×1.1×104×1000×18312)= 0.62mm<300/400=0.75 mm满足要求
7.2 竖向立档验算：按跨度500mm四跨验算

q=45.3×0.3=13.6KN/m
(1) 强度验算
Mmax=0.107×13.6×0.452=0.295KN.m
W=50×1002/6=83333mm3
=M/W=295000/83333=3.54 N/mm2<[]=13N/mm2满足要求
(2) 剪应力验算
V=0.607×13.6×0.45=3.71 KN
τ=3V/2bh=3×3710÷(2×100×50)=1.11 N/mm2＜[τ]=1.4N/mm满足要求
(3) 挠度验算
(4) W=0.632×13.6×4504÷(100×1.1×104×500×103÷12) =0.08mm<500/400=1.25 mm 满足要求
7.3 柱模板箍验算
7.3.1 柱宽700mm向：用2根Ф48×3.5钢管

(1) 荷载 P=45.3×0.3×0.45=6.1KN
(2) 强度验算
Mmax=6.1×0.43-3.05×0.3=1.71KN.m
W=2×5080=10160mm3
=M/W=1710000/10160=168.3 N/mm2<[]=215N/mm2满足要求
(3) 剪应力验算
V=6.10 KN
[ν]=489×110=53.7 N/mm2＞V=6.1N/mm2 满足要求
(4) 挠度验算
W=
mm ＜860/400=2.15mm 满足要求
附图：

说明：在1、2层梁上预埋Ф48*3.5钢管与支撑体系连接构成连墙杆件 。
五、高支模板拆除
1、高支模拆除
⑴ 拆模时间
框架梁的不承重侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，方可拆模，同时应依同条件养护的试件强度，根据跨度的不同而按下表（按设计强度的百分比）要求来强度。

底模拆除表
序号
结构类型
结构跨度（M）
按设计强度百分率（%）
1
板
≤2
50
2
梁
>2≤8
70
3
承重结构
>8
100
4
悬臂梁
≤2
70
5
悬臂板
>2
100
侧模拆除表
序号
砼强度设计值
平均硬化气温在25度时的拆除时间
1
≤C40
24小时

⑵ 拆模顺序
梁板模板的拆除顺序：
梁侧模板→板模板→梁底模板→支柱或门架→分类→清场
⑶ 拆模施工
A、梁板拆除：先将支柱上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨，然后拆除水平拉杆、交叉撑和支柱或门架。
B、梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬 棍轻轻撬动模板，使之与砼分离。
C、拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。
D、拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
⑷ 拆除支撑体系注意事项
A、拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。
B、拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。
C、拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆或钢门架逐层拆除。
⑸ 管理措施
A、楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。
B、在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。
C、在混凝土浇筑前，必须经现场监理人员及我部检验合格后才能进模板，必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。
六、安全生产、文明施工
一、金属扣件架搭设工程安全技术措施
1、梁、板下门式脚手架均沿梁方向在门式脚手架两侧设水平连接杆，沿梁方向两边设置剪刀撑，靠近四层楼面的地方设置扫地杆，水平连接杆和剪刀撑的钢管类型同门式脚手架钢管。
2、搭设金属扣件双排脚手架，必须严格按国家《建筑安装安全技术规程》以及施工组织设计的要求进行设计和搭设。
3、搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。
4、严重锈蚀、变形、，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。
5、建筑金属的拉杆，不宜采用铅丝攀拉，必须使用埋件形式的钢性材料。5、钢管脚手架座立于槽钢上的，必须有地杆连接保护普通脚手架立杆必须设底座保护。
6、不宜采用承插式钢管做底步立杆交错之用。
7、所有扣件紧固力矩，应达到4～5kg·m。
8、同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆上下对直。
9、斜杆接长，不宜采用对接扣件。应采用叠交方式，二只回转扣件接长，搭接距离视二只扣件间隔不少于0.4m。
二、模板工程安全技术措施
1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。安全带应高挂低用。
2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。
3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
4、安装与拆除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
5、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。
6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。
7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合钢模板装拆时，上下应有人接应。钢模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。
8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。
10、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。
11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的顶留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。
12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。
13、在组合钢模板上架设的电线和使用电动工具，应用36v底压电源或采取其他有效的安全措施。
14、装、拆模板时禁止使用2x4”木料作立人板。
15、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。
16、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。
17、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。
三、安全及环保措施
（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。
（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。
（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模