业务技术用房外脚手架专项施工方案.docx

紫阳县公安局业务技术用房
外脚手架专项施工方案

编 制 .
审 批 .
批 准 .

编制单位：安康兴华建设（集团）公司三分公司
20一三年5月4日

目 录
一、工程概况 1
二、编制依据 1
三、编制目的 1
四、外架设计 2
五、施工部署 2
六、脚手架搭设计算书 11
七、搭设基本要求 25
八、安全施工技术措施 26
九、脚手架搭设质量要求： 28
十、防电避雷措施 30
十一、脚手架维护与管理 31

紫阳县公安局业务技术用房外脚手架专项施工方案
一、工程概况
本工程为紫阳县公安局业务技术用房，位于紫阳县紫府路西段, 桥沟路南侧，县政府院内。本工程由陕西东辰建筑设计有限公司设计，地基由中冶地集团岩土工程有限公司勘测，总建筑面积为12274.95平方米，地下三层，地上十六层，为框架剪力墙结构，建筑高度65.1米，局部水箱间总高度70.8米，地下三层，地上十六层，地下三层层高分别从地下向上4.8m、4.5m、3.9m，地上一至二层层高4.2m，三至十四层层高3.6m，十五至十六层层高6.0m，±0.000比室外地坪高1.5m。建安工程合同工期480天。建筑抗震设防烈度为6度。建筑工程等级一级，耐火等级一级；本工程合理使用年限为50年。
二、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ一三0-2001）
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》 （JGJ80-91）
3、紫阳县业务技术用房施工图纸
4、陕西省、安康市市人民政府、主管部门有关建筑工程管理、市政管理、环境保护等地方性法规及规定。
三、编制目的
建筑是施工工艺复杂的、综合性极强的生产活动，涉及到大量的、品种繁多的材料供应和使用。各施工机械设备的使用和诸多专业施工队伍的使用操作，特别是土建施工队伍，队伍庞大、交替频繁，加上新手的不断补充，造成了作业人员对本工种的施工技术要领掌握经验不足。对施工产品的质量带来了极大的影响，为了保证安全施工，我项目部编写了紫阳县业务技术用房外架施工专项方案，以便操作人员规范、安全操作。使施工过程从操作人员到产品形成确实地做到系统有效的控制，以达到各工序工艺作业流程规范化、标准化，质量检验验证结论符合规范规定的要求或高于规范规定要求的目的。
四、外架设计
本工程中选用的脚手架型式包括：落地式脚手架、槽钢悬挑斜拉脚手架。
序号
脚手架类型
架体设计间距
搭设部位
搭设高度(米)
备注
1
落地式脚手架
步距1.8m，立杆间距1.5m，排距1.05m
建筑正面由基坑底部～3层楼面
21.6

其余部位由基坑底部～2层楼面
17.4
屋顶面～机房顶
7.9
2
槽钢悬挑斜拉脚手架
步距1.8m，立杆间距1.5m，排距1.05m
建筑正面由3层楼面～7层楼面
14.4

其余部位由2层楼面～7层楼面
一八
7层楼面～12层楼面
12层楼面～16层楼面
16.8
16层楼面～机房顶
一五.3
五、施工部署
本工程主体拟采用全封闭扣件式双排钢管脚手架和槽钢悬挑式钢管脚手架。本工程各单体工程实现全封闭施工，四周满挂绿色密目网，起到减少施工灰尘外扬和美化施工环境的作用。
脚手架必须分段挂牌验收，合格后方可使用。槽钢悬挑式七步钢管脚手架具有使用方便、安全、可靠的特点。装修阶段用槽钢挑台加以补充，可满足施工要求。
1、落地式钢管脚手架构造和技术要求
扣件式钢管脚手架主构件有立杆、大横杆、小横杆、斜杆和底座等。各种杆件均采用直径48 mm，壁厚3.2 mm的焊接钢管，用于立杆，大横杆和斜杆的钢管长度以4-6.5 m为好，这样长度一般重25 kg以内，适合人工操作。用于小横杆的钢管长度以2.1-2.3 m为宜，以适应脚手架的宽度。
（1）基本要求
用扣件式钢管搭设的脚手架，是施工用的临时结构，它要承受施工过程中垂直和水平荷载，因此，脚手架必须有足够承载能力、刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载作用下，不发生失稳倒塌，不超过结构的容许强度，变形倾斜，摇晃或扭曲现象，以确保安全。
（2）受荷情况
采用φ48mm×3.2mm钢管和扣件等构成的脚手架，立杆、大横杆和小横杆是主要受力杆件，剪刀撑、斜撑和连墙杆是保证脚手架整体强度和稳定性的杆件，并具有加强脚手架抵抗垂直和水平力作用的能力，其中连墙杆还要承受风荷载，扣件是脚手架组成整体的连接件和传力件。
（3）脚手架的基础
落地搭设的建筑施工用脚手架，脚手架的自重及其上的施工荷载均由脚手架基础传至地基。因此，要使脚手架保持稳定牢固和安全，必须首先要有一个牢固的脚手架基础，搭设脚手架的场地必须夯实平整，在立杆纵向挖沟槽30×10cm，沟槽内铺碎石垫层，夯实平整，在碎石垫层上长铺砼预制块（或现浇砼），其上面铺断面5×20cm的长木板，在脚手架外侧设排水沟，以利于排水。
（4）脚手架的构造要求
根据工程特点及施工要求，搭设双排落地式脚手架，设计尺寸如下：
立杆：纵距1.5m，横距1.05m，内立杆距外墙外侧300mm
大横杆纵向间距1.8m,小横杆水平间距1.5m，小横杆内端头距外墙皮200mm。挡脚板高200mm,刷100mm宽黑、黄相间警示线均与水平夹角45º。
连墙杆采用架管穿墙与建筑物刚性连接，保证距主节点300mm以内，水平间距三步(4.5m)，垂直间距两跨(3.6m)，连墙架管的两端头用短架管横锁夹墙
剪刀撑：在外架子外侧满设连续剪刀撑，斜杆与地面夹角选用45º-60º，剪刀撑跨越立杆的根数为5根, 剪刀撑搭接不小于1m且不在同一水平面上。
横向斜撑：每个拐角处设置横向斜撑。脚手架板采用竹架板。
（5）搭设要点
①立柱要求：立柱接头必须采用对接扣件对接，对接、搭接应符合以下要求；立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
立柱的搭接长度不应小于1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
②纵向水平杆构造要求：纵向水平杆设置在操作层的间距不宜大于400mm。纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm，
③横向水平杆的要求：横向水平杆两端采用直角扣件固定在立柱上
④竹笆脚手板的构造要求：竹笆脚手板应垂直于纵向水平杆方向铺设，应采用对接平铺，四个脚应用直径为3.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。
（6）连墙件布置要求
连墙件应采用花排均匀布置，连墙件宜靠近主节点设置，并采用刚性节点，偏离主节点的距离不应大于300mm。
连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。
脚手板顺铺时，接头宜采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头凸棱处应用三角木填顺。
人行斜道的手板上应每隔250—300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜采用20—30mm。
（7）脚手架搭设顺序
①按脚手架的柱距、排距要求进行放线、定位。
②杆件搭设顺序如下：放置纵向扫地杆→立柱→横向扫地杆→第一步横向水平杆→连墙件（或加抛撑）→第二步横向水平杆……。
（8）脚手架搭设注意事项
①垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。
②搭设立柱时，外径不同的钢管严禁混用，相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合构造要求。
开始搭设立柱时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。
③封闭脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外角柱固定。
当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完后方可拆除。
④剪刀撑、横向支撑应随立柱、纵横向水平杆等同步搭设，剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于一五0mm。
对接扣件的开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
⑤铺设脚手板时，应满铺、铺稳，靠墙一侧立墙面距离不应大于一五0mm脚手板的探头应采用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆上，在拐角、斜道平口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以放置滑动。
栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆半柱的内侧，上栏杆上皮高度1.2m，中栏杆居中设置，挡脚板高度不应小于一五0mm。
⑥脚手架搭设完毕后，必须经有关部门验收后，方可投入使用。
⑦首步脚手架的步高一般为2000mm，离底部200mm设置一道大、小横杆，以保持脚手架底部的整体性，底部的立柱间隔多采用不同长度的钢管，将相邻柱的对接接头位于不同高度上，使立柱受荷的薄弱截面错开。
2、外悬挑脚手架
悬挑水平钢梁采用16号槽钢，锚固端采用A16钢筋预埋作锚环，并要求锚环稍微偏大，空隙部分采用木头楔子楔紧。锚固要求示意如下图：

整个外架与主体结构连墙件采用刚性拉结，拉结方式一般为建筑物外边梁预埋Ф48短钢管，然后设水平横管与外架用扣件锁紧进行拉结，拉结间距为二步三跨。
架子的安装顺序为：铺设工字钢梁——（穿钢丝绳——拉紧钢丝绳——钢丝绳上卡环）——搭设双排架----水平、立面防护。
（1）基本要求
槽钢悬挑扣件式钢管搭设的脚手架是施工临时结构，主要承受施工过程中各种垂直和水平荷载。因此脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌。并不超过结构的容许强度、变形、倾斜、摇晃或扭曲，确保安全。
（2）受荷情况
采用Φ48×3.2钢管和扣件等构成的脚手架，立杆、大横杆和小横杆是受力杆件，剪刀撑、斜撑和连墙杆是保证脚手架整体刚度和稳定性的杆件，并具有加强脚手架抵抗垂直和水平力作用的能力。其中连墙杆还承受风荷载。扣件是脚手架组成整体的连接件和传力件。所有受力杆件将力传递给悬挑槽钢上。

（3）搭设要求
①外挑架搭设位置由二层开始，施工一层顶板板顶沿建筑物周围，距外墙0.3~1.5米处预埋¢16Ώ钢筋环x1.5米，四层外剪力墙粘底板标高处间隔1.5米预埋¢60PVC管，100×200洞五层以上每间隔三层留设，同时该洞上层设置预埋¢60PVC管。
②100×200予留洞作为穿工字钢穿墙洞，¢60PVC管作为穿钢丝绳穿墙管，工字钢穿入墙洞内3.0米,与钢筋环固定用两个木楔对楔打紧, 木楔制作应小于自锁角，外挑端头用钢丝绳斜捆拉, 钢丝绳选用6×19钢丝Ø一五.5,卡具选用16#，每端设三个，紧固选用配套花篮螺栓，斜拉上端头穿过予埋洞与予埋架管捆拉。
③钢梁上设双排单管脚手架立杆间距1.2米，内立杆距外墙皮0.3米,横杆步距1.8米（同密目网尺寸），脚手架与墙体每层均设连墙拉结，拉结方式采用墙体予埋¢60予埋PVC管水平间距x4~5米作为架管穿墙管，每层均设与脚手架用十字扣件锁紧,与墙体连接端同样用十字扣件与架管用十字扣件锁紧,宜采用菱形布置，不允许采用一顶一拉的柔性连接,具体搭设方式见外挑架示意图（脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开不小于50cm，且不在同一步距内。纵向水平杆接长用对接扣件连接。上下相邻两根纵向水平杆接头错开不小于50cm，同一步内外两根纵向水平杆接头也应错开，并不在同一跨内。脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔9m（水平距离）左右用斜杆搭成剪刀撑，自下而上循序连续设置。斜杆用长钢管与脚手架底部成45°- 60°夹角。斜杆用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢。
④外立杆里侧设1m高防护栏杆和30cm高的挡脚板（可用两道水平钢管紧贴外立杆内侧用扣件扣牢）。其外立杆内侧设全部设置密目安全网，顶排防护拦杆不少于二道。 挑架底横槽钢，必须与楼板上预埋Φ16钢筋环扣紧并有防拉拔措施，预埋Φ16钢筋环锚固长度35d，并安放在楼板筋下面，同楼板筋用扎丝绑牢。挑架底横槽钢底座，用长50mm，直径25mm的钢筋焊于槽钢上作为立杆底座固定，立杆置于钢筋桩固定处。
3、悬挑接料平台的搭设要求
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。悬挂式接料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于接料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度3.50m，锚固段不小于外挑段的1.25倍（即4.4m），主梁采用的20a型钢长度不得小于8.9m。悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。次梁采用14a号槽钢U口水平，主梁采用[20a号槽钢U口水平，次梁间距0.60m。
容许承载力均布荷载3.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。脚手板采用竹串片，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。栏杆采用竹串片，栏杆自重荷载取0.14kN/m。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，内侧钢丝绳距离主体结构3.50m，两道钢丝绳距离1.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.30m。采取地面焊接拼装后，塔机吊装就位后固定的方式进行。
楼层卸料平台采用型钢制作，两侧设防护栏杆、平台口设置安全门；卸料平台与楼层边缘之间的空隙（外架部位）采用木脚手板满铺。平台底板及外围护采用花纹钢板封闭，出料口正面设1m宽空档，卸料台未使用时，楼层临边用钢管搭设栏杆进行封闭，禁止人员进入。

4、脚手架拆除
①脚手架的拆除要在脚手架上施工内容均已完毕并经工程负责人认为不再需要脚手架时才可拆除。
②脚手架顶部开始拆除，先自脚手架一端开始拆除顶部的扶手与栏杆柱，再拆除脚手板，依次拆除栏杆、剪刀撑，脚手架与建筑间的联结杆不可提前拆除，拆除联结杆后，应立即组织人员将该处饰面修补完毕。
③拆除脚手架应设置警戒区，并有专人负责警戒，拆除脚手架前应将脚手架上的留存材料、杂物等清理干净。
④拆下的杆件与零配件，应按类分堆装箱，用吊车吊下，严禁高空抛掷。
⑤拆下的杆件与零配件运到地面时，应随时按品种分规格堆放整齐，妥善保管，有损坏者进行维修和保养。
外架拆除后，搭设临边防护栏，防护栏杆应由上、下两道横杆及栏杆柱组成，上杆离地高度为1.0-1.2米，下杆离地高度为0.5-0.6米。

六、脚手架搭设计算书
根据本工程结构特点，架子采用落地式双排钢管脚手架。搭设高度21.6米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.2，
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.35kN/m2，高度变化系数0.6200，体型系数1.一三40。
悬挑水平钢梁采用[16号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。拉杆采用钢丝绳。
1、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
（1）均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m

小横杆计算简图
（2）抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:

M=3.511×1.0502/8=0.484kN.m
=0.484×106/4491.0=107.742N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
（3）挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×2.551×1050.04/(384×2.06×105×107780.0)=1.8一八mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/一五0与10mm,满足要求!
2、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
（1）荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×2.362)/2=1.843kN

大横杆计算简图
（2）抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.843×1.500=0.492kN.m
=0.492×106/4491.0=109.589N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
（3）挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×一五00.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm
集中荷载标准值P=0.040+0.276+2.362=2.678kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×2678.445×一五00.003/(100×2.060×105×107780.000)=4.67mm
最大挠度和
V=V1+V2=4.725mm
大横杆的最大挠度小于一五00.0/一五0与10mm,满足要求!
3、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
（1）荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.362=3.707kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
4、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070
NG1 = 0.107×23.100=2.311kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×3×1.500×(1.050+0.300)/2=1.063kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14
NG3 = 0.140×1.500×3/2=0.3一五kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×21.600=0.162kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.851kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.620
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.一三4
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.350×0.620×1.一三4 = 0.172kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.851+0.85×1.4×4.725=10.244kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.851+1.4×4.725=11.236kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.172×1.500×1.800×1.800/10=0.100kN.m
5、立杆的稳定性计算
（1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.236kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.一五5；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.一五5×1.500×1.800=3.1一八m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为31一八/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11236/(0.19×424)=一三9.474N/mm2；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
（2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.244kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.一五5；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.一五5×1.500×1.800=3.1一八m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为31一八/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.100kN.m；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10244/(0.19×424)+100000/4491=149.427N/mm2；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
6、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.172kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 3.907kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 8.907kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 82.709kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 8.907kN大于扣件的抗滑力8.0kN，所以
采用双扣件抗滑。

连墙件扣件连接示意图
7、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1400mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 19一三.70cm4，截面抵抗矩W = 191.40cm3，截面积A = 32.83cm2。
受脚手架集中荷载 P=11.44kN
水平钢梁自重荷载 q=1.2×32.83×0.0001×7.85×10=0.31kN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=一三.221kN,R2=11.560kN,R3=-0.659kN
最大弯矩 Mmax=1.780kN.m
抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.780×106/(1.05×191400.0)+5.609×1000/3283.0=10.566N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于2一五.0N/mm2,满足要求!
8、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用[20b号槽钢U口水平,计算公式如下

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到 b=570×11.0×75.0×235/(1400.0×200.0×235.0)=1.68
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.902
经过计算得到强度 =1.78×106/(0.902×19一三99.99)=10.31N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!
9、拉杆的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=14.361kN
10、拉杆的强度计算
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.361kN
拉绳的强度计算：
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数，取10.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×14.361/0.850=168.954kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径一八.5mm。
钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=14.361kN
钢丝拉绳的吊环强度计算公式为

其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f] = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；
所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=[14361×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm

11、锚固段与楼板连接的计算
（1）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.560kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[1一五60×4/(3.1416×50×2)]1/2=一三mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
（2）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式

其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 11.56kN；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；
h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于1一五59.58/(3.1416×20×1.5)=122.7mm。
（3）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式