办公楼模板工程施工方案.docx

昆明云内动力东部技术中心

建设单位： 昆明云内动力股份有限公司无锡分公司
监理单位： 江苏鸿成工程造价咨询有限公司
总包单位： 江苏天亿建设工程有限公司
编制单位： 江苏天亿建设工程有限公司
编制日期： 2016年7月5日

目 录
一、工程概况 1
二、编制依据 1
三、施工准备 1
3.1技术准备 1
3.2、机械及劳动力准备： 2
3.3材料准备： 2
四、模板施工 2
4.1柱子模板的施工 3
4.2梁、平台板模板的施工 3
4.3楼梯模板施工 4
4.4门窗洞口模板施工 5
五、模板安装施工要点 6
六、质量通病防治 8
6.1柱子质量问题防治 8
6.2梁的质量问题防治 8
6.3模板接槎部位处理及防止漏浆的措施 8
七、模板拆除 9
7.1拆除条件 9
7.2柱子模板拆除 9
7.3楼板梁模板拆除 9
八、质量保证措施 10
8.1质量标准（优质） 10
8.2质量保证措施 11
九、成品保护措施 12
十、安全保证措施 12
十一、计算书 13

模板工程施工方案
一、工程概况
工程名称：昆明云内动力东部技术中心工程办公楼
建设单位：昆明云内动力股份有限公司无锡分公司
设计单位：南京长江建筑设计股份有限公司
总包单位：江苏天亿建筑工程有限公司
结 构：9层
建设规模：16377.05
质量目标：竣工验收一次100%合格
安全目标：杜绝重大事故
建设地点：惠山经济开发区风泽路与创交叉口西南侧地块
二、编制依据
1、《建筑施工手册》（第四版）
2、《建筑工程模板施工手册》
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204－2002（2011版）
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130—2011）
5、建筑施工计算手册
6、本工程的施工图纸
7、本方案仅适用于非高支模、非需专家论证的模板工程，高支模方案另见专项方案。
三、施工准备
3.1技术准备
1、熟悉图纸，按设计要求准备相应的施工工艺规程，施工验收规范，施工质量检验优质评定标准及图集等。
2、施工人员用工手续齐全，备齐相应的上岗证及培训证书。
3、进行逐级技术交底：专业工长以书面形式向各班组进行交底，班组长再向工人进行交底，技术交底要有重点，要有针对性，要针对班组和个人的技术技能特点，针对关键部位和质量控制点，提出具体措施和要求。
4、技术交底要有符合性和实用性，既要符合规范、标准的规定，又要符合施工现场实际情况，便于操作，便于贯彻执行。技术交底内容一定要便于操作者易懂易通。
5、各部位支模前应由技术部门召开各职能部门参加技术交底会，检查班组交底落实情况，各班组人员是否安排落实，任务是否明确；解决支、拆模方法、技术措施等所有存在的问题。
3.2、机械及劳动力准备：
1、机械根据现场加工场地狭小的特点，计划建2个加工区
2、劳动力计划根据进度计划调整。现场的技术工作由技术负责人全面负责，木工工长负责模板现场管理工作。根据工程总进度计划，现场配备足够的木工，负责墙、柱模板和顶板、梁、楼梯模板的支设。
3、对楼上门窗洞口孔洞提前根据洞口形状尺寸，大小做出模具备用。
4、模板在使用前涂刷脱模剂。
5、在支模前先由测量放线人员做好支控制线的测量工作。
6、合模前对需要做隐蔽工作验收的项目，必须按规定进行隐蔽工程的验收，验收合格后可合模。
7、模板施工前由工长向班组长、班组长向工人逐级进行安全技术交底专业技术交底。
3.3材料准备：
模板施工选料：为了保证结构和构件几何尺寸形状，模板和支撑要有足够的强度，刚性和稳定性。采用扣件式钢管（Φ48*2.7）满堂脚手架作为支撑。梁、板、柱采用12mm的胶合板，方木用40×90松方木，墙体、柱子用中Φ14对栓螺栓安装。为争取提前按时完成施工任务计划每区配置完整两套模板、钢管周转材料。在拆模后安排专人将模板清理干净，以及将损坏的模板修理好，以延长使用时间，节省周转材料的开支。
四、模板施工
本工程主要的模板工程内容包括承台、柱、墙、顶板、梁、楼梯模板。基础模板施工主要为基础承台、基础梁、底板边模、砼外墙导墙吊模、集水坑吊模等。
4.1柱子模板的施工
本工程柱子模板采用12厚胶合板及40X90将夹板固定在方料上，根据板面上所画的轴线安装柱主模板，在其下面距板面200，用钢管固定，然后在其柱子中间按500间距用钢管和对拉螺栓做成的钢框固定。

4.2梁、平台板模板的施工
本工程平台板、梁模板均采用12厚胶合板，背楞主龙骨采用Φ48*2.7钢管。次龙骨采用40×90方木背楞间距不大于300，支撑体系采用钢管排架满堂搭设。
（1）首先是用φ48钢管搭设满堂排架支撑体系，立杆间距在900左右，钢管的水平横杆间距不大于1800，扫地杆距地200。层高超过8m的属高支模，将另行编制高支模专项方案。
（2）根据施工图即定的梁底标高轴线，铺设由夹板及方木组成的梁底板于排架顶部；固定安装由夹板及方木组成的梁旁模板，当梁侧模板校正垂直度及顺直度后，铺钉夹板于排架顶间铺放的方木龙骨上，作为楼板砼的底模，板与板之间拼缝必须严密在板之间；对梁侧模加直撑及斜撑，以加强梁侧模板的稳定性，如梁高大于700时，加设φ12对拉螺杆，螺杆间距不大于600。
15
15
(3)梁底板为12厚胶合板，40×90木龙骨侧放，间距不大于300mm，底板通长配制。与柱相交处夹板长出木龙骨15mm，龙骨两头用40×90木方做封头。两边应伸出九夹板底板一块夹板厚度，为企口。见下图：

梁旁板用12厚胶合板，背楞为40×90方木平钉，背楞应刨平、刨直。规格统一，侧板上口背楞与夹板平齐。下口背楞伸出夹板30mm。见下图：

背楞横向设置，间距不大于200mm，两头用40×90木方作封头，模板接缝处做20mm企口（见图）

(4)梁底支撑根据平台支撑加设φ48钢管立杆及相应的水平杆，立杆间距500×1000；梁底板支承在横向钢管上，梁旁板用短钢管与梁底横向钢管连接，作夹棍，并设斜撑，间距不大于600mm（见计算书附图）。
(5)平台主龙骨为Φ48*2.7，间距按立杆，次龙骨为40×90方木，间距为300mm。

4.3楼梯模板施工
楼梯模板选用12mm厚胶合板模板，主龙骨拟采用Φ48*2.7钢管，次龙骨为40×90木方，次龙骨的间距250mm，楼梯模板支撑亦采用钢管排架支撑系统，在满足承载力的条件下支架应尽量靠近楼梯两侧，以利于施工时通行，且不大于1200mm。
楼梯模板拆模及养护支撑的设置应根据上部的荷载、气温、同条件砼试块强度、跨度等诸因素确定，由技术负责人签发拆模及养护支撑设置的通知单。

4.4门窗洞口模板施工
门窗洞口模采用木方、九夹板组成，事先根据洞口尺寸预制好模板。模板中设两道横撑,并架设斜撑确保模板具有足够强度。窗模板下口留2个φ16的通气孔。模板与墙模接触处贴海绵条。框模高同结构洞口高，框模宽根据墙厚而定。
安装：将框模的平面位置、标高、垂直度控制好，用φ8或φ10 “ ”形钢筋与框模顶紧并焊于墙附加筋上，窗洞口模每边各焊三道，门洞口模每边各焊四道，以防止框模跑位。

五、模板安装施工要点
1、梁柱模采用木模制安，在梁柱柱配模时，应尽量不使用碎板，以减少接缝。
2、安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆并且柱钢筋的隐蔽验收合格。柱木模安装时，内外阴阳角模，组装中其每块长模缝中必要时贴海绵条，保证其砼不漏浆，当模板完成组装后用Φ48*2.7钢管进行固定，，距离地面250设置1道，往上每1000mm设置1道，并且对大于600的柱在中间加设一道ф14穿柱螺栓，以防柱涨模。竖向背楞根据对拉螺栓位置实际确定，间距宜不超过200mm。
3、柱及梁的侧模安装前，应先根据弹线位置用Φ14短钢筋离底面50mm处
4、焊牢在两侧的主筋上（注意电焊时不伤主筋），作为控制截面尺寸的限位基准。一片侧模安装后应先采用临时支撑固定，然后再安装另一侧模板。两侧模板用限位钢筋控制截面尺寸，并用上下连杆及剪刀撑等控制模板的垂直度，确保稳定性。
5、封模前，各种预埋件或插筋应按要求位置用电焊固定在主筋或箍筋上。预留孔先做木框，用铁钉固定在模板上，并保证位置准确必须仔细检查柱保护层垫块的数量、间距与尺寸。模板内不得有杂物。
6、模板安装允许偏差；
项目(现浇结构模板安装)
允许偏差(㎜)
轴线位置
5
底模上表面标高
±5
截面内部尺寸
基础
±10
柱、墙、梁
+4，-5
层高垂直度
不大于5m
6
大于5m
8
相邻两板表面高低差
2
表面平整度
5
7、对于跨度≥4m梁，按全跨长度2%。进行梁底模起拱，起拱从支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。距梁端500mm处，在梁模上留设清扫口，待杂物清理干净后，将其堵严。
8、梁模加固完毕后，即可支设楼板模板。楼板模板用15mm厚多层板，次楞用50×100mm方木间距200mm，主龙骨用100×50mm方木，间距为500~1000mm。
六、质量通病防治
6.1柱子质量问题防治
1、涨模、断面尺寸不准防治的方法：根据拄高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证拄模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。
2、柱身扭向防治的方法，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑(或拉锚)，吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等保证柱模不扭向。
轴线位移，一排柱不在同一直线上。防治的方法：成排的柱子，支模前要在地面上弹出户轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一个方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。
6.2梁的质量问题防治
梁、板底不平、下挠;梁侧模板不平直；梁上下涨模，防治的方法是粱、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。
6.3模板接槎部位处理及防止漏浆的措施
1、墙体施工缝防止漏浆处理：墙体模板下压2cm，下压部位混凝土上粘贴海绵条。所有模板体系在预制拼装时，边线平直，四角归方，接缝平整；梁底边、二次模板接头处和转角处均加垫10mm厚海绵条以防止漏浆。
2、框架柱施工缝防止漏浆处理：框架柱与底（顶）板模板接槎处防止漏浆方法与外墙内侧模板处防止漏浆方法相同，模板就位后抹水泥砂浆堵缝；框架柱与框架梁接缝处沿接缝贴2厘米宽海绵条，由模板下压及柱箍锁紧以防止漏浆。
3、梁、板施工缝防止漏浆处理：梁、板模板转角、接缝处应尽量拼接密实，并粘贴塑料胶带或填塞水泥腻子用以防止漏浆。
4、水池施工缝的留置及防水处理：施工缝留设在底板标高向上20cm处。水平施工缝防水采用钢板止水带。
5、后浇带模板：在底板设有“后浇带”的地方，均采用双层网眼为5×5（或3×3）mm钢板网（靠里再加一层铁砂网），并用扎丝绑于同向水平钢筋，再支设竖向附加短钢筋支挡钢板网。后浇带处剪力墙堵头板采用长条模板支挡，并用短木方支撑牢固。地下水池竖向施工缝还需预埋竖向钢板止水带。
七、模板拆除
7.1拆除条件
在目前条件下，基础外模及地上结构墙板木模需在12小时（可根据气温高低调整）后拆除，拆模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而损坏时方可拆。
顶板、梁模板的拆除在砼强度达到以下标准后，方可拆除。
结构类型
结构跨度m
按设计的砼强度标准值的百分率%
板
≤2
＞2,≤8
＞8
≥50
≥75
≥100
梁
≤8
＞8
≥75
≥100
悬臂构件
—
≥100
模板应优先考虑整体拆除，便于整体转移后，重复进行整体安装。具体拆模时间，待试验部门提供砼同体试块强度值，由技术部门发拆模通知单。
7.2柱子模板拆除
先拆掉柱拉杆或斜支撑，卸掉柱箍,然后用撬棍轻轻撬动每片柱模板,使模板与砼脱离。
7.3楼板梁模板拆除
应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板,拆楼板模板先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留1～2根支柱暂不拆。
操作人员站在已拆的空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龙骨自由坠落。用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱离后清理干净，集中运出，集中堆放。
本工程层高较高，应先拆除上层排架，使龙骨和模板落在下层排架上，上层模板全部运开后，再拆除下部排架。有穿墙螺栓者，先拆除穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。侧模板（包括墙柱模板）拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除，板与梁拆模强度如无设计规定时，应符合施工规范的规定。
拆下的模板及时清理粘连物，涂刷脱模剂，拆下的扣件钢管及时收集管理。拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防止模板损坏。
八、质量保证措施
8.1质量标准（优质）
1、模板支承系统应牢固可靠，必须有足够的强度、刚度、稳定性。
2、接缝严密，不得漏浆。
3、相邻模板的表面平整度不大于2mm。
4、对于跨度不小于4m的砼梁、板宜按跨度的1/1000～3/1000起拱。
5、截面尺寸、轴线位置、垂直度及平整度必须符合图纸要求，
各项检查允许偏差必须在“优良”范围内
项目
允许偏差（mm）
检验方法
轴线位置
3
钢尺检查
底模上表面标高
±3
水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部尺寸
基础
±5
钢尺检查
柱、墙、梁
±3
层高垂直度
不大于5m
3
经纬仪或吊线、钢尺检查
大于5m
5
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
2
2m靠尺和塞尺检查
阴阳角
方正
2
方尺
顺直
2
线尺
预埋铁件中心线位移
2
拉线、尺量
预埋管、螺栓
中心线位移
2
拉线、尺量
螺栓外露长度
+5，0
预留孔洞
中心线位移
5
拉线、尺量
尺寸
+5，0
门窗洞口
中心线位移
3
拉线、尺量
宽、高
±5
对角线
6
插筋
中心线位移
5
拉线、尺量
外露尺寸
+10，0
8.2质量保证措施
1、模板施工过程中，应随做随检，木工工长应督促班组长做好自检记录。柱模螺栓要上紧，墙体穿墙螺栓必须上紧。
2、模板安装后，应仔细检查各部位是否牢固。
3、砼浇筑过程中，指定专人（原立模操作者）负责检查、观察，发现异常现象及时修整加固。
4、墙模施工前必须满刷专用脱模剂。
5、墙模施工时，应检查每边的垂直度是否正确，并及时固定，墙模安装后应拉通线校正，做到纵横贯通。
6、当砼浇筑刚结束，操作者应及时复查柱的垂直度，发现问题及时纠正。
（1）模板施工过程中应随做随检查，木工工长应督促班组长做好自检记录。
（2）柱、梁节点部位支、拆合理，无缝隙，工长、质量员对节点部位严格检查位置及断面尺寸是否正确。
（3）模板安装后，应仔细检查各部位相对位置是否正确，系统支撑是否可靠。
（4）砼浇筑过程中，指定专人负责观察，检查严格，执行交接检的制度。
九、成品保护措施
模板工程为本工程关键工序，在施工时，既要保护模板正常周转，又要保护其他成品。
1、在现场搭设专门区域存放模板，场地必须平整，模板存放区域主要用于清理模板和刷脱模剂。
2、每次拆模后，及时清理模板，保持板干净及涂刷脱模剂，脱模剂在存放区涂刷。
3、每次拆、支模时，不得硬撬硬拉，不得用铁器敲打模板，防止局部变形。
4、模板安放时，必须轻放，不得震动混凝土，拆模时必须有拆模通知书，柱桶模必须分开吊，防止碰坏砼表面及棱角。
十、安全保证措施
1、进入施工现场必须遵守“安全生产六大纪律”以及竹中公司的一切安全规章制度。
2、带齐各种劳动保护用品并正确使用，进入施工现场必须戴好安全帽，扣紧帽带，上第二步架子作业时必须带好安全带，扣好保险钩。
3、上下架子作业，必须从爬梯走。
4、支撑应按工序进行，模板没有固定前不得进行下道工序施工，禁止利用拉杆、支撑攀登上下。
5、拆除模板应经施工技术人员同意，操作时应按顺序分段进行严禁拉撬，硬拆或大面积拉倒，完工前不得留下松动及悬挂的模板。拆下的模板及零配件应及时归堆送到指定地点集中堆放，防止木料钉子扎脚。
6、作业时严禁向上向下抛扔工具、物件。
7、木工圆锯操作应进行检查，锯片不得有裂口，螺环应上紧，工作时应站在锯片的一侧，不能与锯片成同一条直线，手臂不能跨越片，进料必须紧贴靠山，不得用力过猛，遇硬节慢推，接料要待料锯片15cm不得用手硬拉。
8、大模板要专门场地堆放，堆放场地要混凝土固化，要坚实平整，四周用围挡板封闭，进行标识，并在明显位置挂危险标记。大模板要面对面存放，中间留出清理工作面1000mm宽，支腿要垫牢固、平稳。
十一、计算书
根据施工图纸，本工程主要大梁尺寸主要为： 350mm×700mm、400mm×800mm、300mm×700mm等几种类型的大截面梁，其余均为常规梁截面尺寸。板厚均为常规板厚120mm。针对本工程搭设方案，楼板体系为常规模板体系，其相关参数设置只需按照常规数据设置即可。框架柱主要尺寸为：700×700、700×1000、800×800针对本工程，只需计算700mm、800mm梁（按800mm高梁计算）与常规板厚120mm、800×800和700×1000框架柱。其余亦均满足要求。

梁模板KL1（扣件式，梁板立柱共用）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL-1
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
400×800
模板支架高度H(m)
4.38
模板支架横向长度B(m)
20.4
模板支架纵向长度L(m)
43
梁侧楼板厚度(mm)
120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)
1
对水平面模板取值Q2k(kN/m2)
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
非自定义:0.312
地基粗糙程度
B类(城市郊区)
模板支架顶部距地面高度(m)
4.38
风压高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
1.04
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱间距la(mm)
700
梁两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
900、900
混凝土梁距梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
333,667
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
300
梁底支撑小梁根数
3
梁底支撑小梁间距
200
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
0
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：

平面图

立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.5
面板弹性模量E(N/mm2)
5400
取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.671kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m
计算简图如下：

1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125×26.671×0.22＝0.133kN·m
σ＝Mmax/W＝0.133×106/24000＝5.557N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×2004/(100×5400×144000)＝0.22mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×24.908×0.2+0.437×1.764×0.2＝2.022kN
R2=1.25q1L=1.25×26.671×0.2＝6.668kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375q2L=0.375×20.5×0.2＝1.538kN
R2'=1.25q2L=1.25×20.5×0.2＝5.125kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型(mm)
40×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
11.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.23
小梁截面抵抗矩W(cm3)
54
小梁弹性模量E(N/mm2)
7040
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
小梁计算方式
二等跨连续梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.022/1＝2.022kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[6.668]/1= 6.668kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=2.022/1＝2.022kN/m
小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2 =0.049kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.12)=0.413kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.12)=0.413kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.4/2)/2×1=0.947kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.4/2)/2×1=0.947kN/m
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.022+0.049+0.413+0.947=3.431kN/m
中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.668+0.049=6.716kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.022+0.049+0.413+0.947=3.431kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.431,6.716,3.431]=6.716kN/m
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.538/1＝1.538kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[5.125]/1= 5.125kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.538/1＝1.538kN/m
小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/2 =0.04kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.8-0.12)=0.34kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.12)=0.34kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.4/2)/2×1=0.527kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.4/2)/2×1=0.527kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.538+0.04+0.34+0.527=2.444kN/m
中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=5.125+0.04=5.165kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.538+0.04+0.34+0.527=2.444kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.444,5.165,2.444]=5.165kN/m
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.716×0.72，0.5×6.716×0.32]＝0.411kN·m
σ=Mmax/W=0.411×106/54000=7.618N/mm2≤[f]=11.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.716×0.7，6.716×0.3]＝2.938kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.938×1000/(2×40×90)＝1.224N/mm2≤[τ]=1.23N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.165×7004/(100×7040×243×104)＝0.378mm≤[ν]＝l1/250＝700/250＝2.8mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝5.165×3004/(8×7040×243×104)＝0.306mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.716×0.7,0.375×6.716×0.7+6.716×0.3]=5.877kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.002kN,R2=5.877kN,R3=3.002kN
正常使用极限状态
Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.165×0.7,0.375×5.165×0.7+5.165×0.3]=4.519kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.138kN,R2'=4.519kN,R3'=2.138kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Φ48×2.7
主梁计算截面类型(mm)
Φ48×2.7
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.12
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁截面惯性矩I(cm4)
9.89

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.309×106/4120=75.12N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.249kN
τmax=2Vmax/A=2×3.249×1000/384＝16.922N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.078mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.247kN，R2=6.188kN，R3=6.188kN，R4=0.247kN
七、扣件抗滑移验算
荷载传递至立柱方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数kc
0.8
扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝6.188kN≤Rc=kc×8=0.8×8=6.4kN
满足要求！
八、立柱验算
钢管截面类型(mm)
Φ48×2.7
钢管计算截面类型(mm)
Φ48×2.7
钢材等级
Q235
立柱截面面积A(mm2)
384
回转半径i(mm)
16
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.12
抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
1、长细比验算
l0=h=1800mm
λ=l0/i=1800/16=112.5≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.502
2、风荷载计算
Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.312×0.7×1.82/10＝0.08kN·m
3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×2]×1＝24.408kN/m
2)小梁验算
q1＝max{1.859+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(0.8-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，6.102+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.4/2}=6.145kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.234kN，R2＝5.554kN，R3＝5.554kN，R4＝0.234kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(4.38-0.8)+Mw/lb＝max[0.234+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.7，5.554，5.554，0.234+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.7]+0.58+0.08/1＝6.214kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝6214.206/(0.502×384)+0.08×106/4120＝51.654N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3
H/B=4.38/20.4=0.215≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm)
120
混凝土强度等级
C30
混凝土的龄期(天)
14
混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)
7.488
混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)
0.858
立柱垫板长a(mm)
100
立柱垫板宽b(mm)
100
F1=N=6.214kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：βh=1，ft=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，
um =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=6.214kN