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我院总工要求结构设计人员的一些注意事项

根据建设部要求2003年1月1日起全面执行新规范，相应的89系列规范废止。为正确理解、有效执行各有关2000系列规范，提出以下要点，请各结构设计人员予以注意：
一． 一般规定
1、 设计说明应注明工程设计使用年限，安全等级，选用的建筑材 料，应注明规格、型号、性能等技术指标，其质量必须符合国家标准的要求。
2、 2003年签订合同的设计项目，一律采用与新规范配套的软件作计算分析，TBSA用6.0版，SATWE用2003.1及以后的版本。
3、 用新版本软件计算结果用钢量将会提高，我院规定用新版本软件计算梁、柱主筋，钢材优先采用HRB400。一级柱箍筋优先采用HRB400.
4、 风荷载取值，南京地区设计周期50年，w0＝0.40Kpa，设计周期100年w0＝0.45，对风荷载敏感的建筑以及60米以上的高层建筑按w0＝0.45取值。
5、 基本雪压，南京地区设计周期50年，取0.65Kpa，设计周期100年取0.75Kpa。
6、 对小塔楼的界定应慎重，当塔楼高度对房屋结构适宜高度有影响时，小塔楼应报院结构专业委员会确定。
7、 施工图涉及到钢网架、电梯及其它设备予留的孔洞、机坑、基础、予埋件等一定要写明：“有关尺寸在浇筑混凝土之前必须得到设备厂家签字认可方可施工。”
8、 砌体结构不允许设转角飘窗。
9、 钢结构工程设计必须注明：焊缝质量等级，耐火等级，除锈等级，及涂装要求。
10、 砌体工程设计必须注明设计采用的施工质量控制等级。（一般采用B级）。
11、 砌体结构不宜设置少量的钢筋混凝土墙。
12、 砌体结构楼面有高差时，其高差不应超过一个梁高（一般不超过500mm）。超过时，应将错层当两个楼层计入总楼层中。
二．结构计算
13、 结构整体计算总体信息的取值：
（1） 混凝土容重（KN/m3）取26~27，全剪结构取27，若取25，对于剪力墙需输入双面粉层荷载。
（2） 地下室层数，取实际地下室层数，当含有地下室计算时，不指定地下室层数是不对的，请审核人把关。
（3） 计算振型数，取3的倍数，高层建筑应至少取9个，考虑扭转耦联计算时，振型应不少于15个，对多塔结构不应少于塔数×9。计算时要检查Cmass-x及Cmass-y两向质量振型参与系数，均要保证不小于90％，达不到时，应增加振型数，重新计算。
（4） 地震信息中的“活荷质量一般折减系数”RMC取0.5，具体问题时按照《抗震》5.1.3条）。
（5） 自振周期应考虑填充墙体对刚度的影响进行折减。当添充墙为砖墙时：　框架结构0.6-0.7，框剪结构　0.7-0.8，剪力墙结构　0.9-1.0。
（6） 活荷载信息中“柱、墙活荷载是否折减”，一般不折减，“传到基础的活荷载是否折减”，应折减。
（7） 调整信息中“中梁刚度增大系数”BK取2.00；
“梁端弯矩调幅系数”BT＝0.85～0.9；
“梁跨中旁矩增大系数”BM＝1.05～1.10，一般取1.05；活荷载大于3.0Kpa的多高层，1.1～1.2
“连梁刚度折减系数”BLZ取0.50～0.7，在内力和位移计算中，最小取0.50，一般取0.55,当结构位移由风荷载控制，不宜小于0.8；
“梁扭矩折减系数”TB，一般取0.40；
“全楼地震力放大系数”一般1.0，当λ不满足”抗震规范“5.25条时，用此系数调至满足；
“0.2Q0”框剪结构必须要求调整；
“顶塔楼内力放大”当振型数多于9个，取1，否则需放大取3。
14、 结构审核人应在初步设计阶段对电算结果进行审核把关。对主要参数应作控制，如：剪重比、周期比（以扭转为主的基本周期与第一平动周期之比）、位移比（最大弹性层间位移与层间平均位移之比），满足规范基本要求。
15、 有斜楼座的看台、剧场由于整体性差，楼层刚度无穷大的假定难于形成，应补充单榀验算

　　　三、　　对地质勘察报告的基本要求：

16、如果由设计院布置钻孔，提勘察要求，须加注明：勘察部门应根据勘察规范及现场地质情况作必要调整。若业主委托设计已完成钻探，设计人应根据以下基本要求作审查：
（1） 钻孔控制点的布置应布置在建筑物的外围，即建筑物四角应有钻孔。
（2） 钻孔分一般性钻孔和控制性钻孔，对孔深要求：勘探孔深应能控制主要持力层，当基础底面宽度不大于5m时，勘探孔的深度对条形基础不应小于基础底面宽度的3倍，对单独基础不应小于1.5倍，且不小于5米；对高层建筑和需作变形验算的地基，控制性勘探孔的深度应超过地基变形计算深度。
（3） 桩基勘探深度
a. 布置1/3-1/2的勘探孔为控制性孔，且安全等级为一级建筑桩基场地至少布置3个控制性钻孔，安全等级为二级的建筑桩基不应少于2个控制性钻孔，控制性孔深度应穿过桩端以下压缩层厚度，一般性钻孔应深入桩端平面以下3～5米。
b. 嵌岩桩钻孔应深入持力层岩层不小于3～5倍桩径，当持力层较薄时，控制性钻孔应穿过持力岩层，岩溶地区，应查明溶洞、溶沟分布情况。
（4） 勘察报告，除了要作取土勘探孔，还应要求现场原位测试，单桥静力触探和标准贯入测试，对于适于采用予制桩基的场地，应要求提供JGJ94-94---公式5.2.6-1所要求的单桥静力触探比贯入阻力值估算的桩周侧阻力和桩端阻力。
（5） 嵌岩桩基，应要求勘察报告提供南京地基规范，嵌岩桩公式9.9.4-3所要求的各项系数、岩石单轴抗压强度以及基岩的完整性。
（6） 对于有地下室的工程，应要求勘察报告提供基坑支护设计所要求的各项工程特性指标。
（7） 当地下水埋藏较浅，建筑地下室存在上浮问题时，应要求勘察报告提供用于计算地下水浮力的设计水位。
（8） 勘探报告应划分场地土类型和场地土类别，并对饱和砂土及粉土进行液化判别。
（9） 桩基设计应要求勘探报告提供各种桩型的参数，以便作多种桩基方案的技术经济对比，避免只有一种桩基参数，思路受到勘探部门的限制，而不能选择更好的基础方案。
四、基础设计
17、地基基础设计时，确定基础面积或桩数量，上部的荷载效应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合。相应的抗力应采用地基承载力特征值或单桩承载力特征值。
18、 计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应按正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合，不计入风荷载和地震作用。
19、 基础底板的配筋，应按抗弯计算确定，地基反力采用的是荷载效应基本组合时的地基反力设计值。承台配筋计算时，采用相应于荷载效应基本组合时的桩竖向力设计值。
20、 静载试验所确定的单桩竖向极限承载力除以安全系数2为单桩竖向承载力特征值Ra。
21、 （1）人工挖孔桩的桩长不宜大于40m，亦不宜小于6m，桩长少于6m的按墩基础考虑，桩长虽大于6m，但L/D(D为扩大端直径)<3亦按墩基计算。
（2）人工挖孔桩计算单桩承载力时，桩侧阻力可按混凝土护壁外
直径计算，计算桩端阻力和桩身强度时，仅取内径为桩身计
算直径。
（3）支承在微风化岩上长径比L/d≤5的端承桩，只计端阻，不
计侧阻，支承于其它土层或中风化岩、强风化岩土的桩，
端承桩计算摩阻力，但有扩大头的桩，其扩大部分及以上1～
2m范围内不计桩周侧阻力。
22、 对桩基设计，应作两种以上桩型的技术经济对比。

五、构造设计
23、 钢筋连接有三种基本型式：搭接、焊接、机械连接。由于现场质量有时得不到保证，对于22及以上直径的钢筋，优先采用机械接头，不宜焊接。
24、 用以减少温度和收缩不利影响的后浇带浇筑间隔时间，一般要求60天以上（GB50010-9.1.3条说明）。
25、 混凝土收缩及温度变化引起的拉应力是沿板的整个厚度作用，所以特别强调上、下表面同时配置附加钢筋的必要性，GB50010-10.1.9条，根据国内、外工程经验给出板上、下表面每个方向的附加钢筋均不宜小于0.1％的建议。我院已发的暂行规定有关条款需修改，对于阳角房间、屋面所有板块，计算不配钢筋的部位另加抗温度、收缩分布钢筋，板厚120，φ6-200，板厚100，φ6-220。
26、 受力钢筋的直径与构件截面高度及跨度应呈一定的比例，GB50010-10.2.1对梁最小钢筋直径作了规定。对现浇板，一般考虑（建议）：
板厚120以下的、适宜的钢筋直径为8～12
板厚120～150以下的、适宜的钢筋直径为10～14
板厚150～180以下的、适宜的钢筋直径为12～16
板厚180～220以下的、适宜的钢筋直径为14～18
板厚150以上的板，应采用HRB335。
27、 对卧置于地基上的基础筏板，板厚大于2M,除应沿板的上、下表面布置纵横方向的钢筋外，需沿板厚度向不超过1M设置与板面平行的构造钢筋网片，其直径不小于12mm,纵横方向的间距不大于200mm.
28、 地下室外墙板以及剪力墙中温度收缩应力较大部位（顶层、外墙），水平分布钢筋配筋率不宜小于0.30％，不应小对于于0.25％。当墙厚超过400，单侧水平分布筋配筋率不宜小于0.2％。
29、 屋面天沟、雨蓬应考虑满水荷载，当天沟、鱼蓬深度超过500时，应在天沟、雨蓬侧板设泄水孔，此时水重可计至泄水孔底面，此外还须考虑找坡层的重量。
30、 现浇板楼面，考虑在使用周期灵活布置轻质隔墙时，可将隔墙每米长自重的30％作为每平方米楼面的均布荷载标准值计算，且不小于1.0Kpa，其永久值系数可取0.5。
31、 现浇板内埋设设备暗管时，管外径不得大于板厚的1/3，交叉管线应妥善处理，并使管壁至板上下边净距不小于25mm。
32、 挑檐转角位于阳角时的加强配筋。图
挑檐转角位于阴角时的加强配筋。图
33、 结构平面图中，所有受力构件都应相对于轴线标注定位尺寸（阳台、雨篷挑出长度、梁距轴线距离等）。
34、 转换层现浇板最小厚度180,最小配筋率0.3%。　　转换层上下各一层现浇板需加强，板厚宜150mm,最小配筋率0.25%.
35、 连续跨梁配钢筋时，支座两侧的钢筋直径尽可能相同，以便钢筋穿过支座，避免两侧不同的钢筋都在支座锚固，造成节点钢筋过密，影响节点混凝土浇灌筑。

结构统一做法 厦门一家甲级院的结构统一做法
1 设计前提条件
1.1 建筑物安全等级（地基规范）：地基基础设计等级为丙级。
1.2 建筑物重要性类别（抗震规范）：丙类。
1.3 建筑结构安全等级：二级。
1.4 抗震设防烈度：6度；设计基本地震加速度值0.05g。
1.5 设计地震条件：地震分组为第二组。
1.6 建筑场地类别为Ⅱ类。
1.7 抗震等级：框架四级。
2 结构荷载条件
2.1 风荷载
A、基本风压取0.8 KN/㎡
B、体型系数：1.4
C、地面粗糙度：B类
2.3 楼面活荷载不折减
2.4 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 27.00
2.5 周期折减系数:
TC = 0.7
2.6 考虑活荷不利布置； 梁跨中弯矩增大系数： BM = 1.00
2.7 中梁刚度增大系数： BK = 2.0
2.8 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85
2.9 计算重力荷载代表值活荷质量折减系数(两处):
4.6 地梁配筋时，钢筋放大系数上下均取1.05;归并系数1.1; 基础归并系数0.3
5.1 柱
5.1.2柱筋放大系数1.1,归并系数0.3;
5.1.3 柱纵筋最小配筋率0.9%:
400X400：8φ16
450X450：8φ18或12φ16
500X500：12φ16
600X600：12φ20或16φ18
700X700: 16φ20或20φ18
5.1.4 柱纵筋间距不大于200
5.1.5 纵筋尽量用φ20，最大不超过φ25
5.1.6 箍筋尽量用φ8，当φ8@100不够时可用至φ10； 原则上，箍筋不采用φ12，否则需说明加大保护层厚度。
5.1.7 箍筋加密区用@100;非加密区用@200；角柱箍筋非加密区用@150；
5.1.8 底层箍筋全长加密
5.1.9柱按双偏压计算
5.1.10注意短柱要全长加密
5.2 梁
5.2.1 用平法表示梁配筋，当梁布置密集时，可分为纵向梁，横向梁两张图。梁上下筋放大系数1.05,归并系数0.1。主次梁交接处，吊筋需表示。梁上起柱处，要表示。
5.2.2 梁宽250、其他次梁可小于250，跨度大于8000可用300；梁高1/8-1/12;断面尺寸
控制办法：计算时用TAT，看计算结果配筋图内的配筋率图；要求全截面配筋率1.5-1.7之间。
5.2.4贯通全跨的上、下纵向筋各不小于2φ14
5.2.5纵筋尽量用φ20及φ18，最大不超过φ25；一排根数不超过4，当配筋面积大时可做至二排或三排（第三排钢筋不超过2根）
5.2.6 梁跨度小于3000，纵向钢筋通长设置；梁跨度3000-4000，第一排纵向钢筋通长设置，如相邻跨跨度不小于6000，则所有纵向钢筋通长设置。
5.2.7 梁箍筋框架梁不小于φ8@200；次梁不小于φ6@200。梁端箍筋加密区长度为1.5倍梁高且不小于500，加密筋直径8，间距：hb/4、8d、150三者取小值。
5.2.8 如计算需配受扭筋则扭筋间距≤200： 梁高400-450不少于2根（双边）； 梁高500-650不少于4根（双边）； 梁高700-850不少于6根（双边）； 梁高900-1050不少于8根（双边）；
5.2.9 扭筋面积分配办法： 梁高≤400：扭筋面积上中下分别为1/3,1/3,1/3 梁高>400：扭筋面积上中下分别为1/4,1/2,1/4
5.2.10裂缝宽度要求：楼面≤0.3；屋面≤0.2
5.3 板
5.3.4 板配筋图用PKPM生成，板上下筋放大系数1.05。板钢筋不编号，整跨板配筋可编号。边支座设铰接；板面有高差设固端。板图内需表示构造柱。
5.3.5裂缝宽度要求：楼面≤0.3；屋面≤0.2
5.3.6 板钢筋受拉钢筋最小配筋率0.27%，分布筋配筋率不小于0.15%：
6 施工图内容及统一要求
6.1板面开洞及周边加筋；
6.2板面标高不同时要有表示或注明标高。
6.5钢筋的锚固、搭接长度在结构总说明中统一说明，不在各张施工图中说明。

住宅设计的通病（结构部分）
1. 设计总说明、结构选型及构造要求：
ａ、结构总说明中无使用荷载的要求：不利于控制装修及改造时的荷载，以致在改变用途后不知结构已超载。应在图纸上注明按国家规范及结构计算书选用荷载。
ｂ、应注明结构设计的基准期：注明结构应负责任期限。（建筑结构可靠度设计统一标准）
ｃ、伸缩缝间距及宽度不符规定，后浇带间距及做法不正确：过窄，易碰撞；过大及做法不正确，易开裂。
ｄ、对构造要求交待的不够全面细致：不注明意味随意作，造成施工随意性。
ｅ、在进行边设计边施工的工程项目设计时，对结构把握不当，或由于建筑方案变动及其他专业提供的资料不全，造成下部结构设计欠妥，不和规范要求。
f、承重墙、柱布置过密，造成浪费：参照成功工程经验，合理进行结构布置。如选用材料不当，不但造成浪费还有安全隐患。
g 、图纸上注明的钢筋搭接、锚固等构造要求不随混凝土强度等级变化而变化：通常高层建筑的混凝土结构强度等级下部较高而上部较低，如只采用单一的钢筋搭接及锚固长度，要么不符合规范规定，留有安全隐患，要么造成浪费。
2． 主体结构：
ａ、当采取钢筋混凝土结构时，结构抗震等级应符合规范要求。
ｂ、不注意首层门窗洞口及地下室门墙洞的位置关系，以及首层门窗洞与管沟位置关系：人为造成小墙，使局部结构设计不符和规范要求，应核对上下洞口关系。
ｃ、框架梁柱截面，剪力墙厚度，砖墙厚度一通到顶，造成浪费：应根据计算及构造要求确定各层结构构件的截面尺寸。当墙较薄时不注意选用较细的钢筋，会造成施工困难，不易保证质量。选用较细钢筋同时增加钢筋数量
ｄ、梁柱布置不当，影响建筑美观：结合建筑房间空间的划分，合理进行结构布置。
ｅ、注意验算小墙，特别是有阳台时的小墙的承载力。
ｆ、复式住宅中由于楼层净高变化造成墙的高厚比的变化，致使此处墙厚不符和规范和规定：应根据墙的最大净高确定墙厚。
ｇ、顶层退层之后外墙的做法不当：退层之后的外墙有可能不用承重墙而采用后砌非承重墙，若采取的措施不当，会造成后砌墙的开裂，应增加钢筋混凝土构造柱及水平混凝土配筋带。
ｈ、屋顶保温措施不当，易造成顶层墙板开裂：应与建筑专业核对，确保屋顶保温措施到位。屋顶板增设通长配筋网，对砌体结构应增加屋顶板处圈梁的截面面积并增大其配筋量，对剪力墙结构，应减少顶层墙体分布钢筋的间距，适当增大分布钢筋的配筋量。
3、 其他：
ａ、楼梯梁截面过大，使梁下净高不符和规范要求。
ｂ、楼梯在结构施工中没考虑楼梯踏布与休息板处装修做法厚度差，或未考虑踏步立面的装修厚度。
ｃ、应画墙与楼板的预留洞：对图纸消除隐患。
ｄ、悬挑板阳角处，漏画悬挑板的放射钢筋：漏画放射钢筋，会使悬挑板在整个阳角区域内无受力钢筋，从而产生弯折。
ｅ、女儿墙发生水平裂缝：屋面做法中的保温层、找坡层与女儿墙连成一体，在夏季强烈的日照与高温下，屋面找坡层与保温层膨胀，使女儿墙开裂。
ｆ、忽略了屋顶装饰角线、装饰墙的强度与稳定：屋顶风荷载和地震作用较大，如处理不当会产生局部破坏，计算时应留有余地。

《建筑抗震设计规范》GB5001—2001有关条文的体会
广东省建筑设计研究院 张元坤

3．4．3条 平面或竖向不规则的建筑结构，其计算模型有特别要求，计算工作量大，计算难度提高；而且，虽然计算手段增多了，但并不能保证其计算结果“准确”，造成结构安全度难以控制。因此，设计中（特别是建筑设计）应尽量避免采用不规则的设计方案，尤其不应采用严重不规则的设计方案，除非该方案的使用功能特殊需要或建筑效果是唯一最好的。
3．4．5条 设置防震缝是解决体型复杂、平面立面特别不规则的建筑结构由于变形复杂而避免碰撞的一种好方法。但对于高层，尤其是超高层建筑宜选用合理的建筑结构方案而不设防震缝，同时采用合适的计算方法和有效的措施，以消除不设防震缝带来的不利影响；此外，要注意由于设置了防震缝而形成结构高宽比超限问题。防震缝同时又能兼作温度缝，对于超长建筑则是比较理想的选择。
3．5．3条 “结构在两个主轴方向的动力特性宜相近”，体现在具体设计中，一是注意建筑平面的长宽比不宜过大，二是对于矩形平面，在剪力墙的布置、柱截面bh的摆向以及楼层结构布置中，应采取增强结构横向（短方向）刚度的设计方法而不是其相反，否则将本已有差距的两主轴动力特性进一步扩大，对结构的杭震不利。
3．7．3抗震设计不是结构专业人员应该或能够全部包办的，其它专业人员也应有抗震设计的意识、责任和能力。
3．8．1条 一般的建筑物通常都是采用抗震方法（设置抗震构件、抗震墙）和防震措施（如设置防震缝）来预防地震灾害的，隔震和减震仅适用于特殊要求和高烈度抗震结构。
3．9．3条 由于强调“强剪弱弯”故需改变传统的做法——箍筋只用Ⅰ级钢，现在提倡用Ⅱ、Ⅲ级钢箍；砼强度越高，其脆性越大，抗裂性能越低，所以对砼强度等级的采用是有所限制的，不是越高越好，正确的设计方法是恰当、适用就行。在附录B中可体会到，采用高强砼时，有关构件剪力、轴压比、柱墙箍筋特征值都比普通砼要求严。
6．1．1条 “部分框支抗震结构”指首层或底部两层框支抗震墙结构，意即不包括高位转换层框支结构，换句话说，即高位转换层结构的最大高度从严控制。
6．1．2条 部分框支抗震墙结构的框支层框架，不管设防烈度高低也不管房屋高度如何，其抗震等级最低为二级，不存在三级，意即其结构计算及构造措施要求都较严。
6．1．4条 与旧规范不同的是，出现“抗撞墙”的新概念，什么情况下需设置抗撞墙，如何合理设置，规范中都有明确规定。
6．1．8条 框架—剪力墙结构中的抗震墙连梁刚度要求大，而在抗震墙结构和部分框支抗震墙结构中的抗震墙连梁的刚度要求小，两种结构处理方法截然不同。
6．1．14条 地下室顶板作为上部结构的嵌固端时，从楼板厚度、砼强度等级、板的配筋率、楼层的侧面刚度等都有具体要求。此外，从规范条文说明中看到，地下室顶板作为上部结构的嵌固端时，地下室层数不宜少于两层，这意味着对高层建筑来说，地下室层数或总深层不仅由地基基础埋深决定，还必须考虑上述因素。
6．2．6条 角柱在结构中是最重要的构件之一，其受力复杂，故在其受弯受剪配筋上都要给予加强。
6．2．12条 部分框支抗震墙结构属于复杂结构之一，故规范附录E1对框支层楼板厚度、砼强度等级、楼板的配筋率等都有特别要求，设计时务必给予满足。
6．3．2条 扁梁楼盖的抗震性能并不优于传统梁板结构，因此扁梁楼盖不宜用于一级框架结构，即扁梁楼盖的应用是有一定限制的。只有当客观条件受到限制，比如房屋总高与层数关系、层高与净高关系等，才考虑采用扁梁楼盖。
6．3．4条 框架梁面筋不再使用“贯通筋”名词，但从条文叙述上看，实际上还需有贯通筋，此方面的条文原则新旧规范没有根本区别。
6．3．6条 对柱抗剪线刚度的要求不再是其结构尺寸简单比例的“短柱”概念，而是用内力形式—剪跨比λ＝MC／VCH0≥2来衡量。
6．3．7条 柱的轴压比可以通过加强复合箍筋和加芯柱的办法给予提高，轴压比最高可达1.05，即使是一级的框剪或筒体—框架结构的框架柱，其轴压比可达0.9，这对于缩小柱截面很有现实意义。
6．3．11条 柱箍筋加密区的体积配箍率与柱的轴压比，砼强度等级和箍筋钢筋种类有并，ρV≥λVfc／fyv，不像旧规范简单的箍筋体积比的计算方法。
6．4．6条 抗震墙端部和洞口两侧的边缘构件根据抗震等级和轴压比分为“约束边缘构件”和构造边缘构件“，两者的配筋范围和配筋量都有不同的规定，尤其约束边缘构件的箍筋配置决定于砼强度等级和箍筋钢筋种类，具体设计时颇为繁琐。边缘构件的形式除规范中列出的典型截面外，由于建筑平面开门洞的关系，会产生许多异型截面，设计时也颇费周折。
6．5．1条 框架—抗震墙结构中的抗震墙的周边要设置梁（暗梁）和端柱，这条在设计中容易忽略，应特别注意。
6．6．4条 房屋的屋盖和地下一层的顶板宜采用梁板结构而不宜采用无梁楼（屋）盖。
6．6．5条 板柱—抗震墙结构的抗震墙承受结构的全部地震作用，另析柱部分承受20%的地震作用，即整体结构承受的地震作用等于或大于120%。
6．7．1条 核心筒与框架之间的楼盖不宜采用板柱体系；加强层的采用有所限制，而不是一遇到侧向刚度太弱就设加强层。
6．7．3条 内筒角部应有翼缘，因此内筒角部开门洞应有所限制，不能随心所欲，否则将作为筒体的整体作用。
6．7．4条 筒体楼层的结构布置有特别要求，角部不宜布置放谢性楼层梁，也不宜支承在洞口连梁上，后者尤其要避免。
6．7．6条 筒体转换层在附录E.2有特别要求：不宜采用二次转换、厚板转换层有限制、转换层楼盖不应有大洞口、转换层的采用有限制。

通过五月份对PKPM软件的学习，结合本人的理解，做一些总结，以此共勉。
一、     楼板刚度
随着结构体系的多样化，楼板受力复杂化，楼板刚度的合理假定将直接影响结构的分析效率和精度。SATWE对各种楼板形式分成刚性楼板，弹性楼板6，弹性楼板3，弹性膜等四种计算模型，其假定及应用详下表：
楼板类型     平面内刚度     平面外刚度     适用范围     备注
刚性楼板     无限大     0     一般楼板     每层楼板有三个自由度；结构总刚偏小，用梁刚度放大系数的方法考虑楼板平面外刚度
弹性楼板6     真实计算     真实计算     板柱，板柱—抗震墙结构     部分楼板面荷载可通过楼板平面外刚度直接传递给竖向构件，导致梁的弯矩变小；布置暗梁协肋有限单元格的划分
弹性楼板3     无限大     真实计算     厚板转换层的转换厚板     布置暗梁协肋有限单元格的划分；板厚均分给相邻层层高
弹性膜     真实计算     0     空旷厂房，体育馆，楼板局部开大洞等     存在平面内的变形，即平面内任意两点的水平距离可以变化
尽管从理论上讲，弹性楼板6假定是最符合楼板的实际情况，但是这样做会使梁端弯矩减小，结构计算机时也将大大增加，所以应跟据实际情况，合理假定楼板的刚度。
二、     结构平面布置的规则性
高层建筑的平面布置应满足高规第4.3.3条平面尺寸的要求和抗规3.4.2条的规定，需要强调的是结构的规则性：应满足：
周期比：结构扭转为主的第一周期Tg（扭转因子大于50%）与平动为主的第一周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑，混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85。
位移比：在考虑偶然偏心地震作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑，混合结构高层建筑及复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层的平均值的1.4倍。（按刚性楼板假定计算）
三、     结构竖向布置的规则性
主要体现在结构竖向薄弱层的确定：
层刚比：抗震设计的高层建筑，其楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的70%或其上相邻三层侧向刚度平均值的80%.
承载力比：A级高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%，不应小于上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不应小于其上一层受剪承载力的75%。
四、     SATWE计算参数的选取
SATWE软件的计算参数较多，本文对一些重要参数取值作一介绍，如下表：
计算参数     参数取值及注意事项
总信息     地震力最大作用方向     当最大地震力最大作用方向大于15度时应输入
    刚性楼板     计算位移比时应强制为刚性楼板，计算内力和配筋时应按实际情况输入弹性楼板。
    地下室层数     按实际输入，这样能去掉地下室的风荷载
    墙元找长度     2m，框支墙时可以取小一些
    结构体系     按实际输入，有的需确定倾覆力矩后才能确定
    恒活荷载计算信息     模拟施工荷载1，计算传至基础的力时用模拟施工荷载2
风荷载     修正后的基本风压     输入按荷载规范7.2.2条地形条件（山峰、山坡、谷地等）修正后的基本风压
地震信息     扭转耦联     对任何结构都正确，所以总考虑
    双向地震作用偶然偏心     不同时考虑，偶然偏心对位移计算影响很大，对构件配筋影响不大，底框计算时均不能考虑
    振型个数     不大于3x楼层数x定义的多塔数；有弹性楼板除外；应使有效质量系数大于90%
    周期折减     框架：0.6~0.7 框剪：0.7~0.8 剪力墙：0.9~1.0
    活荷载不利布置     全楼布置
调整信息     调幅系数     默认0.85
    梁羰弯矩放大     不考虑活荷载不利布置时对梁羰弯矩的放大
    梁扭矩折减速     0.4，当有洞口，弹性楼板时不应折减
    剪力墙加强区起算层     对地下室起作用，如果三层地下室，输入值为2，则地下一，二层算作加强层
    薄弱层     按层刚比确定的，不必指定，按承载力确定的需人为指定，转换层处需人为指定
    按抗震规范5.2.5调整各楼层地震剪力:：总选上，进行剪重比验算
设计信息     柱配筋     单偏压计算，双偏压验算；异形柱，角柱按双偏压计算
地下室     回填土对一下室的约束     一般可取3，取0时为嵌固；、取负数为没有约束
斜桩     可按斜撑输入，两端固接
多塔     必须定义，定义时围区可重叠，构件不重叠
底框     1．     按PMCAD的1，2，3步建模2．     PMCAD的8作砖混的抗震验算，有两作用，一是用底部剪力法算砌体，另一个是将荷载导到托梁上3．     PK，TAT，SATWE算底框4．     注意：砖墙的有限元算法不能用；算底框时不选偶然偏心和双向地震作用；悬臂梁上的墙体应按荷载输入
五、     四轮结构算法
第一轮：整体参数的合理设置：包括振型数，最大地震作用方向，结构形式，基本周期等；
第二轮：确定整体结构的科学性：检查周期比，刚度比，承载力比，刚重比，剪重比，位移比，轴压比是否满足规范要求；
第三轮：构件优化设计：检查梁，墙，柱等的截面，配筋是否满足要求；
第四轮：采取抗震构造措施，满足抗震的“两阶段，三水准”的要求。

satwe计算结果须判断哪几项？根据高规哪些条？谢谢！
        1、结构的位移 高规p32
        2、剪重比（楼层最小地震剪力系数） 抗规p34
        3、x、y方向刚重比，判断是否考虑重力二阶效应
        4、有效质量系数>90%
        5、层间侧向刚度比
        超筋超限啊，这个是最重要的。
        位移还要检查最大位移和层位移比小于1.5
      不过只针对“平面布置复杂”的结构
        不太理解satwe里“构件截面配筋计算”里面的“12层以下砼框架结构薄弱层验算”有何用处？
        大水牛 wrote:
        1、结构的位移 高规p32
        2、剪重比（楼层最小地震剪力系数） 抗规p34
        3、x、y方向刚重比，判断是否考虑重力二阶效应
        4、有效质量系数>90%
        5、层间侧向刚度比
        轴压比，跨度较大时还要检验扰度。

        还有周期比的

        满足下面的六个比值你的结构就比较合理了。

        高层结构设计需要控制的六个比值

  1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6。

  2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，见抗规5.2.5。
  3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层，见抗规3.4.2。

  4、位移比：主要为控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。见抗规3.4.2。

  5、周期比：主要为控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，要求见高规

  6、刚重比：主要为控制结构的稳定性，以免结构产生滑移和倾覆，要求见高规。

TAT计算结果的正确性判断 - 中华钢结构论坛
              第十五章 计算结果的正确性判断
                （摘自TAT1998-10用户手册）
          高层建筑结构布置复杂，构件很多，计算后数据输出量很大，如何对计算
        结果进行分析是非常重要的问题。我们必须根据工程设计经验，对计算结构进
        形分析、判断，根据其正确与否，来判断计算模型简化是否合理，输入数据是
        否正确，从而决定该结果能否作为施工图设计的依据。
  计算结果的大致判断可以按以下的项目进行。（不包括含有多塔、错层等 特殊结构）
        15.1 自振周期
        对于比较正常的工程设计，其不考虑折减的计算自振周期大概在下列范围 中。
          框架结构： T1=（0.12.--0.15)n
          框架--剪力墙和框架--筒体结构：
                T1=（0.06--0.12)n
          剪力墙结构和筒中结构：
                T1=（0.04--0.06)n
        式中 n为建筑层数。
          第二及第三周期近似为：
                T2=(1/3--1/5)T1
                T3=(1/5--1/7)T1
          如果计算结果偏离上述数值太远，应考虑工程中截面是否太大、太小，剪
        力墙数量是否合理，应适当进行调整。反之,如果截面尺寸、结构布置都正确，
        无特殊情况而偏离太远，则应检查输入数据是否有错误。
          以上判断是根据平移振动振型分解方法来提出的，考虑扭转耦连振动时，
        情况复杂很多，首先应挑出与平移振动对应振型来进行上述比教，至于扭转周期
        的合理数值，由于经验不足尚难提出合理的数值。
        15.2 振型曲线
          在正常的计算下，对于比较均匀的结构，振型曲线应是比较连续光滑的曲线
        （附图一），不应有大进大出，大的凸凹曲折。
          第一振型无零点；第二振型在（0.7-0.8)H处；第三振型分别在(0.4-0.5)及
        (0.8-0.9)H处。
        15.3 地震力
          根据目前许多工程的计算结果,截面尺寸、结构布置都比较正常的结构，其底
        部剪力大约在下述范围内：
          8度，二类场地 FEK=（0.03-0.06)G
          7度, 二类场地 FEK=（0,015-0.03)G
        式中， FEK为底部地震剪力的标准值，G为结构总重量。
          层数多、刚度小时，偏于较小值；层数少、刚度大时偏于较大值；当其他烈度
        和场地时，相应调整此数值。
          但计算的底部剪力小于上述数值时，宜适当加大截面、提高刚度、适当增大地
        震力以保证安全；反之，地震力过大，宜适当降低刚度以求得合理的经济技术指标
        。
        15.4 平位移指标
          水平位移满足《高层规程》的要求，是合理设计的必要条件之一。但不是充分
        条件，即是说：合理的设计，水平位移应满足限值；但是水平位移满足，还不一定
        是合理的结构，还要考虑周期、地震力的大小等综合条件。
          因为，抗震设计时，地震力的大小与刚度直接相关，当刚度小，结构并不合时，
        由于地震力也小，所以位移也有可能在限值范围内，此时并不能结构合理，因为它
        的周期长，地震力小，并不安全。
          新《高层规程》位移限值放松较多，较容易满足，所以还应综合其他因素。
          其次，将各层位移连成位移曲线，应具有以下特征：
          剪力墙结构的位移曲线具有悬臂弯曲梁的特怔，位移越往上增大越快，成外弯
        形曲线（图二A）；
          框架结构具有剪切梁的特怔，越往上增长越慢，成内收形曲线（图二C）；
          框架--剪力墙和框架--筒体结构处于两者之间，为反S形曲线，接近一直线
        （图二B）；
          在刚度较均匀的情况下，位移曲线应圆曲光滑，无突然的凸凹变化和折点。
        5.5 内外力平衡
          平衡条