龙门吊轨道计算(1)三拼结构.doc

吉兆桥桥梁及附属工程—龙门吊轨道栈桥计算书

龙门吊轨道栈桥计算书

1、概述
本工程为海河吉兆桥桥梁及附属工程，根据设计形式，本次修建桥梁是一座跨海河桥，桥梁修筑起点为K0+445.322，修筑终点为：K0+812.652，全长365m，修筑面积约为14800m2，设计形式为：现浇预应力钢筋混凝土箱梁+钢结构桥梁+现浇预应力钢筋混凝土箱梁。钢结构部分为三跨钢桁架结构形式，横跨海河，跨度200m，桥面宽40m，三跨中最大跨径90m。两侧引桥为现浇预应力钢筋混凝土箱梁，其中海河东侧引桥三跨（25m+25m+25m）共长75m，桥面宽35m；海河西侧引桥四跨（20m+21m+31m+18m）共长90m，桥面宽40m。

桥梁平面图

桥梁立面图
根据主桥施工工艺，在设计桥位两侧各搭建1座跨河栈桥，在龙门吊栈桥搭设完毕后，前期用于水中下部结构（灌注桩、承台、墩柱）的施工便道，上部行驶吊车、混凝土罐车等运输车辆，完成下部结构后铺设龙门吊轨道，架设龙门吊机，完成刚桁架的吊运与拼装。
2、计算依据
1) 海河吉兆桥龙门吊机栈桥初步设计文件及部分地质资料；
2)《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
3)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；
4)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ 025-86)；
5)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；
6)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）。
3、计算荷载
3.1自重
1) 桥面系方木容重按计。
2) 贝雷片自重按单片0.35t计，其单片重量包括销轴，支撑架等结构自重。
3) I36b自重为；龙门吊机轨道为P43钢轨，每延米43kg。
3.2车辆荷载
1) 10m3混凝土搅拌运输车
10m3混凝土搅拌运输车：同方向行驶时，两车净距不小于10m；栈桥横断面上布置满载汽车一辆，如表1和图1所示。
10m3混凝土搅拌运输车荷载表　　　　　　　 　表1
一辆汽车
总重力
前轴
重力
中轴
重力
后轴
重力
轴距(m)
轮距(m)
前轮着地
宽度
及长度(m)
后轮着地宽
度及长度(m)
车辆外形
尺寸(m)
350kN
70 kN
140 kN
140 kN
4.0+1.4
1.8
0.3×0.2
0.6×0.2
8×2.5

图1 10m3混凝土搅拌运输车平面尺寸图
2) 50t履带吊机
50t履带吊机自重50t，最大吊重为14.0t。单条履带接触面积为4650mm×760mm。50t履带吊机在通航孔起吊时则仅限于墩顶起吊作业。其外部尺寸见图2所示，其负荷特性表见表2所示。

50t履带吊机负荷特性表 表2 （单位：t）
a
b
13.0
16.0
19.0
22.0
25.0
28.0
31.0
34.0
37.0
40.0
43.0
46.0
49.0
52.0
3.7
50.00

(4.5m)
36.55

4.0
44.85
44.80

(5.5m)
26.55

5.0
31.00
30.90
30.85
30.85

6.0
23.55
23.50
23.40
23.40
23.30
23.30

7.0
18.98
18.85
18.80
18.75
18.65
18.60
18.55

8.0
15.75
15.65
15.60
15.55
15.50
15.45
15.35
15.30
15.20

9.0
13.45
13.35
13.30
13.25
13.15
13.10
13.05
12.95
12.90
12.85
12.75

10.0
11.70
11.60
11.55
11.50
11.40
11.35
11.25
11.20
11.15
11.05
11.00
10.90
10.85

12.0
9.20
9.15
9.06
9.08
8.90
8.85
8.80
8.70
8.65
8.55
8.50
8.40
8.35
8.25
14.0
8.95
(12.3m)
7.45
7.40
7.35
7.25
7.20
7.10
7.05
6.95
6.90
6.80
6.75
6.65
6.60
16.0
6.90
(14.9m)
6.20
6.15
6.05
6.00
5.90
5.85
5.75
5.70
5.60
5.55
5.45
5.35
18.0

5.50
(17.5m)
5.20
5.15
5.05
5.00
4.98
4.85
4.75
4.70
4.60
4.55
4.45
20.0

4.50
4.45
4.35
4.30
4.20
4.15
4.05
3.95
3.90
3.80
3.75
22.0

3.85
3.80
3.70
3.65
3.55
3.50
3.40
3.35
3.25
3.15
24.0

3.70
(22.7m)
3.35
3.25
3.20
3.10
3.08
2.95
2.85
2.80
2.70
26.0

15.55

3.10
(25.3m)
2.85
2.80
2.70
2.65
2.55
2.46
2.35
2.25
28.0

2.55
(27.9m)
2.45
2.35
2.30
2.20
2.10
2.00
1.90
30.0

2.15
2.10
2.00
1.90
1.80
1.70
1.60
32.0

2.10
(30.5m)
1.80
1.70
1.60
1.50
1.40
1.30
34.0

1.70
(33.0m)
1.50
1.35
1.25
1.15
1.05
注： a.表示主臂长（m）； b. 表示工作幅度（m）。
3) 60t龙门吊机
单个龙门吊机共有4个轮组，共计8个轮子，如图3所示：

图3 龙门吊机总体布置图
龙门吊机自重为750kN，单个龙门吊机设计吊重为600kN，现场仅提供单侧支点水平反力为45kN，其竖向反力未提供，本计算书按以下方法求解竖向力。
单个龙门吊机最大吊重为430kN，为第3#或11#块段(双榀)。当吊装第3#或11#块段时，第3#(11#)块段距一侧支腿距离为39.65m，龙门吊机支腿分配的反力：

由此可得：龙门吊机一侧最大反力：

单个轮组反力：

3.3 其他可变作用
1) 栏杆荷载：按人行道栏杆设计，作用于栏杆立柱顶上的水平推力标准值为：0.75kN/m；作用于栏杆扶手上的竖向力标准值为：1.0kN/m。
2) 风载:栈桥自身施工状态或栈桥工作状态的允许风力为6级。当风力超过6级时，禁止栈桥自身施工和在栈桥上吊装作业。由于栈桥高程较低，本文计算中不考虑风载的作用。
3)水流力：现场实测水流流速为0.3m/s，流速小，因此本计算不考虑水流力的影响。
4、栈桥计算
本计算书对栈桥结构进行计算复核，其计算方法按容许应力法进行计算，Q235钢材正应力容许值按140MPa计，剪应力容许值按80MPa计。
4.1、非通航孔主桁计算
非通航孔栈桥横断面图如图4所示，其主桁为I36b，栈桥跨度为4.0m+3.5m+4.0m，并采用三跨一联的连续梁结构。

图4 栈桥非通航孔横断面布置图
4m跨栈桥上部结构自重为：

自重对单根I36b纵梁产生的弯矩：

4.1.1 混凝土搅拌车荷载组合计算
混凝土搅拌车行驶时，其后轴在4.0m跨时，边跨主梁受弯，按简支梁计算，混凝土搅拌车单侧荷载对主梁产生的最大弯矩：

当荷载由一片I36b承受，其应力为：

主梁受力满足要求。
4.1.2 50t履带吊机荷载组合计算
履带吊机在全桥走行或起吊作业时，其一侧履带作业范围必须限定于加密的I36b纵梁上。
50t履带吊机最大吊重为14t，当履带吊机偏吊时，履带吊机单侧履带荷载:

按纵桥向最不利位置布置，其对主梁产生的弯矩：

履带吊机在栈桥上走行或吊装作业时，履带吊机一侧履带应布置于间距为300mm的I36b纵梁上方。
履带吊机横桥向布置如下图所示。

图5 50t履带吊机横桥向布置图
当履带吊机一侧履带作用于3片I36b上时，其应力为：

当履带吊机正吊时，其一侧履带线荷载为：

其产生的最大弯矩为：

其作用于两片I36b上，其应力为：

4.1.3龙门吊机荷载组合计算
龙门吊机每个轮组间的两个轮子间距为1.0m，其反力按集中力计算，且集中力为。当一个轮组作用于栈桥某4m跨跨中时，对主梁产生的弯矩：

由于桥面板为方木，其分配性能较差，需对其进行定量分析。
栈桥上部钢轨布置位置固定，其上I36b纵梁交错布置，钢轨中心线与4I36b中心线间距为81mm，如下图所示。

图6 钢轨与纵向I36b布置图
采用Midas软件建立部分栈桥计算模型，在P43钢轨上均布加载单位荷载，求解四片I36b纵梁仅在外部荷载作用下的受力情况，从而得出四片I36b纵梁在龙门吊机作用下各自的受力特点。

图7 方木分配性能计算模型(荷载单位：kN)
在非通航孔处P43钢轨上加载1.0kN荷载，其四片I36b纵梁在荷载作用下的受力如图8所示。

图8 四片I36b纵梁在单位荷载作用下弯矩图
由上图可知，钢轨下4片I36b纵梁受力分配系数分别为0.15、0.30、0.27和0.28，可以按此分配系数确定四根I36b纵梁中单根纵梁的受力。
因此，在龙门吊机吊装作用下，I36b纵梁的最大应力：

单根I36b纵梁受力小于140MPa，故龙门吊机在非通航孔上吊装作业时，栈桥主梁受力满足要求。
综上三种荷载工况所述，栈桥非通航孔I36b纵梁受力满足要求。
4.2通航孔贝雷片计算
通航孔栈桥如图9和图10所示，单跨简支梁体系，跨径为12.0m，其主桁为9片贝雷片，三榀一组。

图9 通航孔栈桥立面图

图10 通航孔栈桥横断面图
(1) 通航孔总长为15m，上部结构自重为：
方木桥面板自重：
贝雷片自重：
单根分配梁自重：
钢轨自重：
因此，上部结构自重：

单片贝雷片反力：
单片贝雷片因自重引起的弯矩：
(2) 混凝土搅拌车行驶时，其中、后轴行驶至跨中时，贝雷片受力最不利，两端反力分别为155kN和195kN，一榀贝雷片的最大弯矩为：

故单片贝雷片弯矩最大值为:

贝雷片弦杆受力满足要求。
由上述计算，单片贝雷片竖杆受力最大值：

贝雷片竖杆受力满足要求。
(3) 50t履带吊机最大吊重为14t，当履带吊机于12m跨跨中作业时，履带吊机单侧履带荷载为:

按纵桥向最不利位置布置，且履带按两片贝雷片承受全部荷载，则履带吊机其对贝雷片产生的弯矩：

栈桥自重引起的弯矩：

故单片贝雷片最大弯矩：

单片贝雷片弯矩小于容许值，贝雷片弦杆受力满足要求。
同理，当50t履带吊机作用于横向三片贝雷片中心时，可以认为三片贝雷片均匀承受上部活载的作用，则此时单片贝雷片最大弯矩为，其受力满足要求。
当履带吊机走行至桩顶时，通航孔贝雷片简支梁两端反力分配系数为0.93和0.07。履带吊机引起的一端单片贝雷片竖向轴力：

栈桥自重引起的竖杆轴力为：

故单根贝雷片竖杆受力为：

贝雷片竖杆轴力最大值大于容许值，此工况下贝雷片竖杆受力不满足要求。
同理，当50t履带吊机作用于三片贝雷片中心时，可以按三片贝雷片均匀承受上部活载的作用，则此时单片贝雷片竖杆最大轴力为，小于容许值，其受力满足要求。
(4) 龙门吊机吊装最重钢主梁在栈桥上偏载行驶时，其对三片贝雷片产生的最不利弯矩：
。
由于桥面板为方木，其分配性能较差，需对其进行计算分析。采用midas软件建立栈桥部分计算模型，在P43钢轨上均布加载单位荷载，求解三片贝雷片仅在外部荷载作用下的受力情况，从而得出三片贝雷片在龙门吊机作用下各自的受力特点。

图11 方木分配性能计算模型(荷载单位：kN)
在通航孔处P43钢轨上加载10kN单位荷载，其三片贝雷片在荷载作用下的受力如图12所示。

图12 三片贝雷片在单位荷载作用下弯矩图
由上图可知，钢轨下3片贝雷片受力分配不均，可以认为三根贝雷片均分配系数分别为0.315、0.37和0.315。
因活载引起的单片贝雷片最大弯矩：

单片贝雷片所受总弯矩为：

贝雷片弦杆受力不满足要求。
此工况下若龙门吊机带载走行时，最大块段钢主梁吊至龙门吊机跨中时，两侧竖向反力可按均布计算，则龙门吊机带载走行时对三征贝雷片产生的最不利弯矩：

因活载引起的单片贝雷片最大弯矩：

因此，龙门吊机带载走行时，其吊点应对称于龙门吊机跨中，避免偏载。
单片贝雷片所受总弯矩为：

贝雷片弦杆受力满足要求。
由以上分析可知，单片贝雷片竖杆最大受力为：

此工况下贝雷片竖杆受力满足要求。因此，龙门吊机在通航孔上吊装作业时，栈桥主梁受力满足要求。
综上所述，栈桥在混凝土搅拌运输车和自重作用下，栈桥受力满足要求；50t履带吊机作用下，栈桥通航孔贝雷片受力不满足要求；当50t履带吊机限定横桥向走行及作业范围后，则栈桥主桁受力满足要求。
龙门吊机带载走行时，其吊点应对称于龙门吊机跨中，避免偏载，否则栈桥贝雷片受力不满足要求。
4.3 桥面板计算
1）非通航孔桥面板计算
栈桥桥面板均采用方木满铺，其规格为0.2×0.2×6.0m，其型号未知，暂按针叶材A-4确定其容许应力。在车辆荷载和自重的作用下，桥面板主要承受弯曲剪应力和弯曲应力，其横断面布置图如图13所示。

图13 非通航孔桥面板横断面布置图
(1) 当混凝土搅拌车行驶于非通航孔时，其轮压面积为0.2×0.6m，可认为轮压作用于三根方木上，单根方木桥面板所受弯矩为：

方木截面特性，弯曲应力为:

方木截面特性，，，，单根方木桥面板所受剪力为：，故：

故，混凝土搅拌车通行时，方木桥面受力满足要求。
(2) 50t履带吊机吊装作业时，其偏吊一侧轮压为544kN，作于于23根方木上，其单根方木所受弯矩最大值为:

其弯曲应力为：

单根方木受剪作用，其所受剪力为：

故：

因此，50t履带吊机通行或作业时，方木桥面受力满足要求。
(3) 龙门吊机走行或吊装作业时，其荷载直接作用于方木上，并通过方木传递至主梁，单个轮子竖向反力为：

故方木需进行受压计算，其计算压应力为

单根方木受剪力为：

其计算弯曲剪应力：

单根方木所受弯矩为：

其弯曲应力为：

栈桥非通航孔方木桥面板在龙门吊机作用下，其受力满足要求。
综上所述，栈桥非通航孔方木在车辆荷载作用下，其受力均满足要求。
2）通航孔桥面板计算
通航孔栈桥桥面板横断面布置如下图所示，走行荷载为10m3混凝土搅拌运输车，50t履带吊机和60t龙门吊机。在车辆荷载和自重的作用下，桥面板主要承受弯曲剪应力和弯曲应力。

图14 通航孔桥面板横断面布置图
(1) 混凝土搅拌运输车行驶至方木0.85m间隙上时，方木桥面板受力最不利，其最不利弯矩:

方木截面特性，弯曲应力:

单根方木受剪作用，其所受剪力，故：

(2) 50t履带吊机作用于通航孔方木上时，由于履带作用面积较大，方木桥面板受力满足要求，不作计算。
(3) 龙门吊机走行或吊装作业时，其荷载通过钢轨直接作用于方木上，并通过方木传递至主梁，轮压长度为50mm，轮压作用于桥面板上的分布长度为：

单个轮子竖向反力

故方木需进行受压计算，其计算压应力为

单根方木受剪力为：

其计算弯曲剪应力：

单根方木所受弯矩为：

其弯曲应力为：

当龙门吊机带载走行时，且各吊装杆件和吊点沿龙门吊机跨度中线对称布置时，方木弯曲应力为10.3MPa，其受力满足要求。
因此，龙门吊机带载走行时，各吊装杆件和吊点应沿龙门吊机跨度中线对称布置，避免偏载。
综上所述，栈桥通航孔方木桥面板在车辆荷载和自重作用下，其受力满足要求。
3）桥面系横向计算
由委托方提供的龙门吊机反力数据表明，龙门吊机单侧水平力为45kN，单侧共计两组轮组，单个轮组水平反力为22.5kN；由于单个轮组内的两轮间距为1.0m，可考虑单个轮组水平反力作用于1m范围内。按此对钢轨连接进行计算。
水平力对单位长度(1.0m)上钢轨产生的弯矩为:

钢轨与钢面板采用焊接，现假定按,计，则焊缝计算长度为。
因钢轨水平力产生的垂直于焊缝长度方向的轴心力为：

钢轨焊缝受力较小，其连接满足要求。
4.4下部结构
4.4.1 分配梁计算
1）非通航孔分配梁计算
(1) 4m跨栈桥上部结构自重为：

自重按均布荷载作用于分配梁上，分配梁线荷载为:

(2) 10m3混凝土搅拌运输车行驶时，其计算简图如下图所示：

图15 非通航孔桩顶分配梁受力简图

图16 10m3混凝土搅拌运输作用下非通航孔桩顶分配梁应力图
(2) 50t履带吊机在非通航孔上吊装作业时，其非通航孔桩顶分配梁受力简图如下。

图17 履带吊机偏吊于非通航孔时桩顶分配梁受力简图

图18 履带吊机偏吊于非通航孔时桩顶分配梁受力图
(3) 龙门吊机作用于非通航孔时，单轮组最大集中反力为，桩顶分配梁受力简图如下：

图19 龙门吊机偏吊于非通航孔时桩顶分配梁受力图

图20 龙门吊机偏吊于非通航孔时桩顶分配梁受力图
综上所述，非通航孔栈桥桩顶分配梁应力最大值为84.4MPa，其受力满足要求。
2）通航孔分配梁计算
通航孔总长为15m，上部结构自重为：
方木桥面板自重：
贝雷片自重：
单根分配梁自重：
钢轨自重：
因此，上部结构在单个分配梁上的集中反力为：

(1) 混凝土搅拌运输车在通航孔上行驶时，其工况小于50t履带吊机作用时工况，在此不再叙述。
(2) 50t履带吊机布置于三片贝雷片顶时，其偏吊单侧最大荷载为544kN，履带吊机纵桥向按下图布置，纵桥向履带吊机分配至一侧桩顶的反力为：

图21 履带吊机纵桥向布置图
三片贝雷片中的两侧贝雷片荷载分配系数为0.315，中间贝雷片荷载分配系数为0.37， 则50t履带吊于图中位置时，桩顶分配梁受力简图如图22所示，分配梁应力图如图23所示，最大应力为60.1MPa。

图22 履带吊机作用于桩顶时受力简图

图23 履带吊机作用于桩顶时应力图
(3) 龙门吊机作用于通航孔栈桥上时，当吊点及吊装杆件沿龙门吊机跨度中线布置时，其单支点最大反力为295kN，其纵桥向布置按分配梁受力最不利进行计算，如下图所示。

图24 龙门吊机纵桥向布置图
通过计算得，栈桥分配梁一侧最大支反力为:

三片贝雷片受力分别为：178.3kN、209.4kN、178.3kN。将其加载至贝雷片对应的分配梁处，求解分配梁受力。分配梁受力简图如下所示：

图25 龙门吊机作用于桩顶时受力简图
经计算，此工况荷载作用下，其最大应力为69.3MPa，分配梁应力图如下图所示。

图26 履带吊机作用于桩顶时应力图
综上所述，通航孔栈桥桩顶分配梁应力最大值为69.3MPa，其受力满足要求。
4.4.2钢管桩受力计算
1）非通航孔栈桥钢管桩受力计算
非通航孔栈桥的上部结构自重为：
(1) 混凝土搅拌运输车行驶至4m跨径的桩顶时，钢管桩最大受力为14t，三桩分配系数分别为：0.364、0.38、0.256。故非通航孔单桩最大轴力为。
(2) 50t履带吊机在非通航孔上吊装作业时，两履带荷载分别为54.4t和9.6t(见上述主桁计算)，当作用于4m跨桩顶时，桩顶所受荷载为38.6t和6.8t，通过计算分析，单根钢管桩轴向力最大值为343.1kN，如下图所示：

图27 履带吊机作用于非通航孔时桩顶反力
(3) 龙门吊机作用于非通航孔时，单轮组最大集中反力为，在龙门吊机与自重作用下，单根钢管桩轴向力最大值为255.4kN，如下图所示：

图28 龙门吊机作用于非通航孔时桩顶反力
综上所述，非通航孔钢管桩最大轴向力为343.1kN，可以此对钢管桩进行设计。
2）通航孔栈桥钢管桩受力计算
通航孔栈桥的上部结构自重为：

(1) 混凝土搅拌运输车与履带吊机或龙门吊机相比，其对钢管桩的荷载较小，在此不进行计算。
(2) 50t履带吊机在通航孔上吊装作业时，双排桩所受轴力为54.4t和9.6t(见上述主桁计算)，其布置图如图21所示，靠履带吊一侧栈桥钢管桩所受竖向荷载为506.6kN和89.4kN。通过计算分析，在履带吊与栈桥自重作用下，单根钢管桩轴向力最大值为405.5kN，如下图所示。

图29 履带吊机作用于通航孔时桩顶反力(单位：kN)
(3) 龙门吊机吊装作业时，其布置于图24时，钢管桩轴力值最大。此时，在龙门吊机与栈桥自重作用下，单根钢管桩轴向力最大值为360.3kN，如下图所示。

图30 龙门吊机作用于通航孔时桩顶反力
综上所述，通航孔处钢管桩竖向轴力最大值为405.5kN，可以此进行钢管桩设计。
3）栈桥钢管桩自身受力计算
本栈桥采用Ф600×12mm钢管桩，钢管桩地面线以上最大长度为6.8m，其锚固点按距地面线4倍钢管直径确定，冲刷暂按3.0m计，故钢管桩的自由长度为：

钢管桩在上部结构自重及活载作用下，其单根竖向最大反力为405.5kN，因龙门吊机水平力引起的单根桩的水平反力为7.5kN；龙门吊机和履带吊机的制动力按自重的10%计，其单根桩分别为19.4kN和13.6kN。
钢管桩应力为：

钢管桩受力满足要求。
4.4.3 单桩承载力计算
非通航孔栈桥，钢管桩均采用Ф600×12单排桩，通航孔处钢管桩采用Ф600×14双排钢管桩，Ф600×12最大轴力为343.1kN，Ф600×14钢管桩最大轴力为405.5kN。
栈桥通长共计60排桩，每排桩6根，取具有代表性的钢管桩进行验算。下表为桥址土层参数表。
土层参数表 表3
地层
岩性
层厚
(m)
层顶
标高
(m)
极限侧摩阻力
标准值
极限端阻力
标准值
钻孔桩(kPa)
钻孔桩(kPa)
③1粉质粘土
3.7～7.8
0.74～2.95
26
—
③2粉 土
0.8～4.0
-3.15～-2.15
30
—
⑥1粉质粘土
1.2～4.7
-5.07～-2.05
26
—
⑥3粉 砂
1.2～7.5
-8.10～-5.55
40
—
⑥4粉质粘土
1.8～5.9
-7.47～-6.00
28
—
⑦ 粉质粘土
1.0～2.6
-13.05～-9.27
34
—
⑧1 粉质粘土
1.4～2.2
-15.14～-11.65
46
—
⑧2粉 砂
1.1～2.4
-12.85～-11.27
52
—
⑨1粉质粘土
1.4～6.2
-15.86～-13.25
50
—
⑨2粉 砂
1.8～4.6
-17.34～-14.25
64
—
⑨3粉质粘土
5.6～11.8
-20.95～-17.00
52
—
1粉质粘土
1.2～4.0
-29.56～-23.65
52
—
1粉质粘土
1.2～4.1
-31.36～-27.37
54
600
2粉 砂
1.2～6.6
-33.20～-31.27
66
700
3粉质粘土
1.5～6.2
-38.05～-33.47
55
—
1粉质粘土
1.6～5.0
-40.76～-39.04
55
—
2粉 砂
7.1～9.5
-45.06～-40.87
68
1100
1粉质粘土
1.2～4.9
-51.44～-48.55
56
—
2粉 砂
8.0～13.8
-53.84～-50.47
68
1100
根据现场提供的地质图，第1#至第20#桩所在土层中平均含3.5m厚土层⑥3，而第21#桩至第60#桩无此土层，相应为⑥4粉质粘土；在第21#桩至第60#桩中，第46#桩含⑥4粉质粘土土层为5.9m，为最大值，由此可以认为第46#桩所处土层提供的侧摩阻力最小，可按此桩进行验算。
第46#桩土层分布表 表4
桩序号
地面
标高
土层
厚度1
土层
厚度2
土层
厚度3
土层
厚度4
土层
厚度5
土层
厚度6
土层
厚度7
土层
厚度8
46#
-2.12
③1
③2
⑥4
⑦
⑧1
⑨2
⑨3
1
1.3
4.0
5.9
2.1
2.15
1.98
5.6
4.0
以46#钢管桩为例，钢管桩打入土层深度为15m时，本栈桥所处河流水流流速较大，栈桥对水流的阻水面积较大，暂按3.0m冲刷层厚度计算。单桩桩侧摩阻容许承载力为：

查《公路桥涵地基与基础设计规范》可得，⑧1粉质粘土(中密)桩端处土的承载力标准值为，桩端容许承载力为：

钢管桩承载力为：

因为钢管桩最大轴向力：N = 405.5 kN ＜515.0kN，所以，钢管桩承载力满足要求。
由于46#钢管桩承载力满足要求，由此可以判定，全桥钢管桩承载力也满足要求。

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