110KV35KV10KV电气主接线设计及变压器容量的选择1.docx

毕 业 设 计

课题名称： 110、35、10kV变电所电气部分设计
设计时间： 2009年 12月
系 部： 电子信息工程系
班 级： **************
姓 名： ********
指导老师： ********

目　　录
第一章　电气主接线设计及变压器容量的选择
第1．1节 主变台数和容量的选择 （1）
第1．2节 主变压器形式的选择 （1）
第1．3节 主接线方案的技术比较 （2）
第1．4节 站用变压器选择 （6）
第1．5节 10KV电缆出线电抗器的选择 （6）
第二章　短路电流计算书
第2．1节 短路电流计算的目的 （7）
第2．2节 短路电流计算的一般规定 （7）
第2．3节 短路电流计算步骤 （8）
第2．4节 变压器及电抗的参数选择 （9）
第三章　电气设备选型及校验
第3．1节 变电站网络化解 （15）
第3．2节 断路器的选择及校验 （20）
第3．3节 隔离开关的选择及校验 （23）
第3．4节 熔断器的选择及校验 （24）
第3．5节 电流互感器的选择及校验 （29）
第3．6节电压互感器的选择及校验 （29）
第3．7节避雷器的选择及校验 （31）
第3．8节母线和电缆 （33）
设备选择表 （38）
参考文献 （39）

摘要
随着工业时代的不断发展，人们对电力供应的要求越来越高，特别是供电的稳固性、可靠性和持续性。然而电网的稳固性、可靠性和持续性往往取决于变电站的合理设计和配置。一个典型的变电站要求变电设备运行可靠、操作灵活、经济合理、扩建方便。出于这几方面的考虑，本论文设计了一个降压变电站线路；出低压侧电压为10kv,有八回出线,其中有六回是双回路供电。同时对于变电站内的主设备进行合理的选型。本设计选择选择两台SFSZL-31500/110主变压器，其他设备如站用变，断路器，隔离开关，电流互感器，高压熔断器，电压互感器，无功补偿装置和继电保护装置等等也按照具体要求进行选型、设计和配置，力求做到运行可靠，操作简单、方便，经济合理，具有扩建的可能性和改变运行方式时的灵活性。使其更加贴合实际，更具现实意义。
关键字： 变电站 设计

第一章　电气主接线设计及主变压器容量选择
第1．1节 台数和容量的选择
（1）主变压器的台数和容量，应根据地区供电条件、负荷性质、用电容量和运行方式等综合考虑确定。
（2）主变压器容量一般按变电所、建成后5～10年的规划负荷选择，并适当考虑到远期的负荷发展。对于城网变电所，主变压器容量应与城市规划相结合。
（3）在有一、二级负荷的变电所中宜装设两台主变压器，当技术经济比较合理时，可装设两台以上主变压器。如变电所可由中、低压侧电力网取得跔容量的备用电源时，可装设一台主变压器。
（4）装有两台及以上主变压器的变电所，当断开一台时，其余主变压器的容量不应小于60%的全部负荷，并应保证用户的一、二级负荷。
第1．2节 主变压器型式的选择
（1）110kV及10kV主变压器一般均应选用三相双绕组变压器。
（2）具有三种电压的变电所，如通过主变压器各侧绕组的功率均达到该变压器容量的15%以上，主变压器宜采用三相三绕组变压器。
（3）110kV及以上电压的变压器绕组一般均为YN连接；35kV采用YN连接或D连接，采用YN连接时，其中性点都通过消弧线圈接地。
1.2.1根据以上规定下面为我选的方案
（1）方案一
① 110KV侧、35KV侧和10KV侧均采用单母分段带旁路母线的接线方式。
② 主变容量及台数的选择：2台主变容量同方案一。
（2） 方案二
① 110KV侧采用桥形接线，35KV侧和10KV侧采用单母分段带旁路母线。
② 主变容量及台数的选择：2台主变容量同方案一。
（3）方案三
① 110KV侧接线方式：110KV侧采用桥形接线，35KV侧和10KV侧采用双母线。
② 主变容量及台数的选择：2台主变容量同方案一，而且设备瑾和参数均选为一致，便于进行经济技术比较。
（4）方案四
① 110KV侧、35KV侧、10KV侧均采用双母线接线方式，两台主变压器。
② 主变台数的选择：
1） 运行主变压器的容量应根据电力系统10—20年的发展规划进行选择。由于任务书给定的是一个三个电压等级的变电站，而且每个电压等级的负荷均较大，故采用三绕组变压器2台，运行主变压器的容量应根据电力系统10—20年的发展规划进行选择。并应考虑变压器正常运行和事故过负荷能力，以变压器正常的过负荷能力来承担变压器遭受的短时高峰负荷，过负荷值以不缩短变压器的寿命为限。通常每台变压器容量应当在当一台变压器停用时，另一台容量至少保证对60%负荷的供电。
2） 主变容量选择Sn＝0.6Sm。(Sm为变电站最大负荷)
3）两台主变可方便于运行维护和设备的检修同时能满足站代负荷的供电要 两台求。
4）．运行方式灵活、可靠、方便。
(3)主变压器形式的选择：
①．相数的确定
为了提高电压质量最好选择有载调压变压器。
②．绕组的确定
本站具有三种电压等级，且通过主变各侧绕组功率均达到该变压器容量的15%以上，故选三绕组变压器。
③．缓缓的连接方式
考虑系统的并列同期要求以及三次谐波的影响，本站主变压器绕组连接方式选用Y0Y0△－11。
采用“△”接线的目的就是为三次谐波电流提供通路，保证主磁通和相电势接近正弦波，附加损耗和局过热的情况大为改善，同时限制谐波向高压侧转移。
第2．2节 主接线方案技术比较
综上所述，由于方案四和方案三采用桥形接线，站用的断路器比方安一和方案四少。主变台数、型号、参数均相同，同时又不降低用电和供电可靠性，又符合现场实际和设计规程的要求，从经济角度考虑选择方案四和三比较合适，达到了工程造价较低，同时考虑了变电站随着负荷的增加，进行扩建和增容的可能性，因为桥式接线在负荷增加时，可很方便的改造为单母线分段，以适应负荷增加和供电可靠性的要求。
但是，如果110KV输电线路运行时故障多，跳闸频繁，将影响变电站负荷的可靠性。
从现阶段负荷的可靠性来说，用户对可靠的要求越来越高，已经对电力系统的供电可靠性提出了更高的要求，同时由于供电企业自身的需要增供扩销的内在要求，变电站110KV侧也可设计成双母线或单母分段带旁路母线较合适。因此从现场运行和供电企业自身的需要，经济条件比过去好许多。
由以下分析，最终初步将方案四和方案三淘汰掉，对方案一和方案二进行详细的经济比较。最终确定一个最优方案进行设计。
第2．3节 主接线方案的经济比较
本节是将方案一和方案二进行经济比较。经济计算是从国民经济整体利益出发，计算电气主接线各比较方案的费用和效益，为选择经济上的最优方案提供依据。
在经济比较中，一般有投资和年运行费用两大项。
1．主变压器的选择
主变容量的确定：
Sn=0.6Pmax/
=0.6×(80+35)/0.85
=81.176MVA=81176KVA
选SSPSL-90000型，选择结果如表2-1：
表2-1
型号及容量(KVA)
额定电压
高/中/低(KV)
连接组
损耗(KW)
阻抗电压(%)
空载电流(%)
运输重量(t)
参考价格(万元)
综合投资(万元)
空载
短路
高中
高低
中低
高中
高低
中低
SSPSL-90000
110/38.5/11
Y0/Y0/△-12-11
21.5
90
90
68
17
10.5
6
1.6
25.6
57.5
66.42

2．主变容量比的确定
(1) 35KV侧：
S2n＝80/0.85＝94.118MVA＝94118KVA

(2) 10KV侧：
S3n＝35/0.85＝41.176MVA＝41176KVA

(3)因35KV侧大于变压器容量的30%，故确定主变容量比为100/100/50。
3．计算方案一与方案二的综合投资Z
(1)方案二的综合投资(110KV侧、35KV侧和10KV侧均要采用双母线接线)
①．主变：66.42×2万元
②．110KV母线：(102.6-10.16×4)万元
35KV母线：(28.89+3.0×4)万元
10KV母线：(15.1+1.9×4)万元
以上各项数字及意义如表2-2所示：
表2-2
断路器型号
电压
进出线数
单母线分段带旁路
双母线
主变
馈线
投资
增、减一个
馈路投资
投资
增、减一个
馈路投资
SW1-110
110
2
6
102.6
10.16
102.0
10.16
SW2-35
35
2
6
27.36
2.79
28.89
3.0

10
2
6
7.5
0.55
15.1
1.9

③．Z0＝66.42×2+(102.6-10.16×4)+(28.89+3.0×4)+(15.1+1.9×4)＝257.79万元
(其中，Z0为主体设备的综合投资，包括变压器、开关设备、配电装置等设备的综合投资)
④．Z=Z0(1+α/100)=257.79×(1+90/100)=489.801万元
(其中，α为不明显的附加费用比例系数，110KV取90)
(2)方案四的综合投资(110KV侧、35KV侧和10KV侧均采用单母分段带旁路母线接线形式)
①．主变：66.42×2万元
②．110KV母线：(102.6-10.16×4)万元
35KV母线：(27.36+2.79×4)万元
10KV母线：(7.5+0.55×4)万元
以上各项数字及意义如表2-2所示：
③．Z0＝66.42×2+(102.6-10.16×4)+(27.36+2.79×4)+(7.5+0.55×4)＝243.02万元
④．Z=Z0(1+α/100)=243.02×(1+90/100)=461.738万元
(其中，α为不明显的附加费用比例系数，110KV取90)
4．计算方案一与方案二的年运行费用
(1)方案二的年运行费用
△P0=21.5KW
△Q0=I0%·Sn/100=1.6×90000/100=1440KVar
△Ps(1-2)=90KW △Ps(1-3)=90KW △Ps(2-3)=68KW
△Ps1=1/2(△Ps(1-2)+△Ps(1-3)-△Ps(2-3))
=1/2(90+90-68)
=56kw
△Ps2=1/2(△Ps(1-2)+△Ps(2-3)-△Ps(1-3))
=1/2(90+68-90)
=34kw
△Ps3=1/2(△Ps(1-3)+△Ps(2-3)-△Ps(1-2))
=1/2(90+68-90)
=34kw
△P=△Ps1+△Ps2+△Ps3
=56+34+34
=124kw
Ud(1-2)%=17 Ud(1-3)%=10.5 Ud(2-3)%=6
Ud1%= 1/2(Ud(1-2)%+ Ud(1-3)%- Ud(2-3)%)
=1/2(17+10.5-6)
=10.75
Ud2%= 1/2(Ud(1-2)%+ Ud(2-3)%- Ud(1-3)%)
=1/2(17+6-10.5)
=6.25
Ud3%= 1/2(Ud(2-3)%+ Ud(1-3)%- Ud(1-2)%)
=1/2(6+10.5-17)
=-0.25
Ud%= Ud1%+ Ud2%+ Ud3%
=10.75+6.25-0.25
=16.75
△Q= Ud%·Sn/100=16.75×90000/100=15075kWar
S1=(35000+80000)/0.85=135294.118KVA
S2=80000/0.85=94117.647KVA
S3=35000/0.85=41176.47KVA
T0=8000h
由Tmax=5000查25页表2-3得
τ＝3500h
由以上数据可算出△A：
△A=n(△P0+K△Q0)+1/2n(△P+K△Q)×()τ
=2(21.5+0.1×1440)×8000+(124+0.01×15075)
×()
=331×8000+407.875×(2.26+1.094+0.209)×3500
=7734405.188KW·h
U1=2△A×10-4+u1+u2
=0.06×7734405.188×10-4+0.022×489.801+0.005×489.801
=59.631万元
(2)方案一的年运行费用
因为△A与方案二相同，故这里不做重复计算
U4=2△A×10-4+u1+u2
=0.06×7734405.188×10-4+0.022×461.738+0.005×461.738
=58.873万元
经济比较方案一和方案二的综合投资和年运行费用，方案一都低于方案二，故最终确定方案一为最优方案，进行设计。
第2．4节 站用变压器的选择
由主变压器容量为90000KVA，站用电率为0.5%，可选用变压器容量。
Sn=90000×0.5%=450 KVA
查58页表3-6选SJL1—500型，选择结果如表2-2所示：

表2-2
型号及容量(KVA)
低压侧额定电压(KV)
连接组
损耗(KW)
阻抗电压(%)
空载电流(%)
总重(t)
轨距(mm)
参考价格(万元)
空载
短路
SJL1—500
0.4
Y/Y0/-12
1.1
7.1
4
2.1
1.82
660
0.77
第2．5节 10KV电缆出线电抗器的选择
1．电压：Ug≤Un 所以Ug＝10KV Un＝10KV
所以Ug＝Un
2．电流：Ig.max==0.475KA
第三章 短路电流计算书
第2．1节 短路电流计算的目的

在发电厂和变电所的电气设计中，短路电流计算是其中的一个重要环节。其计算的目的主要有以下几方面：
（1） 在选择电气主接线时，为了比较各种接线方案，或确定某一接线是否需要采取限制短路电流的措施等，均需进行必要的短路电流计算。
（2） 在选择电气设备时，为了保证设备在正常运行和故障情况下都能安全、可靠地工作，同时又力求节约资金，这就需要进行全面的短路电流计算。例如：计算某一时刻的短路电流有效值，用以校验开关设备的开断能力和确定电抗器的电抗值；计算短路后较长时间短路电流有效值，用以校验设备的热稳定；计算短路电流冲击值，用以校验设备动稳定。
（3） 在设计屋外高压配电装置时，需按短路条件校验软导线的相间和相相对地的安全距离。
（4） 在选择继电保护方式和进行整定计算时，需以各种短路时的短路电流为依据。
（5） 接地装置的设计，也需用短路电流。
第2．2节 短路电流计算的一般规定
（1） 计算的基本情况：
① 电力系统中所有电源均在额定负载下运行。
②所有同步电机都具有自动调整励磁装置（包括强行励磁）。
③ 短路发生在短路电流为最大值时的瞬间。
④ 所有电源的电动势相位角相等。
⑤ 应考虑对短路电流值有影响的所有元件，但不考虑短路点的电弧电阻。对异步电动机的作用，仅在确定短路电流冲击值和最大全电流有效值时才予以考虑。
（2）接线方式：
计算短路电流时所用的接线方式，应是可能发生最大短路电流的正常接线方式（即最大运行方式），不能用仅在切换过程中可能并列运行的接线方式。
（3）计算容量：
应按本工程设计规划容量计算，考虑电力系统的远景发展规划（一般考虑工程建成后5－10年）
（4）短路种类：
一般按三相短路计算，若发电机出口的两相短路或中性点直接接地系统及自耦变压器等回路中单相（或两相）接地短路较三相短路情况严重时，则应该按严重情况的进行校验　
（5）短路计算点：
在正常接线方式中，通过电器设备的短路电流为最大的地点，称为短路计算点。
对于带电抗器的6－10KV出线与厂用分支线回路母线至母线隔离开关之间的引线、套管时，短路计算点应该取电抗器前。选择其导体和电器时，短路计算点一般取在电抗器后。
第2．3节 计算步骤
（1）选择计算短路点
（2）画等值网络（次暂态网络）图
①首先去掉系统中的所有负荷分支，线路电容、各元件的电阻，发电机电抗用次暂态电抗Xd"。
②选取基准容量Sb和基准电压Ub(一般取后级的平均电压)
③将各元件电抗换算为同一基准值的标么值
④给出等值网络图，并将各元件电抗统一编号
（3）求计算电抗Xjs
（4）由运算曲线查出(各电源供给的短路电流周期分量标幺值运算曲线只作到Xjs=3.5)。
（5）计算短路电流周期分量有名值和标幺值。
（6）计算短路电流冲击值。
（7）计算全电流最大有效值。
（8）计算短路容量。
（9）绘制短路电流计算结果表。

第3．1节　变压器及电抗器的参数计算
3.1.1　变压器参数的计算
1．主变压器参数计算
由表2-1查明，及经济比较时已算出：
Ud1%=10.75 Ud2%=6.25 Ud3%=-0.25
XB*.1==0.119
XB*.2==0.069
XB*.3==-0.003
2．站用变压器参数计算
由表2-2查明：Ud%=4
XB*.4==8
3．电抗器电抗标幺值计算
XK.*= X*N=0.836(或查书64页表3-10)
第3．2节 变电站网络化简
依据本变电站选定的接线方式及设备参数，进行网络化简如下：
（系统最大运行方式时，归算到Sb＝100MVA的等值电抗Xs＝0.5）

3.2.1 短路点d-1的短路计算(110母线)
网络化简如图3-2所示：

=Xs=0.5
Xjs=Xmd=5
因为Xjs=5>3
所以==I∞*==1/5=0.2
Ib==0.502
In= Ib=0.452KA
I″= I∞= I0.2=In= I∞*In= I0.2*In=0.2×0.452=0.090kA
ich=2.55I″=2.55×0.090=0.231 kA
ioh=1.52I″=1.52×0.090=0.137 kA
S″=I″Un=×0.090×110=17.147MVA
3.2.2 短路点d-2的短路计算(35KV母线)

网络化简如图3-3所示：
X4=X1+X2=0.119+0.069=0.188
X4′=X1′+X2′=0.119+0.069=0.188
X5=X4∥X4′=0.188/2=0.094
X6=Xs+X5=0.5+0.094=0.594
因为Xjs=5.94>3
所以==I∞*==1/5.94=0.168
Ib==1.56
In= Ib=1.404KA
I″= I∞= I0.2=In= I∞*In= I0.2*In=0.168×1.404=0.236kA
ich=2.55I″=2.55×0.236=0.603 kA
ioh=1.52I″=1.52×0.236=0.359 kA
S″=I″Un=×0.236×35=14.307MVA
3.2.3 短路点d-3计算与短路点d-2计算完全相同，结果也完全相同，故这里不做重复计算。(35KV出线)
3.2.4 短路点d-4的短路计算(10KV母线)

网络化简如图3-7所示
X7=X1+X3=0.119-0.003=0.116
X8=X1′+X3′=0.119-0.003=0.116
X9=X7∥X8=0.116/2=0.058
X10=Xs+X9=0.5+0.058=0.558
Xjs=X10=5.59
因为Xjs=5.59＞3
所以==I∞*==1/5.59=0.179
Ib==5.5
In= Ib=4.95KA
I″= I∞= I0.2=In= I∞*In= I0.2*In=0.179×4.95=0.886kA
ich=2.55I″=2.55×0.886=2.29 kA
ioh=1.52I″=1.52×0.886=1.347 kA
S″=I″Un=×0.886×10=15.346MVA
3.2.5 短路点d-5的短路计算(10KV出线)
网络化简只需在图3-10上加电抗器的电抗标幺值即可，如图3-12所示：

X11=X10+Xk=0.558+0.836=1.394
Xjs=X11=13.94
因为Xjs=13.94＞3
所以==I∞*==1/13.94=0.072
In= Ib=4.95KA
I″= I∞= I0.2=In= I∞*In= I0.2*In=0.072×4.95=0.355kA
ich=2.55I″=2.55×0.355=0.905 kA
ioh=1.52I″=1.52×0.355=0.540 kA
S″=I″Un=×0.355×10=6.149MVA
3.2.6 短路点d-6的短路计算：
网络化简只需在图3-10上加站用变电的电抗标幺值即可，如图3-14所示：
X17=X15+Xz=0.558+8=8.558
Xjs=X17=85.58
因为Xjs=85.58＞3
所以==I∞*==1/85.58=0.012
Ib==144.34KA
In= Ib=129.904KA
I″= I∞= I0.2=In= I∞*In= I0.2*In=0.012×129.904=1.559kA
ich=2.55I″=2.55×1.559=3.975 kA
ioh=1.52I″=1.52×1.559=2.370 kA
S″=I″Un=×1.559×0.4=1.080MVA

3-3 短路电流计算结果表
短
路
点
编
号
基
值
电
压
Ub(kV)
基
值
电
流
Ib(kA)
支路
名称
支
路
计
算
电
抗
Xjs
(标幺值)
额定电流In(kA)
0s短路电流
周期分量
稳态短路电流
0.2s短路电流
短路电流冲击值ich(kA)
全电流最大有效值Ioh(kA)
短路容量
S〞(MVA)
标
幺
值
I*"
有
名
值
I" (kA)
标
幺
值
I∞*
有
名
值
I∞ (kA)
标
幺
值
I0.2*
有
名
值
I0.2 (kA)
公式

I*"In

I∞*In

I0.2* In
2.55~2.7 I"
1.52~1.62 I"
I"Un
d-1
115
0.502
110kv
5
0.452
0.2
0.090
0.2
0.090
0.2
0.090
0.231
0.137
17.147
d-2
37
1.56
35kv
5.94
1.404
0.168
0.236
0.168
0.236
0.168
0.236
0.603
0.359
14.307
d-3
37
1.56
35kv
5.94
1.404
0.168
0.236
0.168
0.236
0.168
0.236
0.603
0.359
14.307
d-4
10.5
5.5
10kv
5.59
4.95
0.179
0.886
0.179
0.886
0.179
0.886
2.259
1.347
15.346
d-5
10.5
5.5
10kv
13.95
4.95
0.072
0.355
0.072
0.355
0.072
0.355
0.905
0.540
6.149
d-6
0.4
144.34
0.4kv
85.59
129.904
0.012
1.559
0.012
1.559
0.012
1.559
3.975
2.370
1.080

第四章　电气主设备的选择及校验

第4．1节 各回路最大持续工作电流一览表
表4-1
回路名称
计算公式及结果
110KV母线
Ig.max==0.496KA
110KV进线
Ig.max==0.710KA
35KV母线
Ig.max==1.475KA
35KV出线
Ig.max==0.311KA
10KV母线
Ig.max==5.456KA
10KV出线
Ig.max==0.475KA
0.4KV母线
Ig.max==0.798KA

第4．2节 断路器的选择及校验
第3．1节 高压断路器的选择
断路器型式的选择：除需满足各项技术条件和环境条件外，还考虑便于安装调试和运行维护，并经技术经济比较后才能确定。根据我国当前制造情况，电压6－220kV的电网一般选用少油断路器，电压110－330kV电网，可选　用SF6或空气断路器，大容量机组釆用封闭母线时，如果需要装设断路器，宜选用发电机专用断路器。
断路器服选择的具体技术条件如下：
1）电压：Ug≤ Un Ug---电网工作电压
2）电流：Ig.max≤ In Ig.max---最大持续工作电流
3）开断电流：Ip.t≤ Inbr
Ipt--- 断路器实际开断时间t秒的短路电流周期分量
Inbr---断路器额定开断电流
4）动稳定： ich≤ imax
imax---断路器极限通过电流峰值
ich--- 三相短路电流冲击值
5）热稳定：I∞²tdz≤It²t
I∞--- 稳态三相短路电流
tdz --- 短路电流发热等值时间
It--- 断路器t秒热稳定电流　
其中tdz=tz+0.05β"²由β" =I" /I∞和短路电流计算时间t，可从《发电厂电气部分课程设计参考资料》P112，图5－1查出短路电流周期分量等值时间　，从而可计算出tdz。
4.2.1 断路器101、102、110、111、112的选择及校验。
1．电压：因为Ug=110KV Un=110KV 所以Ug= Un
2．电流：查表4-1得：Ig.max=0.496KA＝496A
查书158页表5-26，选出断路器型号为SW4－110－1000型如下表：

型号
电压(KV)
额定电流(A)
额定断开
电流(KA)
断开容量(MVA)
极限通过电流(KA)
热稳定电流(KA)
合闸时间(s)
固有分闸时间(s)
重合性能
额定
最大
额定
重新*
最大
有效
1S
2S
3S
4S
电流休止时间(s)
重合时间(s)
SW4-110
110
126
1000
18.4
3500
3000
55
32
32
15.8
21
14.8
0.25
0.06
0.3
0.4

因为In=1000A Ig.max==496A
所以Ig.max < In
3．开断电流：Idt≤Ikd
因为Idt=0.090KA Ikd=18.4KA 所以Idt<Ikd
4．动稳定：ich≤imax
因为ich =0.231KA imax=55KA 所以ich<imax
5．热稳定：I∞²tdz≤It²t

t=2+0.06=2.06s(t为后备保护动作时间和断路器固有分闸时间之和)
查书112页图5-1得，tz=1.85s>1s
所以tdz=tz=1.85
因为I∞²tdz=0.0902×1.85=0.015 It²t=322×1=1024
所以I∞²tdz<It²t
经以上校验此断路器满足各项要求。
4.2.2 断路器113、114的选择及校验
1．电压：因为Ug=110KV Un=110KV 所以Ug= Un
2．电流：查表4-1得：Ig.max=0.710KA＝710A
查书158页表5-26，选出断路器型号为SW4－110－1000型。
故Ig.max < In，此断路器型号与断路器101型号一样，故这里不做重复检验。
4.2.3 断路器030、031、032、033、034的选择及检验
1．电压：因为Ug=35KV Un=35KV 所以Ug= Un
2．电流：查表4-1得：Ig.max=1.475KA＝147.5A
查书158页表5-26，选出断路器型号为SW2－35－1500(小车式)型，如下表：

型号
电压(KV)
额定电流(A)
额定断开
电流(KA)
额定断开容量(MVA)
极限通过电流(KA)
4s热稳定电流(KA)
合闸时间(s)
固有分闸时间(s)
额定
最大
最大
有效
SW2-35(小车式)
35
40.5
1500
24.8
1500
63.4
39.2
24.8
0.4
0.06

因为In=1000A Ig.max==496A
所以Ig.max < In
3．开断电流：Idt≤Ikd
因为Idt=0.236KA Ikd=24.8KA 所以Idt<Ikd
4．动稳定：ich≤imax
因为ich =0.603KA imax=63.4KA 所以ich<imax
5．热稳定：I∞²tdz≤It²t

t=2.5+0.06=2.56s
由和t查书112页图5-1得，tz=2.25s>1s
所以tdz=tz=2.25s
因为I∞²tdz=0.2362×2.25=0.125 It²t=24.82×4=2460.16
所以I∞²tdz<It²t
4.2.4 断路器035、036的选择及校验
1．电压：因为Ug=35KV Un=35KV 所以Ug= Un
2．电流：查表4-1得：Ig.max=0.311KA＝311A
查书158页表5-26，选出断路器型号为SW3－35－600型，如下表：

型号
额定电流(A)
额定断开
电流(KA)
断开容量(MVA)
极限通过电流(KA)
4s热稳定电流(KA)
合闸时间(s)
固有分闸时间(s)
重合性能
额定
重新*
最大
有效
电流休止时间(s)
重合时间(s)
SW3-35
600
6.6
1500

17
9.8
6.6
0.12
0.06
0.5
0.12

因为In=600A Ig.max=311A 所以Ig.max < In
3．开断电流：Idt≤Ikd
因为Idt=0.236KA Ikd=6.6KA 所以Idt<Ikd
4．动稳定：ich≤imax
因为ich =0.603KA imax=17KA 所以ich<imax
5．热稳定：I∞²tdz≤It²t

t=2.5+0.06=2.56s
由和t查书112页图5-1得，tz=2.25s>1s
所以tdz=tz=2.25s
因为I∞²tdz=0.2362×2.25=0.125 It²t=6.62×4=177.24
所以I∞²tdz<It²t
4.2.5 断路器001、002、010、012、013的选择及校验
1．电压：因为Ug=10KV Un=10KV 所以Ug= Un
2．电流：查表4-1得：Ig.max=5.456KA＝5456A
查书156页表5-25，选出断路器型号为SN4－10G－6000型，如下表：

型号
额定电压(KV)
额定电流(A)
额定断开
电流(KA)
额定断开容量(MVA)
极限通过电流(KA)
热稳定电流(KA)
合闸时间(s)
固有分闸时间(s)
最大
有效
1s
5s
10s
SN4-10G
10
6000
105
1800
300
173
173
120
85
0.65
0.15

因为In=6000A Ig.max=5456A 所以Ig.max < In
3．开断电流：Idt≤Ikd
因为Idt=0.886KA Ikd=105KA 所以Idt<Ikd
4．动稳定：ich≤imax
因为ich =2.259KA imax=300KA 所以ich<imax
5．热稳定：I∞²tdz≤It²t

t=3+0.15=3.15s
查书112页图5-1得，tz=2.6s>1s
故tdz=tz=2.6s
因为I∞²tdz=0.8862×2.6=2.041 It²t=1732×1=29929
所以I∞²tdz<It²t
4.2.6 断路器011、014、015、016的选择及校验
1．电压：因为Ug=10KV Un=10KV 所以Ug= Un
2．电流：查表4-1得：Ig.max=0.475KA＝475A
查书156页表5-25，选出断路器型号为SN1－10－600型，如下表所示：

型号
额定电压(KV)
额定电流(A)
额定断开
电流(KA)
额定断开容量(MVA)
极限通过电流(KA)
热稳定电流(KA)
合闸时间(s)
固有分闸时间(s)
最大
有效
1s
5s
10s
SN1-10
10
600
11.6
200
52
30
30
20
14
0.23
0.1

因为In=600A Ig.max=475A 所以Ig.max < In
3．开断电流：Idt≤Ikd
因为Idt=0.355KA Ikd=11.6KA 所以Idt<Ikd
4．动稳定：ich≤imax
因为ich =0.905KA imax=52KA 所以ich<imax
5．热稳定：I∞²tdz≤It²t

t=3+0.1=3.1s
查书112页图5-1得，tz=2.55s>1s
故tdz=tz=2.55s
因为I∞²tdz=0.3552×2.55=0.321 It²t=302×1=900
所以I∞²tdz<It²t
4.2.7 站用变开关001、002的选择：
1．电压：因为Ug=380V Un=380V 所以Ug= Un
2．电流：查表4-1得：Ig.max=0.798KA＝798A
查书168页表5-38，选出断路器型号为DW5－1000－1500型，如下表所示：

型号
额定电压(V)
触头额定电流(A)
脱扣器类别
DW5-1000-1500
380
1000－1500
过电流、失压分励

4.2.8 各断路器型号一览表

10KV、35KV、110KV少没式断路器
型号
电压(KV)
额定电流(A)
额定断开
电流(KA)
断开容量(MVA)
极限通过电流(KA)
热稳定电流(KA)
合闸时间(s)
固有分闸时间(s)
重合性能
额定
最大
额定
重新*
最大
有效
1S
4S
5S
10S
电流休止时间(s)
重合时间(s)
SW4-110
110
126
1000
18.4
3500
3000
55
32
32

21
14.8
0.25
0.06
0.3
0.4
SW2-35(小车式)
3