连续梁支架、支墩、挂蓝检算.doc

京沪高速铁路

XX特大桥跨XXX省道连续梁
0号块支架、临时支墩、挂篮检算
（XXX+XXX～XXX+XXX段）

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中铁X局XX高速铁路土建工程X标段X工区
二XXX年X月XX特大桥跨XXX省道连续梁
0号块支架、临时支墩、挂篮检算书

一、支架总体设计方案
XX特大桥跨XXX省道连续梁0号块采用在支架上现浇，支架采用碗扣式钢管脚手架拼装组成，支架均采用外径φ48mm、壁厚δ=3.5mm标准杆件进行组装，支架顺桥向立杆间距60cm，横桥向立杆翼缘板处间距90cm，底板处间距60cm，腹板处间距为30cm，横杆步距120cm。支架底托直接支撑在已处理的地基硬化混凝土表面，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑。立杆顶端安装可调式顶托，梁高4.5m变化段托梁上设I22a工字钢横梁，横梁上顺桥向搭设6榀桁架调整梁底标高，桁架上横桥向搭设间距为30cm的10×12×600cm方木，方木上铺设1.8cm的竹胶板作为底模。梁高不变化段，在桥墩顶帽上顺桥向设I22a，间距为50cm，其上横桥向设I22a作为横向分配梁，间距为50cm，顶上设[10作为纵向分配梁并用其把两边梁高变化段的桁架连接起来，上边铺设方木和竹胶板。
施工前对支架地基原地面进行换填处理，从原地面至承台加台顶范围内土体全部挖出后换填碎石垫层，碎石垫层要求采用压路机逐层碾压，其压实度要求达95％以上，分层厚度不超过30cm，整平碾压密实，确保地基承载力大于300Kpa，必要时可现场做地基承载力试验。碎石垫层填筑完成后浇注25cm厚C20混凝土找平硬化后可直接支撑支架底座。
0号块支架设计如附图所示。
支架搭设完成后在其顶面满铺木板做堆载预压，预压荷载取梁重的1.3倍，现浇箱梁梁重664.2t，则预压荷载为863.5t，预压荷载采用袋装砂石。预压要求分四级进行：一级50%；二级75%；三级100%；四级130%，每一级加载后要持载10分钟，并对支架各测量点进行观测，详细记录各测量点的沉降数据，对各测量点的沉降量做回归分析，分 析支架下沉的理论曲线，预测出支架的最终沉降量，用于指导梁节立模。

图1、钢管支架纵向布置图
图2、钢管支架横向布置图
二、底模及分配梁检算

图3、箱梁横断面图（单位：cm）

（尺寸单位：cm，荷载单位：kN/m，砼容重取26kN/m3）
图4、横断面砼荷载分布
1、荷载大小
①施工人员，机具、材料荷载：
P1=2.5kN/m2
②砼冲击及振捣砼时产生的荷载：
P2=2.5kN/m2
③梁体钢筋砼自重荷载：
P3=6.65×26=172.9kN/m2
④模板自重荷载：
P4=1.5kN/m2
按规范进行荷载组合（按1m考虑）有：
N=NQ1+NQ2NG1+NG2＝178.9kN/m2
2、底模检算
横梁（方木）的间距为0.2m，底模按跨度为0.2m三跨连续梁计算，q=178.9kN/m；
M=ql2/10=178.9×0.22/10=0.7156kN·m
W=bh2/6=1.0×0.0182/6=5.4×10-5m3
σ=M/W=12.76MPa＜[σ]=13.0 MPa， 满足要求。
τ=Q/A=（1/4ql）/（bh）=（172.25/4×0.2）/（1.0×0.018）=0.48MPa＜[τ]=1.4 MPa，满足要求。
3、横梁（方木）检算
荷载按0.2m宽条形均布荷载，跨度0.5m三跨连续梁计算，q=172.25×0.2=34.45 kN/m，
M=ql2/8=34.45×0.52/8=1.08 kN·m
W=bh2/6=0.12×0.12/6=2.0×10-4m3
σ=M/W=5.4MPa＜[σ]=13.0 MPa， 满足要求。
τ=Q/A=（1/4ql）/（bh）=（34.45/4×0.5）/（0.1×0.12）=0.36MPa＜[τ]=1.4 MPa，满足要求。
4、纵梁检算
顶帽顶纵梁按0.6m×0.6m布置，荷载按从横梁上传下来的集中荷载计算，P=34.45×0.25=8.61kN，计算按照集中荷载作用0.6m跨中的简支梁计算。
M=Pl/4=8.61×0.6/4=1.29 kN·m
W=2×39.7×10-6=7.94×10-5m3
σ=M/W=16.25MPa＜[σ]=210 MPa， 满足要求。
τ=F/Sx=3.24/（23.5×10-6×2）=68.93MPa＜[τ]=210MPa，满足要求。
5、顶托检算
因为顶托较矮，按轴心受压构架检算，只检算应力。
F= P/2=4.31kN
顶托采用直径38mm丝杠上托，A=1134mm2
σ=F/A=3.64MPa＜[σ]=210 MPa， 满足要求。
三、支架受力检算
根据设计图纸，梁总重255.5×2.6＝664.3t。
1、荷载大小
①施工人员，机具、材料荷载：
P1=2.5kN/m2
②砼冲击及振捣砼时产生的荷载：
P2=2.5kN/m2
③梁体钢筋砼自重荷载（如图3所示）：
a、翼缘板处：
P31=16.9kN/m2
b、腹板处：
P32=179.2kN/m2
c、底板处：
P33=36.4kN/m2
④模板、支架自重荷载：
P4=1.5kN/m2
2、两侧翼缘板处满堂支架受力检算
两侧翼缘板处碗口式脚手架布置按顺桥向间距60cm，横桥向间距90cm，横杆步距120cm。翼缘板处脚手架每一根立杆受力如下：
①施工人员、机具、材料荷载：
NQ1＝p1×A＝2.5×0.6×0.9＝1.35kN
②砼冲击及振捣砼时产生的荷载：
NQ2＝p2×A＝2.5×0.6×0.9＝1.35kN
③梁体钢筋砼自重荷载：
NG1＝p31×A＝16.9×0.6×0.9＝9.13kN
④模板、支架自重荷载：
NG2＝p4×A＝1.5×0.6×0.9＝0.81kN
按规范进行荷载组合有：
N=(NQ1+NQ2)×1.4+(NG1+NG2)×1.2＝15.11kN
翼缘板处满堂支架单根立杆承受压力大小为：15.11kN
该碗口式脚手架钢管为Φ48×3.5mm钢管，A=489mm2
钢管回转半径：
⑤按强度验算：
MPa<210MPa，符合要求。（杆件自重产生的应力很小，可以忽略不计）
⑥稳定性验算
φ值根据长细比λ选取，计算长度：l0=kμh
上式中 k——计算长度附加系数，其值取1.155。
　　 μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，
查表无此范围，纵横跨数较多，整体稳定性较好，μ取1. 2
　　 h——立杆步距。
模板支架立杆的计算长度l0=1.155×1.2×1.2=1.66m
按稳定性计算立杆的受压应力（步距120cm）
长细比：
则轴心受压件的稳定系数Φ=0.491
MPa<210MPa，符合要求。
⑦地基承载力计算：
a、碗口式钢管脚手架，杆件自重Pk，根据中国建筑工业出版社出版的《施工结构计算与设计手册》，脚手架立杆验算截面承受的构架自重荷载：Gk=a×H0×(gk1+gk2+gk3)
式中：H0－立杆高度，取10m；
a－立杆纵距，取0.6m；
gk1－基本构架杆部件的平均自重荷载，取0.18kPa；
gk2－配件平均自重荷载，取0.15kPa；
gk3－局部件平均自重荷载，取0.1kPa。
则Gk=0.6×16×（0.18+0.15+0.1）＝4.16kN。
杆件自重传给地基的均布荷载Pk＝1.5PGk
kPa，
取Pk＝1.5PGk＝1.5×6.93＝10.4kPa。
b、箱梁自重、内外模重量以及施工振捣、机具等合计均布荷载：
P=（16.9+2.5+2.5+1.5）×1.5＝35.1kPa
c、地基承载力计算均布荷载PD=P+Pk＝10.40+35.10＝45.5kPa
则要求地基处理后地基承载力不得小于45.5kPa以确保地基基础安全。
3、腹板间的满堂支架受力检算
腹板间的碗口式脚手架布置按照顺桥向间距60cm，横桥向间距30cm，横杆步距120cm。
①施工人员、机具、材料荷载：
NQ1=p1×A=2.5×0.6×0.3＝0.45kN
②砼冲击及振捣砼时产生的荷载：
NQ2=p2×A＝2.5×0.6×0.3＝0.45kN
③梁体钢筋砼自重荷载：
NG1=p32×A=172.9×0.6×0.3＝31.12kN
④模板、支架自重荷载：
NG2＝p4×A＝1.5×0.6×0.3＝0.27kN
按规范进行荷载组合有：
N=(NQ1+NQ2)×1.4+(NG1+NG2)×1.2＝38.93kN
腹板处满堂支架单根立杆承受压力大小为：38.93kN
该碗口式脚手架钢管为Φ48×3.5mm钢管，A=489mm2
钢管回转半径：
⑤按强度验算：
MPa<210MPa，符合要求。（杆件自重产生的应力很小，可以忽略不计）
⑥稳定性验算
模板支架立杆的计算长度l0=1.155×1.2×1.2=1.66m
按稳定性计算立杆的受压应力（步距120cm）
长细比：
则轴心受压件的稳定系数Φ=0.491
MPa<210MPa，符合要求。
⑦地基承载力计算：
a、碗口式钢管脚手架，杆件自重Pk，根据中国建筑工业出版社出版的《施工结构计算与设计手册》，脚手架立杆验算截面承受的构架自重荷载：Gk=a×H0×(gk1+gk2+gk3)
式中：H0－立杆高度，取10m；
a－立杆纵距，取0.6m；
gk1－基本构架杆部件的平均自重荷载，取0.18kPa；
gk2－配件平均自重荷载，取0.15kPa；
gk3－局部件平均自重荷载，取0.1kPa。
则Gk=0.6×10×（0.18+0.15+0.1）＝2.58kN。
杆件自重传给地基的均布荷载Pk＝1.5PGk
kPa，
取Pk＝1.5PGk＝1.5×2.58＝21.5kPa。
b、箱梁自重、内外模重量以及施工振捣、机具等合计均布荷载：
P=（172.9+2.5+2.5+1.5）×1.5＝269.1kPa
c、地基承载力计算均布荷载PD=P+Pk＝269.1+21.5＝290.6kPa
查德禹特大桥施工图原地面土的容许承载力为130～170kPa＜290.6kPa，所以原地面要进行处理，地基承载力才能满足要求。为避免支架底部片石砼垫层受压破坏，在沿腹板方向1.2m范围内铺设一层15cm厚木板，以增加地基的承载力。地基处理好后，采用轻型触探仪检测地基承载力，确保支架施工的安全。
4、底板处满堂支架受力检算
底板处碗口式脚手架布置按顺桥向60cm，横桥向60cm，横杆步距120cm。底板处每一根立杆受力如下：
①施工人员、机具、材料荷载：
NQ1＝p1×A＝2.5×0.6×0.6＝0.9kN
②砼冲击及振捣时产生的荷载：
NQ2＝p2×A＝2.5×0.6×0.6＝0.9kN
③梁体钢筋砼自重荷载：
NG1＝p33×A＝36.4×0.6×0.6＝13.1kN
④模板、支架自重荷载：
NG2＝p4×A＝1.5×0.6×0.6＝0.54kN
按规范进行荷载组合有：
N=(NQ1+NQ2)×1.4+(NG1+NG2)×1.2＝18.89kN
翼缘板处满堂支架单根立杆承受压力大小为：18.89kN
该碗口式脚手架钢管为Φ48×3.5mm钢管，A=489mm2
钢管回转半径：
⑤按强度验算：
MPa<210MPa，符合要求。（杆件自重产生的应力很小，可以忽略不计）
⑥稳定性验算
模板支架立杆的计算长度l0=1.155×1.2×1.2=1.66m
按稳定性计算立杆的受压应力（步距120cm）
长细比：
则轴心受压件的稳定系数Φ=0.491
MPa<210MPa，符合要求。
⑦地基承载力计算：
a、碗口式钢管脚手架，杆件自重Pk，根据中国建筑工业出版社出版的《施工结构计算与设计手册》，脚手架立杆验算截面承受的构架自重荷载：Gk=a×H0×(gk1+gk2+gk3)
式中：H0－立杆高度，取10m；
a－立杆纵距，取0.6m；
gk1－基本构架杆部件的平均自重荷载，取0.18kPa；
gk2－配件平均自重荷载，取0.15kPa；
gk3－局部件平均自重荷载，取0.1kPa。
则Gk=0.6×10×（0.18+0.15+0.1）＝2.58kN。
杆件自重传给地基的均布荷载Pk＝1.5PGk
kPa，
取Pk＝1.5PGk＝1.5×7.17＝10.76kPa。
b、箱梁自重、内外模重量以及施工振捣、机具等合计均布荷载：
P=（36.4+2.5+2.5+1.5）×1.5＝64.35kPa
c、地基承载力计算均布荷载PD=P+Pk＝10.76+64.35＝75.11kPa
则要求地基处理后地基承载力不得小于75.11kPa以确保地基基础安全。
四、边跨现浇段支架计算
德禹特大桥跨353省道连续梁边跨采用在支架上现浇，支架采用碗扣式钢管脚手架拼装组成，支架均采用外径φ48mm、壁厚δ=3.5mm标准杆件进行组装，支架顺桥向立杆间距60cm，横桥向立杆翼缘板处间距90cm，底板处间距60cm，腹板处间距为30cm，横杆步距120cm。支架底托直接支撑在已处理的地基硬化混凝土表面，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑。立杆顶端安装可调式顶托，顶托上顺桥向布置I22a工字钢，横桥向搭设间距为30cm的10×12×600cm方木，方木上铺设1.5cm的竹胶板作为底模。
因支架布置与0#块支架布置相同，而且0#块的荷载要远大于边跨现浇段的荷载，故此处对于边跨现浇段的支架与分配梁不再重复计算，参考0#块的支架计算。
五、临时支墩计算
根据设计图纸，中墩采用临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩40556kN·m及相应竖向支反力33916kN。采用100cm×100cm正方形截面C40钢筋混凝土柱固结于承台加台和梁体之间，临时支墩顺桥向间距为700cm，横桥向间距为570cm。配筋按轴心受压构件最小配筋率，一侧配筋0.2%，四周都配Φ20钢筋，整体配筋率按0.8%考虑，箍筋采用φ10钢筋，间距为15cm。临时支墩与墩身之间用36b工字钢形成劲型连接，加强稳定性，如下图所示：
图5、临时支墩布置图
1、计算临时支墩最大反力
设临时支墩处两反力分别为F1、F2,则有
F1＋F2=34000kN
（F2-F1）×7=40500kN·m
解得F1=14000 kN
F2=20000 kN
则单个临时支墩承受最大反力为10000 kN
2、判别是否可考虑螺旋筋的影响
l0/d=（0.5×900）/100=4.5＜7，故可以考虑。
两端固结时，l0=0.5l
3、计算钢筋截面面积
竖向主筋为36根Φ20钢筋，面积Ag=3.14×102×36=11304mm2
混凝土面积A=1000×1000=1000000 mm2
4、不考虑箍筋影响时的承载力
计算公式：Nmax=φγb（1/γcRaA+1/γsRgAg）
式中: φ——构件的纵向弯曲系数，查表采用1.0
γb——构件的工作条件系数，查表取0.95
γc——混凝土的安全系数，取1.25
γs——钢筋的安全系数，取1.25
Ra——混凝土轴心抗压设计强度，C40取20MPa
Rg——钢筋抗压设计强度，取340 MPa
A——混凝土面积，mm2
Ag——主筋面积，mm2
Nmax=φγb（1/γcRaA +1/γsRgAg）
=1.0×0.95×（1/1.25×20×1000000+1/1.25×340×11304）
=18120954N=18121kN＞10000 kN，满足要求。
考虑箍筋的影响较为有利。
六 挂篮计算
1、挂篮概述
该挂篮为菱形挂篮，主要包括菱形架、上横梁、平联、下横梁（底模）、纵梁（底模），悬吊系统、行走系统、锚固系统以及模板系统五大部分,总重量为55ｔ。
挂篮在悬浇时，根据试验数据，控制浇注标高符合要求。
（1）计算依据
A．48+80+48m无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁
B.《钢结构设计规范》（GBJ17-88）
C.《起重机设计规范》（GB3811）
（2）要求技术性能
A.适应最大梁段重： 150吨
B.适应最大梁段长： 4.0米
C.梁高变化范围： 3.85—6.65米
D.最大梁宽： 顶板12米、底板6.7米
E.走行方式： 无平衡重走行
（3）挂篮结构
A、桁架：
主桁架采用菱形架结构，二力杆件采用槽钢加钢板焊接成箱形梁，其刚度大、重量轻。
B、悬挂及锚固系统：
底模、侧模、内模吊杆及桁架吊杆采用带板，材料为Q345B，走行轨道锚杆采用φ25精轧螺纹钢筋，材料为40Si2MnV。内、外模和底模前锚点采用32吨千斤顶张拉后锚固，底模后锚点采用32吨千斤顶张拉后锚固，保证砼接口平顺。锚具采用YGM-25精轧螺纹钢专用锚具。
C、走行系统：
挂篮走行采用前滑后滚方式，前支点为滑船结构，后支点为滚轮结构。桁架移动由两台千斤顶（油缸）牵引，桁架后部设两台5吨手动葫芦保护，防止桁架倾覆。外模采用整体式钢模板，内模采用钢骨架加木模板或组合钢模板，底模采用平面钢模板，端模采用木模板。
（4）挂篮特点
A、挂篮结构简单，受力明确。
B、挂篮前端及中部工作面开阔，可以从挂篮中部运送混凝土，便于轨道安装以及钢筋的吊装，加快施工进度。
C、设有走行装置，后支腿为反扣轮沿轨道行走，前支座采用钢板与聚四氟乙烯相对运动，磨擦力小，移动方便，外模、内模、底模可以一次到位。
D、 取消了平衡重，利用竖向预应力筋锚固轨道和菱形架。进一步减轻了重量。
E、 拼装时只要稍加处理，就可浇注合拢段梁，不需要托架，施工更加方便。
F、 本结构拼装简单，重量轻，施工速度快，经济实用。
2、挂篮设计验算参数
（1） 设计参数确定
1）荷载参数
①、箱梁荷载：取最大施工载荷2号块（136.8t，长2.7米）、4号块（134t，长为3.5米）进行计算。
②、模板及挂篮自重：约计55t。
③、施工荷载：50kg/m2。
④、风荷载：800Pa。
2）荷载系数
①、砼超载系数：k1=1.05
②、挂篮空载纵移时的冲击系数k2=1.3：安全系数k4=2.5
③、浇筑砼时的动力系数k3=1.2
（2）荷载组合
荷载组合Ⅰ：砼自重＋动力附加荷载＋模板自重＋人群荷载和机具设备重；
荷载组合Ⅱ：砼自重＋模板自重＋人群荷载和机具设备重；
荷载组合Ⅲ：挂篮自重＋冲击附加荷载＋风载
荷载组合Ⅰ用于挂篮承重系统强度及稳定性计算；荷载组合Ⅱ用于刚度计算；荷载组合Ⅲ用于挂篮行走计算。
3、施工控制计算
（1）计算原理
①纵梁计算：
先得荷载由模板分配至纵梁上，将横梁与纵梁的连接部门简化为铰节来分别验算其强度及刚度。
②横梁计算：
将纵梁传至横梁上的荷载，临时荷载等按工况对纵梁进行强度、刚度验算。
③上横梁计算：
将前吊点传至上横梁的荷载按工况对横梁进行强度、刚度验算。
④棱形架计算：
将上横梁传至棱形架的荷载按工况对棱形架进行强度、刚度验算。
⑤悬吊系统计算：
将下横梁传至悬吊的荷载按工况对吊杆进行强度验算。
⑥对挂篮走行进行计算：
对挂篮整体走行的安全性验算。
（2）各部位详细计算
1） 纵梁计算（砼浇注100％）
纵梁承受模板荷载、箱梁砼荷载、纵梁自重、以及人群荷载和机具设备荷载，为确保安全的同时，简化计算，横梁强度及刚度均荷载组合Ⅰ进行计算，各支撑点作铰接处理。在砼浇注阶段，各横梁分配砼荷载、横梁自重荷载、模板荷载、人机荷载分别为：
砼荷载二种工况的最大载荷为：128、122吨；腹板及底板砼分别自重为85、75吨；底模平台自重10吨；模板荷载3吨；人群机具荷载2吨进行计算。纵梁受力如下图所示：

A、求荷载Q（砼超载系数k1=1.05 动力系数k3=1.2）
Q1 ＝k3×(k1×85+10+3+2)
＝1.2×(1.05×85+10+3+2)
＝125.1t
Q2 ＝k3×(k1×75+10+3+2)
＝1.2×(1.05×75+10+3+2)
＝112.5t
B、求均布荷载q
q1 ＝Q1/3.5＝35.75 t/m
q2 ＝Q2/3. 5＝28.13 t/m
C、求弯矩
Mmax1 ＝q1cb (d+cb/2l)/l
＝35.75×3.5×2.75×[0.5+3.5×2.75/(2*5)]÷5
＝100.7t.m
Mmax2 ＝q2cl (2-r)/8
＝28.13×4×5×[2-4/5]/8
＝84.4t.m
D、求抗弯模量Wx(模型如图)
Wx＝475X19=9025cm3
E、求弯应力
σ＝M/W
＝100.7t.m/9025cm3
＝111.6Mpa＜[σ] =145 Mpa
抗弯满足要求。
F：刚度验算（跨中）
f1 =q1cb[(4l-4b2/l-c2/l)x-4x3/l] /(24EI)
=35.75×3.5×2.75×[(4×5-4×2.752/5 -3.52/5)×2.425-4×2.4253/5]/(24×206×7600×19）
=7.94 mm < 5000/500=10mm
f2 =q2cl3[8-4×(c/l)2+(c/l) 3] /(384EI)
= 28.13×4×53×[8-4×(4/5)2+(4/5)3]/(384×206×7600×19）
=7.33 mm < 5000/500=10 mm
刚度满足要求
2）下横梁计算
下横梁承受横梁自重、纵梁传递下来的集中荷载等作用进行计算，纵梁受力模型简化为如下图所示：
从纵梁受力分析得出，下横梁最大荷载为68.8吨进行计算，下横梁要求有足够大的刚度，才能保证底模锚固的要求。下横梁受力如下图所示：

A、求荷载Q（纵梁传递载荷、自身载荷）
Q ＝ 68.8+2.6
＝71.4t
B、求均布荷载q(根据梁形分布来分配横梁受力)
q1 ＝25.3%*Q/5.1
＝3.55 t/m
q2 =q3=20.3%*Q/0.80
= 18.1t/m
C、最为不利的是两边跨，求边跨弯矩，q1对边跨的影响太小可以不计
Mmax ＝q2cb(d+cb/2l)/l
＝18.1×0.8×1.25×(0.38+0.8×1.25/2×2.03)/2.03
＝5.6 t.m
D、求抗弯模量Wx
Wx＝1190×2= 2380 cm3
E、求弯应力
σ＝M/W
＝5.6t.m/2380cm3
＝23.6Mpa＜[σ] =145 Mpa
抗弯满足要求。
F：刚度验算
f =qcb[(4l-4b2/l-c2/l)(d+cb/l)-4(d+cb/l)3/l] /(24EI)
= 18.1×0.8×1.25×[(4×2.03-4×1.252/2.03-0.82/2.03)×(0.38+0.8×1.25/2.03) -4×(0.38+0.8×1.25/2.03)3/2.03]/(24×206×23700×2)
=3 mm < L/400=5mm
刚度满足要求
3）上横梁计算
上横梁承受自重、吊杆传递来的集中荷载等作用进行计算，斜撑梁受力模型简化为如下图所示：
底模吊杆荷载Q1=101.8吨、侧模及内模吊杆荷载Q2=40吨,上横梁自重3吨进行计算。斜撑梁受力如下图所示：

A、求荷载P
侧模及内模传递荷载 P1＝52/4＝13t
底模传递荷载 P2＝56.3/4＝14.1t
B、求弯矩
外模及内模产生的弯矩：
M3=P1×1.05=13×1.04=13.52t.m （外侧）
M4=P1×1.15=13×1.41=18.33t.m （内侧）
底模吊杆产生的弯矩：
M1=P2×0.55=14.1×0.69=9.73t.m （外侧）
M2=P2×0.65=14.1×0.62=8.75t.m （内侧）
最大弯矩：
MMAX= M2 +M4=18.33+8.75= 27.1 t.m
C、求抗弯模量Wx
Wx＝1190×2= 2380 cm3
D、求弯应力
σ＝M/W
＝27.1t.m/ 2380 cm3
＝113.8 Mpa＜[σ] =145 Mpa
抗弯满足要求。
E：刚度验算
侧模及内模产生的变形（中部）：
f1=P1×a×l2×[3-4×(a/l)2]/(24×E×I)
=13×1.41×6.222×[3-4×(1.41/6.22)2]/(24×206×23700X2)
=8.5
f2=—P1Xl×b2 (3-b/l)/(6×E×I)
=—13×1.2X1.042 (3-1.04/1.2)/(6×206×23700X2)
=—0.61
底模吊杆产生的变形（中部）：
f3=P2×a×l2×[3-4×(a/l)2]/(24×E×I)
=15×0.62×6.222×[3-4×(0.62/6.22)2]/(24×206×23700X2)
=4.55
f4=—P2Xl×b2 (3-b/l)/(6×E×I)
=—15×1.2X0.692(3-0.69/1.2)/(3×206×23700X2)
=—0.7
中部最大变形量为：
f=f1＋f3 =8.5+4.55=13.05mm < L/400=15.55mm
刚度满足要求
4） 棱形架计算
棱形架承受自重、上横梁传递来的集中荷载等作用进行计算，棱形架受力模型简化为如下图所示：
上横梁作用力为112.6吨进行计算。单片棱形架受力为112.6/2=56.3如下图所示：

图示.菱形架受力分析
从受力图分析可以看出，N2、N3、N5为受压杆件，N1、N4为受拉杆件。最大受拉杆N4，作用力为90.1t，最大受压杆N1，作用力为75.8t。我们先对压杆进行验算，然后对拉杆进行验算。
① 压杆强度及稳定性计算
杆件长细比的计算
Ix=7600×2=15200
Iy=（305+30X0.8X32.8X32.8）X2=52250.32
Imin=Ix<Iy
==10.24
=2×4.32÷10.24=84.4
此类压杆件为中柔度压杆，其临界应力接近材料的屈服极限。
B、强度验算：
σc =a-bλ=30400-112X84.4
=20947.2N/cm2
Pc=20947.2x145.026=303.8t > 85.4 t
满足要求
②拉杆强度计算
σ=P/A=90.1 t/(48.513×2cm2)
=92.8Mpa < 140 Mpa
满足要求
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