海湾大桥箱梁钢管桩施工技术方案.docx

青岛海湾大桥青岛端接线工程
第四合同段

箱梁上部结构施工方案

中国建筑第八工程局有限公司
2010年4月

目 录
一、工程概况 1
二、地质情况 1
三、箱梁施工计划 1
四、箱梁模板支架设计 2
1.设计与计算依据 2
2.基本构造 2
五、钢管桩贝雷梁支架计算 3
六、钢管桩贝雷梁施工 16
七、箱梁支架施工 21
八、箱梁支架检查验收控制 26
九、箱梁钢管支架预压及预拱度设置 27
十、箱梁支架安全措施 32
十一、箱梁模板、钢筋、混凝土、预应力 34
十二、施工现场的安全措施 41
1、安全管理制度及办法 42
2、保证安全组织措施 45
3、高空作业安全技术措施 45
4、施工用电安全技术措施 46
5、模板施工安全措施 47
6、预应力工程中的安全措施 48
7、机械设备及车辆安全措施 48
8、夜间施工安全措施 49
9、防火消防安全措施 49
10、治安、保卫措施 50
11、应急预案 50
十三、质量保证措施 52
1、技术保证措施 52
2、建立和落实各项质量管理规章制度： 52
3、连续梁施工的质量保证措施 54
4、混凝土外观质量保证技术措施 54
5、夏季施工措施 55

一、工程概况
箱梁混凝土强度为C50，采用商品混凝土。根据青岛市防汛指挥部防汛要求，汛期期间23联、24联、25联的上部箱梁结构施工采用插打钢管桩且在贝雷梁上搭设碗扣式满堂支架体系。钢管桩采用Φ529×8mm形式的钢管，贝雷梁横向间距90cm，满堂支架立杆间距采用90cm×90cm，横杆步距为120cm。根据箱梁图纸，箱梁横梁部分为荷载最大值，此处立杆间距采用60cm×60cm碗扣支架（考虑偏于安全，按照横桥向60cm顺桥向90cm计算），横杆步距采用120cm。所有立杆均连接成整体。最不利荷载为箱梁纵向端头处。二、地质情况
根据施工测量、地质勘查报告以及承台开挖后的土质断面情况，原河道标高大约在3米至3.5米。河道以下为素填土（杂填土）、粗砂、砾砂、中风化花岗岩。23联、24联、25联中风化花岗岩在-5.2米~-7.9米。三、箱梁施工计划
四、箱梁模板支架设计
1.设计与计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001》
《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008》
《青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定(试 行)》
《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》
《钢管满堂支架预压技术规程JGJ/T194-2009》
《建筑桩基技术规范JGJ94-94》
《建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008》
《装配式公路钢桥（贝雷梁）使用手册》
2.基本构造
1)本工程箱梁支撑体系为：
ü 将河道清理到原河床标高；
ü Φ529钢管桩施打，钢管壁厚8mm；承台上采用两个直径720mm壁厚8mm钢管作为支撑立柱，将上部横梁荷载传递到承台；
ü 管桩顶部用2根Ⅰ36a工字钢并焊做为横梁，横桥向放在钢管桩顶部，在工字钢下做牛腿加固支撑；
ü 每跨贝雷梁组装完成后整体吊装至横梁上，间距900mm；
ü 铺90×140mm木方，搭设Φ48×3.5碗扣式满堂脚手架，横梁位置为600mm×600mm，步距1200mm；实腹部分为900（顺桥向）×600（横桥向），步距为1200mm；箱梁箱室位置为900mm×900mm，步距为1200mm；
ü 在支架顶部设置90mm×140mm纵向方木和80×80mm的横向方木，横向方木净距200mm，在横向方木上部铺设15mm厚镜面竹胶板，作为底模。

2)荷载传递路线：底板→横向方木→纵向方木→碗扣支架立杆→贝雷梁→工字钢横梁→钢管桩
3)80mm×80mm方木、15mm厚镜面竹胶板按照多跨连续梁受均布荷载进行内力计算，90mm×140mm方木按照多跨连续梁受集中荷载进行内力计算，荷载取混凝土浇捣时的恒载及活载。
五、钢管桩贝雷梁支架计算
（一）、计算内容
1) 15mm厚竹胶板强度、刚度
2) 纵横向方木强度、刚度
3) 支架最不利单肢立杆轴向力及承载力验算
4) 抗倾覆验算
5）贝雷梁上90mm×150mm方木考虑最不利荷载验算
6) 贝雷梁验算
7) 钢管桩验算
（二）、计算说明
箱梁模板及支架体系为：Φ529钢管桩，2根Ⅰ36a工字钢横梁，贝雷梁，Φ48×3.5钢管满堂排架，90mm×120mm纵向方木，80mm×80mm横向方木，15mm竹胶板底模
(1)木材力学参数：f=17.0Mpa；fv=1.7Mpa；E=10000Mpa。
(2)钢材力学参数：f=205Mpa；fv=125Mpa；E=206000Mpa。
（3）Φ48×3.50钢管几何参数：
A=489mm2，i=15.8mm；I=1.219×105mm4；Wn=5080mm3；EI=2.51×1010N.mm2。
由于部分使用旧钢管，计算中按照Φ48×3.0钢管几何参数进行验算：
A=424mm2，i=15.9mm；I=1.078×105mm4；Wn=4492mm3；EI=2.22×1010N.mm2。
（4）Φ529×8.0钢管几何参数
A=13094mm2，i=184mm；I=4.44×108mm4；Wn=0.875×106mm3；EI=9.15×1013N.mm2。
（5）竹胶板几何参数（1000mm宽度）：
A=15000mm2，E=7000Mpa,I=2.813×105mm4；Wn=37500mm3；EI=1.97×109N.mm2。
(6)100mm×100mm方木市场上多为80mm×80mm方木，其几何参数（横向）为：
A=6400mm2，I=3.41×106mm4；Wn=8.53×104mm3；EI=3.41×1010N.mm2。
（7）120mm×150mm方木市场上多为90mm×140mm，其几何参数（横向）为：
A=12600mm2，I=2.058×107mm4；Wn=2.94×105mm3；EI=2.058×1011N.mm2。
（8）贝雷梁的几何参数(根据321桁架容许内力及几何特性)
桁架最大容许弯矩为788KN.m，最大容许剪力为245KN
I=2.5×109mm4，W=3.578×106mm3
（三）荷载计算
1、实腹、支座横梁荷载计算，混凝土高度2000mm。
（1）、实腹、支座横梁模板及支撑自重Q1取0.3kN/m2
（2）、混凝土自重Q2根据位置不同而异, 钢筋砼按26KN/m3计算荷载：
横梁及实腹位置：Q2=2×26=52KN/m2。
（3）、施工人员及设备荷载标准值Q3取1.5KN/m2。
（4）、浇筑和振捣混凝土产生的荷载标准值Q4取1.5KN/m2。
（5）、风荷载标准值：
本支架体系为无遮拦多排模板支撑架，根据荷载规范值可知青岛地区的基本风压ω0=0.60KN/m2，风压高度变化系数采用高度20米时，地面粗糙度按B类，取μz=1.25；体型变化系数分为两种情况：
1）密目安全网：体型系数1.3，挡风系数ψ0=0.8，求得风压标准值为
ωk1=0.7μz×μs×ω0=0.7×1.25×1.3×0.8×0.6=0.546KN/m2
2）钢管架：体型系数1.2，挡风系数ψ0=（0.9+1.2）×0.048/（0.9×1.2）=0.093
ωk=0.7μz×μs×ω0=0.7×1.25×1.2×0.093×0.6=0.05859KN/m2。
顶端模板侧板挡风压标准值为
ωk2=0.7×1.25×1.3×0.6=0.6825KN/m2
（6）碗扣钢管脚手架自重×1.5+5
不组合风荷载时底层单肢立杆的轴向力
N1=1.2×[（0.9×0.6）×恒载]+1.4×[（0.9×0.6）×活载]
=1.2×[(0.9×0.6)×(52+0.3)+0.48)]+ 1.4×[(0.9×0.6)×(1.5+1.5)]
=36.7（按照最大轴向力验算立杆稳定。）
2、箱梁荷载计算，按照变截面的箱梁端头考虑最不利的荷载情况，顶板420mm，底板400mm。
(1)箱室内模采用方木竹胶板，内外模板及箱室支撑自重Q1取1kN/m2；
(2)混凝土自重Q2根据位置不同而异, 钢筋砼按26KN/m3计算荷载：
(3)施工人员及设备荷载Q3取1.5KN/m2。
(4)混凝土振捣产生竖向荷载Q4取1.5KN/m2。
(5)风荷载标准值同横梁风荷载标准值
（6）碗扣钢管脚手架自重×1.8+5
不组合风荷载时底层单肢立杆的轴向力
N2=1.2×[（0.9×0.9）×恒载]+ 1.4×[（0.9×0.9）×活载]
=1.2×[(0.9×0.9)×(21.32+1)+0.54]+ 1.4×[(0.9×0.9)×(1.5+1.5)]
=25.74（按照最大轴向力验算立杆稳定。）
由此可以得出箱梁的单肢立杆轴向力远小于横梁及实腹板支架单肢轴向力。可以不进行验算。
(四）箱梁验算
横梁和腹板厚度为2000mm，其荷载远远大于其余箱梁最大厚度820mm，因此以横梁和实腹板为计算模型进行计算。
1、底模竹胶板验算
竹胶板以1000mm宽度连续梁为计算单元受均布荷载进行内力计算。（按最大处的重量计算，荷载取梁高2米混凝土自重及施工荷载，按三跨连续简支梁计算）
连续梁线荷载q1=（52+0.3）×1×1.2+(1.5+1.5)×1×1.4=66.96KN/m；
连续梁净跨度l=0.2m；
抗弯强度验算：
σ=0.1q1l2/Wn=0.1×66.96×2002/37500=7.14N/mm2<10N/mm2,符合要求；
挠度验算：根据《公路桥涵施工技术规范》，面板的最大允许挠度
ωmax=0.677q1l4/（100EI）=0.677×66.96×2004/（100×1.97×109）=0.368mm＜，符合要求。
混凝土浇筑前，考虑施工人员及设备荷载p的不利分布，按照简支梁受跨中集中荷载（P1取1000N）验算。
σ=0.25Pl/Wn=0.25×1000×200/ 37500=1.33N/mm2<10N/mm2,符合要求；
2、方木强度及变形验算
(1)80mm×80mm横方木按照三跨连续简支梁受均布荷载和集中荷载进行内力计算。计算中荷载取混凝土自重及施工荷载。（按最大处的重量计算），横梁及实腹下立杆的横向间距为600mm，箱室下立杆间距为900mm。

首先验算横梁及实腹下方木：
钢筋混凝土自重（）=26×2×0.3=15.6（）=0.15×0.3=0.045考虑施工中最不利荷载，
τ=τ<1.7 Mpa(方木的抗剪强度设计值)，符合要求；
3.41×10103.41×1010方木的最大允许挠度符合要求。
混凝土浇筑前，考虑施工人员及设备荷载p的不利分布，按照简支梁受跨中集中荷载（p取1000n）验算。
σ=0.25Pl/Wn=0.25×1000×600/1.67×105=0.9N/mm2<17N/mm2,符合要求。
箱室下方木验算如下：
钢筋混凝土自重（）=26×0.82×0.3=6.369（）=0.15×0.3=0.045考虑施工中最不利荷载，
τ=τ<1.7 Mpa(方木的抗剪强度设计值)，符合要求；
3.41×10103.41×1010方木的最大允许挠度符合要求。
(2)90×140mm纵向方木验算
为了简化计算，纵向方木按照受集中荷载的三跨连续梁计算，其中集中荷载取较大值即横梁荷载，跨度按照较大跨度900mm计算。

计算简图

弯矩图

剪力图

抗弯强度验算：/ N/mm2<17N/mm2，符合要求；
抗弯刚度验算：
最大挠度ωmax=1.19mm<最大允许挠度，符合要求。
3、最不利单肢立杆轴向力和承载力验算
不组合风荷载时底层单肢立杆的轴向力
N1=36.7（按照最大轴向力验算立杆稳定。）
单肢立杆承载力计算：
立杆的计算长度l0=h+2a=1200+600=1800mm，i=15.9mm
λ=l0/i=113，查规范Ψ=0.496
N=ΨAf=0.49636.7由于模板支架中的主要荷载是新浇筑混凝土的重量，其承载力超过轴向力12%，可不需要再考虑风荷载产生的轴向力，足够安全。
4、碗扣节点承载力验算
碗扣考虑旧碗扣，下碗扣抗剪强度设计值Qb取85%×60=51KN
N=36.7<Qb=51KN，符合要求。
5、抗倾覆验算

(1)节点风荷载,取600mm宽度为计算单位。
1）密目安全网（顶端）
ω1=F1ωk1=(1.5×0.6)×0.546=0.4914KN
2）单片架体：ω,=Fωk=0.6×1.2×0.05859=0.042KN
3）顶端模板：ω2= F2ωk2=0.6×2×0.6825=0.819KN
4）25片架体组合节点风荷载：
ω=ω,（1-ηn）/(1-η)=0.042×(1-0.9725)/(1-0.97)=0.71KN
(3)架体内力计算
立杆垂直分力ωv=ωh/lx=ω×1.2/0.9=4ω/3
斜杆内力ωs=ω×1.5/0.9=5ω/3
（4）根据以上结果，对节点风荷载进行内力分析，将所得结果叠加，求得立杆拉力值如表1和表2所示
第一种工况（顶端只有安全网即铺好底模后）各轴线立杆拉力表 表1
立杆
轴线
1
2
3
4
5
6
……
24
25
拉力值
ωv1
ωv
ωv
ωv
-ωv1-3ωv
ωv1
……
ωv
-ωv1-3ωv
从上表可以得知最大拉力发生在5、9、13、17、21、25排立杆上，其值为ωv1和ωv的较大值。
第二种工况（顶端有安全网及侧模后，及钢筋绑扎好）各轴线立杆拉力表 表2
立杆
轴线
1
2
3
4
5
6
……
24
25
拉力值
ωv2
ωv
ωv
ωv
-ωv2-3ωv
ωv1
……
ωv
-ωv2-3ωv
第二种工况与第一种工况基本相同，只不过将ωv1改为ωv2。
(5)架体倾覆验算
1）按照第一种工况计算，依靠架体自重平衡
结构架体自重（只记横、立杆）单肢立杆：
P1=(4.8+4.8×1.5/1.2)×38.4=414N
最大拉力计算
ωv1=0.4914×4/3=0.6552KN
ωv=0.71×4/3=0.95KN
Nmax=0.95KN＞P1 不满足要求
采取两侧设置斜撑和带有地锚的揽风绳。斜撑间距3.6米，与地面呈45o设置。揽风绳采用6Χ19+1钢丝绳，间距3.6米，与斜撑交错布置。
2）第二种工况计算
模板自重（荷载标准值为0.3KN/m2）：0.9×0.6×0.3=0.162
模板上钢筋和预应力筋（荷载标准值为0.7KN/m2）重量：0.9×0.6×0.7=0.378
最大拉力计算
ωv2=(0.4914+0.819)×4/3=1.75KN
ωv=0.71×4/3=0.95KN
Nmax=ωv2=1.75KN
立杆的压重合计：P2=414+162+378=954KN＜Nmax 不满足要求
采取两侧设置斜撑和带有地锚的揽风绳。斜撑间距3.6米，与地面呈45o设置。揽风绳采用6Χ19+1钢丝绳，间距3.6米，与斜撑交错布置。
6、贝雷梁上方木验算
（1）碗扣立杆使用可调底托放在90×140方木上，立杆的受力点应在贝雷梁上，考虑施工中精度，按照立杆的受力点位于贝雷梁中间，验算90×140方木的抗弯强度，单个贝雷片的宽度为180mm，因此贝雷梁的净距为0.72m。
1） 横梁及实腹验算，假设横梁处立杆的受力点在贝雷梁中间.
P=24.7KN，Mmax=4.95KN.M
4.45/2.94×105=15.1N/mm2＜17N/mm2 符合要求；
最大挠度ωmax=0.93mm<最大允许挠度，符合要求。
因此横梁梁处立杆的受力点可以在贝雷梁跨中。
2） 箱室验算，假设横梁处立杆的受力点在贝雷梁的中间
P=25.74KN，Mmax=4.63KN.M
4.63/2.94×105=15.75 N/mm2＜17N/mm2 符合要求；
最大挠度ωmax=0.97mm<最大允许挠度，符合要求。
因此箱室处立杆的受力点可以在贝雷梁的中间。
（2）方木相接端存在悬挑受力的部分，应在左右两边增设同截面跨接方木，固定牢固。
贝雷梁按照跨度8米的单跨简支梁计算，考虑碗扣支架立杆集中荷载P和贝雷梁自重q
P=25.7KN，q=0.96KN/m

弯矩包络图

剪力包络图
支座反力Q=119.67KN<单排单层桁架容许剪力
跨中弯矩值为最大,Mmax=240kN.m<单排单层桁架容许弯矩788.2kN.m
强度满足要求
2）挠度计算
贝雷梁的挠度由两部分组成，一部分是非弹性挠度（销孔处间隙，国产一般为0.5mm），一部分是弹性挠度（贝雷梁本身发生的变形）。
（1）非弹性挠度计算（按照5.2间距，采用经验公式，桁架节数为3节）：
fmax=0.3556×n2/8=0.3556×32/8=0.4cm
（2）弹性挠度（即贝雷梁自身的挠度，可按照常规的结构力学计算）

1
2
3
4
5
6
7
挠度(mm)
0.00
1.56
2.67
3.08
2.67
1.56
0.00
最大挠度为3.08mm
则总挠度为：4+3.08=7.08mm<L/400=8000/400=20mm；
故贝雷梁挠度满足要求。
8、型钢横梁计算
型钢横梁采用采用2根I36a型钢并排组成，所受的荷载为贝雷梁传下的集中荷载。
1）箱室计算
型钢横梁的顺桥向最大间距为8米，贝雷梁的间距为0.9m，集中荷载P=9×25.7+8.25=239KN
I36a型钢的截面抵抗矩为W36a=875cm3，截面惯性矩为I36a=15760cm4。
该型钢横梁为不等跨连续梁，弯矩和挠度计算复杂，横梁下钢管桩最大净距为3.1米，因此以3.1米跨度现取最大一跨按简支梁计算，如能满足刚度要求，则该不等跨连续梁也能够满足刚度要求。

支座反力为N=478KN
跨中为最大弯矩，Mmax=310kN·m
σ=M/Wn=310kN·m/1750cm3=177MPa<[σW]= 205Mpa
强度满足要求
挠度计算
挠度Vmax=9.85<3100/400=7.75mm
故刚度满足要求。
9、钢管桩的单桩承载力
按照箱梁厚度为2米考虑最不利荷载，钢管桩最大横向间距3.1米，单桩荷载N=444KN
1）钢管桩的单桩竖向极限承载力标准值计算：
根据相邻钻孔灌注桩的取渣资料及地质断面图分析，钢管桩的持力层在风化岩

土层
地质柱状图
土质
该土层桩长
qsik(Kpa)
qpk(Kpa)
1

杂填土
2
0
0
2
粉质粘土
2.7
40
0
3
粗砂
1
74
0
4
砾砂
3.5
116
6300
5
花岗岩

按照Quk=Qsk+Qpk
=u∑qsikLi+qpkAp=1057KN
3） 按照打桩设备进行复核：
钢管桩使用50t履带吊机结合DZ90型振动锤施打钢管桩，DZ90型振动锤的技术参数如下：电机功率90KW，振动频率1100r/min，最大激振力547KN。
因此使用DZ90型振动锤施打钢管桩时，打至没有进尺时候，单桩承载力已经满足要求。钢管桩入土深度不小于4米。
4） 将钢管桩作为立杆的计算模型计算单桩承载力
按照一端固定，一端自由端，选取2L进行计算，钢管桩平均总长度为13米。
钢管桩中心受压杆件最大计算长度l=26000mm,i=184mm
λ=l0/i=141.3, 查规范Ψ=0.342
按照最大轴向力验算立杆稳定。
N=ΨAf=0.342444钢管桩施工完成后，通过预压荷载的分级预压所产生的沉降量来验证群桩的承载力。
10、箱梁箱室内模验算
主要考虑400厚顶板的楼板模板和支撑实腹板的侧模支撑：
1）400厚顶板的楼板模板支撑
立杆间距为900（纵向）×900（横向）；横向龙骨采用50×80方木，间距300mm；纵向龙骨采用Φ48钢管。

满足要求!

满足要求!

满足要求!

满足要求!

满足要求!

满足要求!

满足要求!
2）支撑实腹板的侧模支撑验算：

满足要求!

满足要求!

满足要求!

满足要求!

满足要求!

满足要求!

满足要求!
六、钢管桩贝雷梁施工
1、钢管桩采用Φ529钢管桩施打，钢管长约13米，壁厚8mm。采用50t履带吊机结合DZ90型振动锤施打钢管桩，打至没有进尺为止。
钢管内外侧要刷防腐涂料，防止钢管在水下锈蚀。钢管的入土深度不得小于4米，钢管桩顶部标高统一为6.6米，比原河道标高高约3米，满足汛期泄洪要求。
钢管桩接长采用坡口焊，在钢管周圈加焊三个100mm宽200mm长8mm厚的加强钢板。焊接前，钢管端部的浮锈、油污等赃物必须清除，保持干燥；下节钢管顶部经锤击后的变形部分应割除掉。上下节桩焊接时应校正垂直度，对口的间隙为2mm。焊接应对称进行。同一截面的钢管桩接头应错开不少于50%。

24-1#桥钢管桩平面布置图

钢管桩立面图

2、横梁安装
钢管桩顶部用角磨机打磨平整至同一标高。用2根Ⅰ36a工字钢并焊做为横梁，横桥向放在钢管桩顶部，2根并焊工字钢必须保证上下表面平齐，焊接牢固，避免因局部应力荷载而破坏。为防止工字钢侧向滑移，在工字钢与钢管桩之间每侧焊接两个牛腿，在工字钢顶部使用钢板将两个工字钢焊接成一体，保证其稳定性，钢板可采用剩余边角钢板。横梁传力重心线应与钢管立柱中心线重合，避免荷载偏压而造成坍塌。为保证横梁传力重心线应与钢管立柱中心线重合，事先在钢管桩上表面钢板上用粉笔标出横梁工字钢定位线，按定位线对横梁进行定位安装。

3、贝雷梁架设
每跨贝雷梁组装完成后整体吊装至横梁上，跨间贝雷梁断开，形成简支梁结构。先将贝雷片在地面上按设计片数拼装，并分组联结好。施工过程中应注意贝雷片联结销是否按要求联结牢固，对每一片组装好的贝雷梁应仔细进行检查，确保联结销与联结杆联结牢固。为确保贝雷梁位置的准确性，在工字钢横梁上按90cm间距，将各组贝雷架的位置用油漆标好。然后，用吊车将已联结好的贝雷架按先中间后两边的顺序吊装至横梁上，跨间贝雷梁断开，形成简支梁结构。吊装贝雷纵梁之前应注意检查贝雷片之间各插销是否插好,连接角钢螺栓是否拧紧。
4、贝雷架的加固
为了保证贝雷梁的整体稳定性，在贝雷梁间加花架及横向连接将贝雷梁连成整体，连接件梅花布置。

5、承台上采用4个直径720mm壁厚8mm钢管作为支撑立柱，将所受荷载传递到承台，然后传递给地基。为保证钢管立柱受力均匀、平衡传力，须保证钢管在铅垂状态下立于承台上，所以在钢管底部和承台之间设置厚14mm的钢板，进行水平调平及增加受力面积。
（1）、先将承台顶面清理干净，在承台顶面按设计尺寸采用全站仪精确放出钢管中心位置。为保证钢管立柱垂直度,在承台面上铺一层厚2cm左右的C50细石砼找平层，在找平层混凝土镶入尺寸为1m×1m、厚14mm的钢板。对镶入的钢板采用水准仪操平，以保证钢板表面标高一致。细石混凝土必须捣捣固密实，钢板镶入混凝土一半,确保钢板安放牢固。
（2）、在找平砼达到设计强度的80％以后，开始安装钢管。先将钢管立柱中心线放出，后采用墨线将钢管立柱外边线弹出，按墨线位置安装钢管立柱，为保证钢管立柱的垂直度，采用经纬仪对钢管进行定位测量。
（3）、钢管立柱定位完成后，将钢管立柱与调平钢板之间采用满焊焊接牢固，焊缝宽度不小于8mm,焊缝高度不小于5mm。并用6块尺寸为20cm×20cm、厚14mm的三角钢板作为加劲板，对称均匀地焊接在钢板和钢管之间。

承台上钢管底座连接图
七、箱梁支架施工
1、施工准备
1)操作人员必须经过专业技术培训并考试合格，持证上岗。
2)按照支撑系统专项施工方案施工，施工前进行技术安全交底。
3）贝雷片、支架所用钢管及配件进场提供提供合格证、产品性能检测报告，构配件进场要对以下质量进行检查：钢管管壁厚度、焊接质量、外观质量、可调底座与可调顶托的撑丝杆直径、与螺母配合间距及材质。检查合格后要刷防锈漆，按照品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架，堆放场地排水应畅通，不得有积水。
2、在型钢横梁上弹线，按照设计的构架尺寸定出支架立杆的位置，并在需要设立杆的垫层面铺通长枕木，横桥向横向铺设。
3、搭设及使用
1)操作人员必须戴好安全帽，佩带并正确使用安全带。
2)贝雷梁严格按照设计间距布置，立杆间距应按施工方案进行设置，先在贝雷梁放线确定立杆位置，将立杆与水平杆连接成第一层支撑架体，完成一层搭设后，应对立杆的垂直度进行初步校正，然后搭设扫地杆，逐层搭设支撑架体，每搭设一层纵向横向水平杆时，应对立杆进行垂直度校正，不得错层搭设。
3)搭设两层以上的支撑架体应设置登高措施。如临时爬梯，爬梯必须与钢管固定牢固。
4)支架搭设过程中，同时搭设纵、横向剪刀撑及水平加强层，保证支架的稳定。
5）支架搭设后必须经过检查验收后方可进行模板支设。
6) 为确保模板支架施工过程中均衡受载，箱梁混凝土浇筑应自箱梁中间向两侧扩展的方式进行，在混凝土浇筑过程中应有专人对模板支撑系统进行监护，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑并采取相应的加固措施。
4、拆除
1)箱梁预应力钢绞线全部张拉完成并灌浆后方可拆除排架，拆除前报监理审批。
2)支架的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于步距的2倍。
3)4）支撑架体的拆除，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应设专人传递至地面，或采用绳子捆牢后慢慢放下，并按规格分类堆放。
5）拆除过程中，凡已经松开的杆件、构件应及时拆除运走，以免误扶误靠。
6）模板支撑系统的拆除前应对拆除方案进行技术交底，在拆除区域内划出安全区，设置安全警戒线。拆除作业由架子工进行，并有专人进行监护。
5、箱梁支架使用规定：
1）严禁上架人员在架面上奔跑、退行。
2）严禁在架上嬉闹或坐在栏杆上等不安全处休息。
3）严禁攀援脚手架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离。
4）支架上垃圾应及时清运，以减轻自重。
5）支架在使用过程中，应定期检查下列项目：
（1）扣件螺栓和贝雷梁固定是否松动；
（2）立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；
（3）安全防护措施是否符合要求；
（4）是否超载
6、构造要求
（1）底层纵横向水平杆作为扫地杆，距离立杆底不超过350mm，立杆底部在120×150垫木上设置可调底座。在脚手架搭设过程中应做到每个立杆底部都垫上通长120×150mm枕木，底座的轴心线与贝雷梁垂直。
（2）顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平剪刀撑。在模板支架中间的竖向剪刀撑的顶部平面内设置水平剪刀撑。
（3）箱梁腹板圆弧处采用4mm厚钢板和竹胶板进行铆接。

（4）根据立杆稳定性计算，立杆自由端长度严禁超过300mm。钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径间隙不得小于3mm，安装时应保证上下同心。如果不符合碗扣式钢管模数，应使用钢套管和普通钢管进行连接，钢套管直径为50mm。
（5）在满堂排架的纵向、横向、水平方向分别设置剪刀撑。模扳支架外围在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；中间纵、横向由底到顶连续设置竖向剪刀撑，其间距小于4.5米。
（6）剪刀撑宽度不应小于4跨，剪刀撑钢管接长采用搭接，斜杆的倾角在45~60度之间，搭接长度1m，不少于3个旋转扣件，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m。剪刀撑应每步采用旋转扣件固定在与之相交的纵、横向水平杆上，中心线至主节点距离不宜大于150mm。在箱梁腋下，在上端每根立杆之间设置与边腹板平行的斜杆。
（7）支架搭设应按照立杆、横杆、剪刀撑的顺序逐层搭设，每次上升的高度不大于3米。搭设时要挂线，底层水平框架的纵向直线度应小于L/200，横杆间水平度小于L/400。
（8）纵向方木和横向方木使用沉头钢钉钉牢，如下图所示。

贝雷梁上横向方木相接端存在悬挑受力的部分，应在左右两边增设同截面跨接方木，固定牢固。

脚手架主龙骨接长位置必须设置在顶托之上，并且两个相接的主龙骨下设置长度不小于1米的搭接木，如下图所示。

（9）作业层设置符合下列要求：
必须满铺脚手板，外侧设置设置挡脚板及护身栏杆，护身栏杆可用横杆在立杆的0.6米和1.2米的碗扣接头处搭设两道。作业层下应该设置水平安全平网
（10）箱梁横桥向立杆间距为900mm，横梁横桥向立杆间距为600mm，架体之间采用短钢管扣件连接。

（11）24#和25#箱梁支架各设置1处斜道，斜道坡度1：3左右，栏杆高度1.2m，挡脚板高度不应小于180mm，防滑条间距小于300mm。考虑到钢绞线的运输部分需要使用人工运输，搭设一字形上人通道。
（12）支架搭设时预留拱度及沉降量，沉降量可以控制在1~2.5cm左右（此项数据应根据预压结果综合分析获得）
（13）支架顺桥向两侧每隔4排立杆设置揽风绳。
（14）除满足上述要求外，支架构造尚需满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001》的相关要求。
八、箱梁支架检查验收控制
支架的配件要有产品质量合格证、质量检验报告、准用证等质量证明材料。
钢管使用前应对其壁厚进行抽检，抽检比例不低于30%，对于壁厚减小量超过10%的应予以报废，不合格比例大于30%的应扩大抽验比例。
钢管、扣件具有下列之一的应做报废处理：
1）钢管表面有裂缝的；
2）钢管有孔洞的；
3）碗扣钢管表面压痕深度大于0.5mm的，钢管桩钢管表面压痕深度大于1mm的；
4）碗扣钢管内外表面锈蚀深度大于0.5mm的，钢管桩钢管内外表面锈蚀深度大于1mm的；
5）扣件有裂缝的；
6）扣件有变形的；
7）钢管、扣件租赁使用超过8年的；
8）经检测力学性能达不到要求的。
支架搭设完成后必须经过项目安全员、技术员、项目总工的验收，验收合格后上报监理单位和建设单位，共同验收合格后方可继续投入使用，并在施工过程中进行变形监测。
脚手架搭设质量应分阶段进行检查：
1）首段钢管桩贝雷梁的检查与验收；
2）架体应随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面的检查与验收；
3）遇6级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查；
对整体脚手架应重点检查以下内容：
1）保证架体几何不变性的剪刀撑、揽风绳等设置是否完善；
2）基础是否有不均匀沉降，立杆底座与贝雷梁的接触有无松动或悬空情况；
3）立杆上碗扣是否可靠锁紧；
4）立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；
模板支撑安装质量检验项目、要求和方法
序号
项目
技术要求
检查方法
备注
责任人
1
钢管质量证明材料
须有检测报告和产品质量合格证等质量证明材料
检查

李鹏
苏磊
于峻
2
专项施工组织设计
须有审批手续
检查

王冰
3
承载能力
符合设计要求
是否有设计计算书
通过高应变复核最大承载力
王冰
王登武
4
排水性能
排水性能良好
观察

张耀龙
于峻
5
底座或垫块
无晃动、滑动
观察

张耀龙
于峻
6
立杆垂直度
≤3‰
用经纬仪或垂线和钢尺

张耀龙
于峻
7
杆件间距
步距
±50mm
钢尺

张耀龙
于峻
8
纵距
±50mm
钢尺

张耀龙
于峻
9
横距
±50mm
钢尺

张耀龙
于峻
10
水平加强支撑
按设计规定的间距和要求设置
钢尺

张耀龙
于峻
11
钢管壁厚
按30%比例抽验
≤10%
游标卡尺
不合格比例大于30%的应扩大抽检比例
李鹏
苏磊
于峻
九、箱梁钢管支架预压及预拱度设置
1、箱梁支架铺设完成后在箱梁施工前，对支架进行相当于1.1倍箱梁自重荷载预压，以检查支架的承载能力，减少和消除支架体系的非弹性变形，根据预压过程中测得的数据计算出支架的弹性及非弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。支架日沉降量不得大于2.0mm（不含测量误差）。预压周期不小于两周，根据沉降观测至沉降趋稳。预压前和预压过程中对支架的沉降做连续观测并记录。
2、支架预压量根据箱梁实际断面计算平均分配到支架上，将箱梁分为Ⅰ-Ⅰ横梁截面、Ⅱ-Ⅱ变截面箱梁截面和Ⅲ-Ⅲ箱梁截面三部分，根据每部分截面上部结构荷载分布形式划分若干单元，每个单元内的支架预压荷载应为此单元上部结构自重及未铺设的模板重量之和的1.1倍，预压荷载在每个单元内采用均布形式。

、1#块：重量Q1=1.37×2.6=3.56t/m
、2#块：重量Q2=1.37×2.6=3.56t/m
、3#块：重量Q3=1.44×2.6=3.74t/m
、4#块：重量Q4=1.34×2.6=3.48t/m
、5#块：重量Q5=1.43×2.6=3.72t/m
、6#块：重量Q6=1.34×2.6=3.48t/m
、7#块：重量Q7=1.38×2.6=3.59t/m

、1#块：重量Q1=1.79×2.6=4.65t/m
、2#块：重量Q2=1.92×2.6=4.99t/m
、3#块：重量Q3=2.86×2.6=7.44t/m
、4#块：重量Q4=2.01×2.6=5.23t/m
、5#块：重量Q5=2.86×2.6=7.44t/m
、6#块：重量Q6=1.88×2.6=4.89t/m
、7#块：重量Q7=1.79×2.6=4.65t/m
横梁为2米高混凝土梁，76轴和79轴横桥向重量为5.2 t/m，77、78轴横桥向重量为7.8t/m
2、沉降观测点设置：
预压前先在底模和下部支架顶端及贝雷梁上布设观测点，测量位置设在支点、梁跨的1/2、1/4、梁端处，每点位横向均设5点。预压前，测量观测点的原始标高，并做详细记录。为保证数据的准确性，首次观测应重复观测一次（即加载前应观测二次）。加载过程中和加载完成后观测点要使用红油漆进行醒目标示。
L
L/4
L/4

L/4

L/4

3、预压材料的选用
预压荷载选用大型编织袋装砂，每袋重量2t左右，袋子装完后，称量出具体重量后标注在袋子外面醒目位置，便于预压时记录。对于梁端横梁较厚部分及腹板位置，预压荷载较大，预压时，底面用砂袋压至和跨中荷