18Ni马氏体时效钢的传统制造方法.pdf

特钢技术第29卷第3期相区，其脆化主要是受到钢中AlN等第二相粒子沿晶界析出影响。700 时，铁素体沿奥氏体晶界析出，由于铁素体屈服强度比奥氏体低，变形容易集中在铁素体，在铁素体中形成孔洞，孔洞聚合长大，在奥氏体晶界发生断裂，导致试样塑性下降，网状铁素体的沿晶析出严重破坏钢的高温塑性8。600 时其组织为无碳贝氏体，无碳贝氏体产生于亚共析钢，特别是在硅钢和铝钢中，由于Si和Al抑制渗碳体形成，因而这类钢发生上贝氏体转变时，铁素体条间的奥氏体一直保留至室温，而不析出渗碳体，导致600 下塑性回升9。3结论（1）采用经典热模拟方法对38CrMoAl合金钢进行了高温力学性能测试，以断面收缩率大于60%为判断依据，目标钢种高温塑性较好，未产生第脆性区，第脆性区温度范围为6081 089。（2）38CrMoAl第脆性区断裂机理分为两方面，奥氏体单相区AlN第二相粒子沿晶界析以及在转变时优先在奥氏体晶界处析出了薄膜状铁素体。而在高温温度区间，此钢种发生了动态再结晶，增加了软化的作用，钢的塑性迅速提高，未产生第一脆性区。（3）在连铸过程中为避免表面裂纹的产生，需调节二冷配水制度采取高温矫直，尽可能避免在6081 089 铸坯低塑性温度范围矫直。参考文献1 秦军,向华,张建新,等.风电钢Q345D高温力学性能研究J.新疆钢铁,2017(2):4.2 黄振华,迟云广,王晨,等.二冷模式对82A帘线钢小方坯质量的影响J.金属材料与冶金工程,2021,49(6):7.3 窦坤.钒微合金化钢连铸方坯凝固特性与组织性能研究D.北京科技大学,2017.4 樊雷,肖娟,李显,等.应变速率对Q460连铸坯高温力学性能的影响J.钢铁研究学报,2022,34(8):9.5 孙立根,刘阳,朱立光,等.SS400和65Mn钢高温热力学性能分析J.炼钢,2015,31(3):6.6 张玉旗，张银辉,杨健.Mg处理对厚板中第二相粒子、HAZ组织及韧性的影响J.炼钢,2023,39(02):1-17+35.7 王兴宇,韩延申,张江山,等.弹簧钢55SiCrA连铸坯高温力学性能研究J.金属材料与冶金工程,2019(6):7-14.8 李海生.38CrMoAl连铸坯锻材生产及探伤缺陷成因的分析J.特钢技术,2010,16(1):28-33.9 朱晓雷,王爽,孔令种,等.高锰高铝钢凝固组织的实验研究J.鞍钢技术,2018(1):4.图8 不同温度下38CrMoAl断口金相组织Fig.8 Metallographic structure of 38CrMoAl fracture atdifferent temperatures冶金知识18Ni马氏体时效钢的传统制造方法18Ni马氏体时效钢，作为具有高强度、高韧性和高断裂强度的钢，被用于固体燃料火箭发动机壳体等火箭机体结构、着陆装置等航空器结构、原子工业用铀浓缩离心机转筒、海洋开发用潜艇耐压装置等。这类18Ni马氏体时效钢的制造方法，如下所述：即采用真空感应熔炼加真空自耗电弧熔炼的双联工艺，减少杂质和夹杂物，调整18Ni马氏体时效钢的成分组成，最后熔炼成钢锭。然后，对钢锭进行热锻、热压，使之成为热加工产品。而且，对热加工产品进行适当的热处理，或在不必要时不进行热处理即进行冷加工使之成为冷加工产品。在这种工艺中，要采用适时的切削加工，比如表面研磨等。这些热加工、冷加工产品，要进行作为最终热处理的固溶处理和时效处理以及直接时效处理，以达到高强度化。12