后浇带支模及砼浇筑施工方案.docx

目 录
1、 编制依据――――――――――――――――――2
2、 工程概况――――――――――――――――――2
3、 后浇带模板体系―――――――――――――――3
4、 验算――――――――――――――――――――6
5、 后浇带砼浇筑――――――――――――――――18
6、 安全生产、现场文明施工要求 ―――――――― 19
7、 附图――――――――――――――――――――20

1、编制依据
1.1银盛泰国际商务港施工合同文本
1.2青岛腾达设计事务所设计的图纸
1.3《混凝土结构工程施工质量验收规范》 （GBJ50204-2002）
1.4《建筑工程施工质量验收统一标准》 （GBJ50300-2001）
1.5《建筑施工计算手册》
1.6《钢筋混凝土高层建筑结构设计及施工规范》 （JGJ3-91）
1.7《混凝土强度检验评定标准》 （GBJ107-87）
2、工程概况
银盛泰国际商务港位于青岛市城阳区中心位置，北邻正阳路，西邻山城路。工程东西长为122.2米，南北宽为78.4米，建筑面积6.5万平方米。工程地下两层，分别为地下车库和设备用房，地上十三层，其中一、二层为商业网点，三～十三层为商务办公用房。本工程为框架筒体结构，底板为梁板式筏板基础，地上结构构件为柱和梁及电梯井、楼梯井筒体。
工程地下二层为错层结构，～轴北1300mm处地下室层高为6米，轴北1300mm～轴部分层高为5.55米，～/轴右4米～轴左4米部分层高为4.6米。地下一层层高为3.9米，一层层高为5.1米，二、三层层高为4.2米，四、五层层高为5.4米，六～十二层层高为3.6米，十三层层高为4.8米，
本工程占地面积较大，东西轴线间距离为122.2米，南北轴线间距离为78.4米。为减少砼施工过程中的温度应力和消除部分砼伸缩应力，主楼于～、～轴间设置两道南北向伸缩后浇带，裙房～轴间设置一道南北向伸缩后浇带，主楼和裙房～间设置一道东西向伸缩后浇带。
后浇带宽1500mm，厚度同墙、梁、板厚度。
筏板砼为C35 S8，其它部位为C40，后浇带砼比同部位砼高一个等级。
3、后浇带模板体系
1）底板后浇带支模按附图进行，方法为：根据图纸设计位置，放出后浇带位置线，在边线内侧抹50mm宽，50mm高（东西向后浇带）或75mm高（南北向后浇带）C25细石砼埂（筏板钢筋为先布置φ25@200南北向钢筋），以防止筏板砼砂浆从下层钢筋网片下渗入后浇带内。绑扎筏板、地梁及设计加强筋，然后在后浇带中心线的一侧，沿后浇带立支一个高30cm的钢筋网片，网片上下各放置一根φ12钢筋，两根钢筋之间用φ12的立筋连接，立筋间距100，每1000范围内将立筋和筏板钢筋焊接750mm长φ12斜撑，以固定网片。网片立好后，将双层20目钢丝网固定在钢筋网片上，再焊接3×330mm止水钢板，同法固定止水钢板上半部钢丝网，上层钢筋网片上绑扎50mm厚带锯齿型木条，阻挡筏板上层钢筋网片以上砼浆。

2）地下室外墙后浇带，因工程要先回填土，然后再补浇后浇带。墙体砼浇筑后，后浇带外侧部分模板拆除，采用预制80mm厚C20砼板，通过和外墙预埋钢板焊接后封闭外墙外侧，预制板之间用1:2水泥砂浆嵌缝。如图：

3）梁、板后浇带
在通过后浇带的梁头两侧各200处根据设计设置独立定型支撑，该竖向独立支撑直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次支模时，支撑顶面顶板标高设同梁底标高，顶板作该部位梁底的模板使用，垫一层油毡防止支撑头与梁底模之间的缝隙漏浆，撑杆下端支在楼板或底板上。平台及梁模板拆除后，独立支撑即作为后浇带的临时支撑，直至结构砼伸缩及建筑物沉降稳定后，二次支后浇带模板并浇筑后浇带砼，按规范留置同条件试块，在砼达到设计强度后拆除后浇带部位模板。上下层独立支撑立杆必须在同一条中心线上，以免荷载破坏楼板结构。
竖向独立支撑平面设置原则为：凡与后浇带相交的梁底均在后浇带两侧各设一根，独立支撑在各层平面位置相同，以使上下层立杆上下中心线对齐。
1、地下二层部位，因层高为5.55～6米，层高较高，顶板为180mm厚，框架梁及次梁截面较大，选用槽钢[18a（允许荷载40～60KN，允许高度3900～6000mm）格构式独立支撑及槽钢[16a（允许荷载40～60KN，允许高度2800～4500mm）格构式独立支撑，局部跨度（1.35米）较小次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN，允许高度5600mm）。
2、其余部分至地上五层框架梁及次梁选用槽钢[16a（允许荷载40～60KN，允许高度2800～4500mm、2700～3900mm两种）格构式独立支撑，框架梁梁端设双道支撑，次梁除梁端设一道支撑外，梁与梁之间增设一道。
3、六层至十二层框架梁选用槽钢[16a（允许荷载40～60KN，允许高度2700～3900mm）格构式独立支撑，次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载60KN，允许高度3800mm）。
4、十三层框架梁选用槽钢[16a（允许荷载40～60KN，允许高度2800～4500mm）格构式独立支撑，次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN，允许高度4500mm）。各种支撑型号如附表。
4、验算
由于立杆中心线上下对齐，故假定上层立杆荷载通过楼板直接传至下层立杆。
地下二层顶板梁验算1：（计算结构范围如附图）
一、选轴KL45作分析，板厚h=180，主梁b=500，h=950，计算跨度l=5.55m。
计算假定：
1）～轴井字梁截面为300×650，将该范围井字梁转化为板厚：
则轴右侧板厚
h＝0.18＋<5.1×0.3×0.65＋（5.2－0.3）×0.3×0.65>/(5.1 ×5.2)
h＝0.254m
则轴左侧板厚
h＝0.18＋<7.25×0.3×0.65＋2×（5.2－0.3）×0.3×0.65>/(7.25 ×5.2)
h＝0.268m
则：
1、轴右侧楼板荷载计算：板自重25´0.254=6.35KN/m2
轴左侧楼板荷载计算：板自重25´0.268=6.7KN/m2
轴右侧楼板传至KL14荷载（计算至右侧跨度1/3部位）： 6.35×5.1/3＝10.795KN/m
轴左侧楼板传至KL45荷载（计算至左侧跨度1/3部位）： 6.7×7.25/3＝16.192KN/m
KL45自重q=25´0.5´0.95=11.875 KN/m
2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m2
3、KL45上均布线荷载q=（板、梁恒载）+（动荷载）<本计算采用支撑体系安全系数取2，支撑加固偏与安全，故计算不考虑静荷载分项系数。支撑上方梁板浇筑砼期间，该范围搭设有满堂模板支撑，故计算可不必考虑动荷载的分项系数。）
q=10.795＋16.192＋11.875+2×（5.1/3＋7.25/3）
q=47.095 KN/m
则KL14均布线荷载q=47.095KN/m
本计算将KL45看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：

R＝3/8×q×l（l为计算跨度 l＝5.550m）
R＝3/8×47.095×5.550
＝98.016 KN
4、后浇带边缘L88考虑由KL35、L6、KL45、L70及轴挡土墙共同承受
则KL14受到L88集中荷载为：
P＝2.65×0.3×0.65×25
P＝12.92 KN
因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R’=0
则独立支撑承受荷载
N ＝R＋P
＝98.016＋12.92
＝110.936 KN
该处支撑点设两个C型槽钢[16a格构式支撑，该支撑允许荷载为40～60KN，允许高度为2800～4500mm。
该处梁底距地面为4.25米，高度满足要求。
N＜120KN
支撑体系安全
二、对L70分析：板厚h=180，L70梁b=300，h=650，计算跨度l=5.55m。
同理，将该范围井字梁转化为板厚：（此将L70已转化为板厚）
h＝0.18＋<5.1×0.3×0.65＋（5.2－0.3）×0.3×0.65>/(5.1 ×5.2)
h＝0.254m
则：
1、楼板荷载计算：板自重25´0.254=6.35KN/m2
楼板传至L70荷载（该处取板计算跨度为2.7米）：
6.35×2.7＝17.145KN/m
L70自重q=25´0.3´（0.65－0.254）=2.97 KN/m
2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m2
3、L70上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载
q=17.145+2.97＋2×2.7
q=25.51 KN/m
则L70均布线荷载q=25.51 KN/m
本计算将L70看作一端固定，另一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：
R＝3/8×q×l（l为L70的计算跨度 l＝5.55m）
R＝3/8×25.51×5.55
R＝53.09 KN
4、后浇带边缘L88考虑由KL14、L70及轴挡土墙共同承受
则L70受到L88集中荷载为：
P＝2.7×0.3×0.65×25×1.2
P＝15.795 KN
因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R’=0

则独立支撑承受荷载
N=R+P=53.09+15.795=68.885KN
该处支撑点设一个G型可调钢管定型竖向支撑（允许荷载45KN，允许高度4500mm）。
该处梁底距地面为4.25米，高度满足要求。
68.885/45＝1.53
在支撑体系安全系数2.0范围内，支撑安全。
三、轴KL2作分析，右侧板厚h=180，左侧板厚h=120，KL2 b=350，h=700，KL35 b=500，h=950，计算跨度ll=5.55m。
计算假定：
1）轴左板标高为－3.95M，轴右板标高为－2.7M，KL2、KL35合并为一个整体支撑加固，取其组合梁b=500，h=1.950（结构计算偏与安全），井字梁截面轴左为250×450，轴右为300×650，将该范围井字梁转化为板厚：
则轴左侧板厚
h＝0.12＋<7.65×0.25×0.45＋2×（5.2－0.25）×0.25×0.45>/(7.65 ×5.2)
h＝0.17m
则轴右侧板厚
h＝0.18＋<7.25×0.3×0.65＋2×（5.2－0.3）×0.3×0.65>/(7.25 ×5.2)
h＝0.268m
则：
1、轴左侧楼板荷载计算：板自重25´0.17=4.25KN/m2
轴右侧楼板荷载计算：板自重25´0.268=6.7KN/m2
轴左侧楼板传至组合梁荷载（计算至左侧跨度1/3部位）：4.25×2.7＝11.475KN/m
轴右侧楼板传至组合梁荷载（计算至右侧跨度1/3部位）：6.7×2.6＝17.42KN/m
组合梁自重q=25´0.5´1.95=24.375 KN/m
2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m2
3、KL14上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载
q=11.475＋17.42＋24.375+2×（2.7＋2.6）
q=63.83KN/m
则组合梁均布线荷载q=63.83 KN/m
本计算将KL14看作一端固定，设有两个简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：
R2＝3/8×q×l（l为计算跨度 l＝2.525m）
R2＝3/8×63.83×2.525
R2＝60.439KN
R1＝（3/8×q×l2－R2×2.525）/l（l为KL14的计算跨度 l＝5.55m）
R1＝（3/8×63.83×5.552－60.439×2.525）/5.55
R1＝105.349 KN
4、后浇带边缘L47 L88考虑由KL35、L29、L30、L6、KL14共同承受
则组合梁受到L47 L88集中荷载为：
P＝2.6×0.3×0.65×25＋2.7×0.25×0.45×25
在此，组合梁两侧考虑满跨
P＝20.27KN
暂假定上层传至荷载R’=0

则独立支撑承受荷载
N1=R1+P
=105.349+20.27
=125.619KN
N2=R2=60.439KN
该处于N1设两个，N2设一个，共设三个A型槽钢[16a格构式支撑，该支撑允许荷载为40～60KN，允许高度为2700～3900mm。
该处梁底距地面为3.25米，高度满足要求。
N1/120＜2
N2/60＜2
支撑体系安全
四、轴KL37作分析，板厚h=120，KL24 b=350，h=550，计算跨度l=3.175m。
计算假定：
1）～/～轴间井字梁截面为250×450，将该范围井字梁转化为板厚：
S＝7.55×18.65＝140.81㎡
V井字梁＝18.65×0.25×0.33×2＋(3.475－0.25)×0.25×0.33 ×5
V井字梁＝4.41m3
转化为板厚h
h＝4.41/140.81＝0.031m
则：
1、楼板荷载计算：板自重25´（0.120＋0.031）=3.775KN/m2
轴北侧楼板传至KL24荷载（计算至北侧跨度1/3部位）： 3.775×3.4＝12.835KN/m
轴南侧楼板传至KL24荷载（计算至南侧跨度1/3部位）：3.775×2.933＝11.072KN/m
KL24自重q=25´0.35´0.55=4.813 KN/m
2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m2
3、KL37上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载
q=12.835＋11.072＋4.813+2×（3.4＋2.933）
q=41.386KN/m
则组合梁均布线荷载q=41.386KN/m
本计算将KL24看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：

R＝3/8×q×l（l为计算跨度 l＝3.175m）
R＝3/8×41.386×3.175
R＝49.25KN
则独立支撑承受荷载
N＝R＝49.25KN
该处设一个A型槽钢[16a格构式支撑，该支撑允许荷载为40～60KN，允许高度为2700～3900mm。
该处梁底距地面为3.4米，高度满足要求。
N＜60KN
支撑体系安全
2)对～/～轴间井字梁L37作分析，井字梁截面为250×450，计算跨度l=3.475m：
则：
1、楼板荷载计算：板自重25´（0.120＋0.031）=3.775KN/m2
楼板传至L45荷载（计算取2.8m）：
3.775×2.8＝10.57KN/m
2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m2
3、L上均布线荷载q=板恒载+动荷载
q=10.57+2×2.8
q=16.17KN/m
则组合梁均布线荷载q=16.17KN/m
本计算将L37看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：

R＝3/8×q×l（l为计算跨度 l＝3.475m）
R＝3/8×16.17×3.475
R＝21.07KN
则独立支撑承受荷载
N＝R＝21.07KN
该处设一个C型槽钢[16a格构式支撑，该支撑允许荷载为40～60KN，允许高度为2800～4500mm。
该处梁底距地面为4.1米，高度满足要求。
N＜60KN
支撑体系安全
因该处在结构筒体部位，故框架梁梁端和井字梁中间各增设一个C型槽钢[16a格构式支撑。
本工程后浇带属伸缩后浇带，按设计要求60天后即可封闭，因此预计浇筑地下室后浇带时工程主体施工至地上四层。
则：
49.25＋21.07＝70.32KN (每层荷载)
70.32×5＝351.6KN （5层荷载）
施工期间对后浇带部位封闭管理，严禁在该区域堆放物体和进行施工，因此实际1～5不可能每层都有活荷载，上述五层累计荷载折算为：351.5×95％＝334.02KN
334.02/(4×60)=1.39＜支撑安全系数2
结构安全
5、后浇带砼的浇筑
进场砼必须每车核对配合比、坍落度、砼标号、抗渗等级及外加剂掺量是否与设计要求一致。
后浇带在浇筑砼前，必须将整个砼表面按照施工缝的要求进行处理。地下室底板与本层的外墙后浇砼一起浇筑，采用比两侧砼提高一个强度等级的补偿收缩性砼浇筑，养护时间不宜少于28d，后浇带混凝土终凝后2小时即开始养护，表面覆盖一层薄膜，必要时加盖一层麻袋片，并浇水养护，浇水次数以保证砼始终处于湿润状态为准。。地下室的后浇带1或后浇带2均应一次性浇筑，地上部分可根据现场实际情况而定，但前后两次之间的施工缝应按规范要求设置在剪力较小处。
浇筑所有后浇带砼时，应按有关规定留置标准养护试块，用于确定砼28天强度；基础底板及地下室外墙均需留置抗渗试块；浇筑顶板后浇带砼时，应留置拆模试块，用于确定拆模时间，后浇带模板必须在后浇带砼达到设计强度的100%方可拆模。
后浇带砼采用泵送的方法运送至浇筑地点。
严格控制外墙拆模时间，防止因拆模过早而引起外墙穿墙螺杆松动。砼浇筑时，振动棒严禁碰撞预应力钢绞线。后浇带砼应振捣密实，与两侧砼之间的接缝收口必须顺畅、密实。
6、安全文明施工要求
1、施工现场所有用电设备，除作保护接零外，必须在设备保护线的首端处设置漏电保护装置。
2、每台用电设备应有各自专用的开关箱，必须实行“一机一闸”。
3、在砼罐车卸料处路面满铺钢板，防止砼罐车压坏路面，进而影响基坑安全。
4、施工人员必须正确使用好各种劳保用品。
5、夜间施工照明充足。上下马道必须做防滑措施。
6、泵送砼作业过程中，软管末端出口与浇筑面应保持0.5～1m，防止埋入砼内，造成管内瞬时压力增高爆管伤人。
7、严禁在外墙后浇带的钢筋网片上攀爬。
8、砼浇筑前，应对振动器进行试运转，振动器操作人员应穿绝缘靴、戴绝缘手套；振动器不能挂在钢筋上，湿手不能接触绝缘开关。
9、施工时应先将上层的后浇带洞口用夹板等遮盖严实并设置警戒区域，以防坠物伤人。
10、夜间施工时使用聚光灯照射施工点以防对环境造成光污染。
11、砼罐车每次出场应清理下料斗，防止砼遗洒污染交通路面。
12、散落在楼板上的砼废料要及时清理。

注： 插销插孔@100，两方向设置，互相垂直，每根支撑上插销不少于2道。

注： 1.插销插孔@100，两方向设置，互相垂直，每根支撑上插销不少于2道。
2.固定钢板套扣与微调螺栓配套使用，并与从构可靠焊接。