大体积混凝土施工方案交底.doc

金舍.博贤院（板块一） 基础筏板混凝土施工方案
目录
一、编制依据 2
二、工程概况 3
（一） 总体简介 3
（二） 建筑设计概况 3
二施工准备 3
（一）材料及机械要求 3
1.1主要材料 3
（二）主要机具 4
三、作业条件 4
3.1技术准备 4
3.2生产准备 5
四、工程工艺流程 5
4.1测量放线 5
4.2接泵管（更具实际情况确定是否需要设置） 6
4.3 混凝土浇筑 6
4.4后浇带处理 7
4.5混凝土的养护 8
4.6测温 8
4.7试验 9
五、质量标准 9
5.1质量标准 9
5.2砼泵送应避免工程质量通病 10
六、成品保护 10
七、应注意的问题 10
7.1模板工程的处理 10
7.2钢筋工程的处理 11
7.3施工缝的设置 11
7.4防止基础底板开裂的措施 11
7.5混凝土泌水处理和表面处理 12
7.6泵送工艺要求 13
八、安全文明施工 13
8.1砼泵送设备的主要安全措施 13
九、环境控制 14
十、混凝土计算书 15
十一、测温孔布置平面示意图： 22

一、编制依据
一、工程设计施工图纸、图说、图集、施工工艺、施工预算定额、工程地质资料和踏勘的现场现场及周边场地情况。
二、本公司同类工程施工管理经验，机械设备供应能力，施工技术力量，工人技术等级，本公司有关质量管理、安全管理、现场文明施工管理和各种工序工法的标准程序文件。
1、《建筑施工手册》和《建筑工程质量通病防治手册》。
2、《质量管理程序文件》。
3、《现行建筑(安装)工程施工质量验收规范》，质量检验标准，安全检查评分标准等。
4、《公司设备试验规程》和《公司安全操作规程》。
主要施工规范、规程
编号
标准代号
名 称
1
GB50068-2001
建筑结构可靠度设计统一标准
2
GB50368-2005
住宅建筑规范
3
GB50009-2006
建筑结构荷载规范
4
GB50010--2002
混凝土结构设计规范
5
GB50011-2008
建筑抗震设计规范
6
JGJ3-2002、J186-2002
高层建筑混凝土结构技术规程
7
GB50007-2002
建筑地基基础设计规范
8
GB500368-2005
住宅建筑规范
9
GB50108-2001
地下工程防水技术规范
10
03G101-1、2，
混凝土平法和构造详图
11
JGJ107－2003
钢筋机械连接通用技术规程
12
04G101-3
筏形基础
13
06G101-6
独立基础、条形基础、桩基承台
14
GB50003-2001
砖砌体结构设计规范
15
GB50300—2001
建筑工程施工质量验收统一标准
16
GB/T50328—2001
建设工程文件归档整理规范
17
JGJ59—99
建筑施工安全检查标准
18
GB50194-93
施工现场临时用电安全技术规程
19
JGJ/T10—1995
混凝土泵送施工技术规程
20
JGJ6-99
高层建筑箱形与筏形基础技术规范
21
GB/T50328-2001
建设工程文件归档整理规范
22
GB5023-2008
建筑抗震设防分类标准

二、工程概况
（一） 总体简介

序号
项 目
内 容
1
工程名称
金舍.博贤院（地块二）1号-8号及车库工程
2
工程地址
于秦皇岛市海港区文昌路
3
建设单位
秦皇岛市德大房地产开发限公司
4
设计单位
河北建筑设计研究院有限责任公司
5
监理单位
保定建设工程监理有限公司
6
质量监督单位
秦皇岛市质量监督站
7
施工总包单位
北京国泰建设发展有限公司
8
资金来源
自筹
9
合同承包范围
主体结构、二次结构、给排水电
10
合同工期
450日历天
11
合同质量目标
合格

（二） 建筑设计概况
金舍.博贤院（地块一）1号-8号及车库工程位于秦皇岛市海港区文昌大街南，与燕山大学相邻，交通方便，1、7、8号楼为地下三层， 2、3、4、5、6号楼均为地下2层；地上均为33 层，总建筑面积175587.85m2，建筑总高度101.9m，地下层为工具间，地上为住宅，工程建筑防火等级为一级，地下防水等级为一级，剪力墙结构，屋面防水等级二级，一类居住建筑。地下车库20654.18㎡，停车位498辆，结构类型：剪力墙结构。
工程建筑防火等级为一级，地下防水等级变配电室为一级,车库及其他用房为二级，框架结构，屋面防水等级顶板Ⅱ级,出地面风井及出地面楼梯间屋面Ⅲ级二级。
二施工准备
（一）材料及机械要求
1.1主要材料
1.1.1原材料准备
1、地下室基础底板用混凝土采用商品混凝土；
2、混凝土中均不得使用氯化钙；
3、水泥： P.S.A 42.5(普通矿渣硅酸盐水泥)或普通硅酸盐水泥P.O 42.5；
4、粉煤灰：Ⅰ级粉煤灰；
5、细骨料：B类低碱中砂，含泥量应在3%以内，细度模数2.6～3.0；
6、粗骨料：低碱级配碎石，粒径5～25mm；
7、膨胀剂：由混凝土搅拌站确定，见配合比单；
8、搅拌用水：清洁、可饮用、无色无味；
9、减水剂：NF-2-6缓凝高效减水剂；
10、泵送砼坍落度控制在180±20mm, 砼初凝时间控制在14小时。
1.1.2施工材料准备
主要材料准备明细表
序号
材料名称
规格、型号
用途
数量
1
多层板
15mm
模板
250m2
2
塑料薄膜

砼养护覆盖
4500m2
4
Φ25

支模板
满足施工要求
5
木方子
100×100
龙骨
满足施工要求
（二）主要机具
序号
设备名称
型号
单位
数量
性能
1
塔吊
QTZ-63
台
1
臂长60m
2
混凝土汽车泵

台
2
50 m3/h
3
砼振动棒
φ50
只
20

4
压缩机

台
2

5
砼罐车
9m3/辆
辆
14
4台备用
6
潜水泵

台
3
30m3/h
三、作业条件
3.1技术准备
3.1.1施工技术人员必须熟悉图纸，完成施工技术方案及安全技术的交底工作，并编制底板砼浇筑施工进度计划。
3.1.2确定外加剂：减水剂、缓凝剂、防冻剂的种类、型号。粉煤灰的掺量、骨料的含泥量控制等。
3.1.3做好各种原材料的取样检验和试验，砼强度试配及钢筋焊接、连接件的试验
3.2生产准备
3.2.1浇筑前项目部排定两大班作业的各岗位人员名单。按照施工方案进行详细的技术交底，使所有参加人员都明确自己的岗位职责；
3.2.2施工现场有统一的指挥和调度。施工中配置相互联络工具；
3.2.3砼浇筑人员应熟悉现场，掌握结构布置，钢筋疏密情况，以便掌握砼浇筑流向，浇筑方法，浇筑重点，准备砼浇筑用的振捣器、刮杠、抹子、铁锹等工具及养护材料（塑料薄膜和阻燃性草帘或草袋等）；
3.2.4浇筑前对模板及其支架，钢筋等进行检查，并作好记录，符合设计要求及规范、规定，且经过业主、监理的隐蔽验收签字认可后，填写《砼浇灌申请书》，待批准后，方可通知搅拌站开盘；
3.2.5底板钢筋内必须彻底清理干净，不得有渣土、杂物及积水；
3.2.6浇筑之前，先用与底板混凝土同配比减石子的砂浆湿润泵管；
3.2.7当混凝土坍落度达不到要求时，施工现场原则不予接受使用，要求罐车返回搅拌站进行处理；
3.2.8由于本工程处在西外环附近，距搅拌站较远，市政交通受到限制较多。为保证交通顺畅，浇筑时间计划应合理计划（具体浇筑时间根据实际有变动，应提供保证交通通畅的措施）。为保证浇筑的顺畅，事先需充分做好一切准备。
四、工程工艺流程
测量放线→固定地泵→接泵管→砼浇筑→膨胀带处理→混凝土养护→测温→混凝土取样及试验
4.1测量放线
4.1.1测量仪器的准备
测量仪器：经纬仪1台，水准仪1台，50m长钢卷尺1把，5米标尺1根。以上设备应预先进行检验，计量合格，以确保测量用具的精度。
4.1.2标高的测设
依据现场引入的水准点用水准仪和标尺将底板标高引测至基坑边，用红三角标识，标出绝对标高和相对标高。基础底板施工的标高控制点引至基坑支护桩内侧砼表面，以便于引测。现场备有水准仪，对集水坑等标高重点控制，以便随时抄平，控制标高正确性。
4.1.3轴线的投测
底板施工的轴线在底板筋绑扎后，投测在底板钢筋上，主要轴线及墙柱定位边线弹出黑墨线，并用红油漆涂标。投测的纵、横线各不少于2条，经角度、距离校核无误放出其他轴线和墙柱外包边线、电梯井线、集水坑。墙柱筋插入前将其边线用红油漆标于底板上层钢筋上，以保证其位置正确。
4.2接泵管（更具实际情况确定是否需要设置）
1、泵管必须牢固架设，输送管线宜直，转弯宜缓，接头加胶圈，以保证其严密，泵出口处要设一定长度的水平管，浇筑前先用砼同配比减石子的砂浆湿润泵管，为防止操作者随意踩踏钢筋和钢筋移位，在此铺设脚手板作为施工人员通道。
2、为了避免泵管的振动影响底板钢筋的位置，泵管需架设在专门支设的钢管架上，示意图如下。
3、泵管固定节点参见下图，实际操作中可根据实际情况做调整。

4.3 混凝土浇筑
4.3.1混凝土浇筑以一台47m汽车泵及塔吊相互配合浇筑，汽车泵布置在基坑的边缘，浇筑过程中以一侧为起点，按照南北向、东西向合理进行浇筑，有后浇带以后浇带为分界点，2、3、4、6#楼预计浇筑时间约12小时、1、5、7、8#楼浇筑时间约为20小时。
4.3.2本工程基础底板混凝土浇筑坡度为1:6左右，分层浇筑厚度控制在30cm，由一边退向另一边、斜面分层浇捣浇筑方法浇筑。根据砼浇筑时自然坡度，在每个浇筑带的前后布置两道振动器，第一道布置在砼的卸料点，解决上部砼的捣实，第二道布置在砼的坡脚处，确保下部砼的密实，浇筑方向由前往后退浇，振动器振捣方向与混凝土自流淌方向相反，以确保整个砼的浇筑质量。

4.3.3浇筑过程中使用塔吊配合进行冷缝的处理，保证混凝土结合密实。
4.3.4在浇筑过程中，砼振捣是一个重要环节，一定要严格按操作规程操作，做到快插慢拨，快插是为了防止上层砼振实后而下层砼内气泡无法排出，慢拨是为了能使砼能填满棒所造成的空洞。在振捣过程中，砼振捣密实，插点要均匀，插点之间距离控制在50cm，离开模板距离为20cm。采用单一的行列形式，不要与交错式混用，以免漏振，振捣点时间要掌握好，不要过长，也不要过短，一般控制在20～30s之间，直至砼表面泛浆，不出现气泡，砼不再下沉为止。振捣过程中，避免触及钢筋、模板，以免发生移位、跑模现象。
4.3.5除了钢筋稠密处，采用斜向振捣外，其它部位均采用垂直振捣，振捣点的距离为300～400mm，插点距模板不大于200mm。
4.3.6泵送开始时泵管内的水及稀砂浆泵入吊斗内吊至坑上处理，其余减石子砂浆由端部软管均匀分布在浇筑工作面上，防止过厚的砂浆堆积。
4.3.7在浇筑过程中正确控制间歇时间，上层砼应在下层砼初凝之前浇筑完毕，并在振捣上层砼时，振捣棒插入下层5cm，使上下层砼之间更好的结合。为保证插入精度，在距振捣棒端部65cm处捆绑红色皮筋作为深度标记。
4.3.8砼表面用木抹子拍实搓压后，再做扫毛处理，保证表面的密实度和光洁度，减缓砼表面失水速度，防止表面龟裂。表面扫毛后稍待收水后，及时覆盖塑料薄膜及草帘被或草袋保温。
4.4后浇带处理
4.4.1后浇带的位置按照结构施工图留设，不得随意更改，为保证其位置正确性，基础底板施工时，在混凝土垫层上弹出后浇带位置线，将筏板下混凝土加强带浇筑完成后，筏板钢筋绑扎完成后使用钢丝网进行分隔，待主体结构封顶后28天，用比两侧混凝土强度等级高出一个等级的微膨胀混凝土进行浇注浇。
4.5混凝土的养护
4.5.1在底板混凝土浇筑12h左右混凝土初凝前进行表面压实、拉毛后约2～3h（以上人无明显脚印为准）用塑料薄膜（搭接处大于300mm）加以覆盖，同时加盖草帘被（草帘被或草袋搭接处不小于100mm），边角部位加盖一层盖草帘被，以此降低底板表面与大气温差，避免由于温差过大而造成的温度裂缝。
4.5.2在覆盖后的2～3小时内进行浇水养护；浇水次数根据实际天气情况，在保证草帘被或草袋吸水完全饱和的情况下即可。
4.5.3混凝土养护时间不得少于14d，浇水次数应能保持混凝土处于湿润状态；混凝土强度达到1.2Mpa/mm2前，不得在其上踩踏或安装模板，包括支架。

4.6测温
4.6.1测温点的布置：预计内部温度最高或温差最大处应设测温点；散热最快，降温速度较快的地方应设测温点；在垂直方向，可在每个测温点布置3个测温元件，中间一点在混凝土厚度的一半处。上点在混凝土表面以下100mm处，下点在混凝土底面以上100mm处，平面则应布置在边缘与中间,距边角和表面应大于50mm，测温孔设置位置见测温控屏幕面布置图（附图）。
4.6.2测温方法：在升温阶段和降温刚开始的2d内，可根据需要缩短测温间隔，每2h测一次。到确定降温速度正常后，可改为每4h测一次。到确定温度正常，养护措施不调整，混凝土内温差，表层温度和大气温度之差已不足为虑时，可改为每8h测温一次。待到混凝土内最高温度与大气温度之差不超过25℃时，可考虑撤除养护措施，测温工作随之结束。
4.6.3所有测温点均应编号。测温工作经专人进行后，测温记录应交技术负责人签字确认，并作为对混凝土施工和质量控制依据。
4.7试验
4.7.1混凝土试块制作
1、底板大体积砼每200m3制作一组抗压试块，抗渗砼试块每500m3留置一组，抗压试块尺寸100×100×100mm，一组3块，养护条件20±3℃，相对湿度95%以上，养护龄期28天，抗渗试块尺寸185（175）×150mm，一组6块，养护条件同上。
2、同条件试块的组数根据实际需要确定，不少于2组。
3、见证试验数量按照试验计划执行。
五、质量标准
5.1质量标准
混凝土工程质量允许偏差和检查方法
项 目
允许偏差（mm）
检查方法
国家规范标准
结构长城杯标准
轴线位置
基 础
15
10
尺量
墙、柱、梁
8
5
垂直度
层高≤5m
8
5
经纬仪
吊线
尺量
层高＞5m
10
8
全 高
H/1000且≤30mm
H/1000且≤30mm
标高
层 高
±10
±5
水准仪
尺量
全 高
±30
±30
截面尺寸
基础宽、高
＋8、－5
±5
尺量
柱、墙、梁宽、高
＋8、－5
±3
表面平整度
8
3
2m靠尺、塞尺
角、线顺直度
－
3
拉线、尺量
保护层厚度
基础
－
±5
尺量
柱、梁、墙、板
－
＋5、－3
楼梯踏步宽度、高度
－
±3
尺量
电梯井筒
长、宽对定位中心线
＋25、0
＋20、0
经纬仪
尺量
筒全高（H）垂直度
H／1000且≤30
H／1000且≤30
预留孔、洞中心线位置
15
10
尺量
预埋螺栓
中心线位置
10
3
尺量
螺栓外露长度
5
＋5、－0
5.2砼泵送应避免工程质量通病
5.2.1砼输送管道的直管布置应顺直，管道接头应密实不漏浆，转弯位置的锚固应牢固可靠。
5.2.2向下泵送时，砼的坍落度应适当减小，砼泵前应有一段水平管道和弯上管道才折向下方。并应避免垂直向下装置方式以防止离析和混入空气，对压送不利。
5.2.3凡管道经过的位置要平整，管道应用支架或木垫方等垫固，不得直接与模板、钢筋接触，若放在脚手架上，应采取加固措施。
5.2.4对施工中途接驳的输送管应先清除管内杂物，并用水泥砂浆润滑管壁。
5.2.5泵送中途停歇时间一般不应大于60min，否则要予以清管或添加自拌砼，以保证泵机连续工作。
5.2.6搅拌车卸料前，必须以搅拌速度搅拌一段时间方可卸入料斗。若发现初出的砼拌合物石子多，水泥浆少，应适当加入备用等强度砂浆拌匀方可泵送。
5.2.7最初泵出的砂浆均匀分布到较大的工作面上，不能集中一处浇筑。
5.2.8现场必须适当储备与砼配比相同的水泥，以便制砂浆或自拌少量砼。
六、成品保护
6.1对已浇筑完毕的底板混凝土及时进行覆盖保温。
6.2人行通道处在浇筑完毕的混凝土面层上铺设脚手板作为通道,避免在刚浇筑完毕的混凝土面层上留有脚印,造成该处混凝土裂缝的产生。
6.3当发生堵管现象时，应及时清理，防止泵管的堵塞。
七、应注意的问题
7.1模板工程的处理
7.1.1考虑到基坑内周边无作业面，及大体积混凝土的侧面保温，底板侧模采用砖模。底板以后浇带为分界点进行浇筑，连续一次浇筑完成，在基坑四周砌筑240mm厚砖模，边砌筑砖墙边回填土，与底板砼接触的砖墙面按图纸要求抹70厚（含防水层）细石混凝土，以减少底板砼的侧向约束力。
7.1.2积水坑和电梯坑的模板支设详见模板专项施工方案。
7.2钢筋工程的处理
7.2.1钢筋在加工场地下料加工后，由塔吊及人工运入基坑内操作面。
7.2.2钢筋连接采用直螺纹连接，接头位置按照同一截面接头位置错开50％连接。
7.2.3钢筋马凳的设置
1、底板钢筋网片上下共两层，设置Φ20通长钢筋马凳，间距2000，。
2、作为底板上层钢筋网片的架立钢筋，上层钢筋架立于马凳之上。
3、用作底板砼浇筑时脚手板、砼泵管及施工人员等施工荷载的支撑。
7.2.4墙、柱插筋的固定
1、墙插筋：墙钢筋插入底板够锚固长度的同时，插至基础板底部支在底部钢筋上，不同规格钢筋锚固长度参见结构总说明。
2、柱插筋：柱钢筋插入底板够锚固长度的同时，插至基础板底部支在底部钢筋上，不同规格钢筋锚固长度参见结构总2图中说明，另外，在底板内增设三道柱箍筋，间距不大于500mm，由上至下第一道箍筋距底板上层下排钢筋50mm。
7.2.5钢筋工程按设计要求施工，并执行有关规范及施工工艺规程。
7.2.6底板下层钢筋用足够数量的混凝土垫块垫起，以确保底层钢筋的平直度及保护层的厚度。
7.2.7浇筑大体积混凝土前将底板及导墙上的预埋件、预埋管按图纸设计要求预留正确。
7.3施工缝的设置
7.3.1外墙水平施工缝设置在底板上300mm处，施工时在施工缝墙体中间埋设300×3mm厚止水钢板，上下个埋设150mm。待砼浇筑完毕后，浇筑上部墙体前，对下部墙体表面剔凿至露出石子为止。
7.4防止基础底板开裂的措施
7.4.1原材料方面采取的措施
1、本工程选用普通硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥(因水化热较低)，同时在混凝土中掺入粉煤灰，其强度有所增加（包括早期强度），密实度增加，收缩变形有所减少，泌水量下降，坍落度损失减少。由此会取得降低水灰比，减少水泥浆量，延缓水化热峰值的出现，降低温度峰值，收缩变形也有所降低。
2、混凝土搅拌站原材料称量装置要严格、准确，确保混凝土的质量。砂石的含泥量对于砼的抗拉强度与收缩影响较大，要严格控制在2%以内。砂石骨料的粒径要尽量大些，以达到减少收缩的目的；当水灰比不变时，水和水泥的用量对于收缩有显著影响，因此，在保证可泵性和水灰比一定的条件下，要尽量降低水泥浆量；砂率过高意味着细骨料多，粗骨料少，为了减少收缩的作用，避免产生裂缝，要尽可能降低砂石的吸水率。
3、砼搅拌运输车装料前应把筒内积水排清，运输途中拌筒以1～3γ／min速度进行搅拌防止离析，搅拌车到达施工现场卸料前应使拌筒以8～12γ／min转1～2 min，然后再进行反转卸料。
4、采用由搅拌站适量考虑增加膨胀外加剂，同时掺加具有缓凝作用的泵送剂，一方面可以延长水化热释放的时间，降低水化热峰值，另一方面，对砼的收缩有显著的补偿作用，这样可以减少平均温差，避免出现温差裂缝。
7.4.2施工方面采取的措施
1、控制混凝土出机温度和浇筑温度。为了减少结构的内表温差，控制砼内部温度与外界温度之差不大于25℃，必须控制出罐温度不要过低，控制在20℃即可。
2、采用分段分层浇筑，混凝土采用自然流淌分层浇筑，分层厚度为500mm左右。在上层混凝土浇筑前，使其尽可能多的热量散发，降低混凝土的温升值，缩小混凝土内外温差及温度应力。
3、为了不使表面砼散热太快，使表面保持较高的温度，施工中将采用厚度为1cm的草帘被（一层塑料布和一层草帘被）养护。
7.5混凝土泌水处理和表面处理
7.5.1混凝土在浇筑、振捣过程中，上涌的泌水和浮浆沿混凝土面排到后浇带，通过沟内设置的集水坑抽出基坑，以提高混凝土质量，减少表面裂缝。浇筑混凝土的收头处理也是减少表面裂缝的重要措施，因此，在混凝土浇筑后，先初步按标高用长刮尺刮平，在初凝前用平板振动器碾压数遍，将房心内地面抹平搓毛，外围有防水要求部位表面压光。
7.5.2由于泵送混凝土表面的水泥浆较厚，在混凝土浇筑到顶面后，及时把水泥浆赶至后浇带处，初步按标高刮平，用木抹子反复搓平压实，使混凝土硬化过程初期产生的收缩裂缝在塑性阶段就予以封闭填补，以防止混凝土表面龟裂。
7.6泵送工艺要求
7.6.1泵送砼前，先把储料斗内清水从管道泵出，达到湿润和清洁管道的目的，然后向料斗内加入与砼配比相同的减石水泥砂浆，润滑管道后即可开始泵送砼。
7.6.2开始泵送时，泵送速度宜放慢, 油压变化应在允许值范围内，待泵送顺利时，才用正常速度进行泵送。
7.6.3泵送期间，料斗内的砼量应保持不低于在缸筒口上100mm到料斗口上150mm之间为宜。避免吸入空气而造成塞管，反之料斗内砼太多则反抽时会溢出并加大搅拌轴负荷。
7.6.4砼泵送连续作业，当砼供应不及时，需降低泵送速度，泵送暂时中断时，搅拌不应停止。当叶片被卡死时，需反转排除，再正转、反转一定时间，待正转顺利后方可继续泵送。
7.6.5泵送中途若停歇时间超过20min、管道又较长时，应每隔5 min开泵一次，泵送小量砼，管道较短时，可采用每隔5 min正反转2－3个行程，使管内砼蠕动，防止泌水离析，长时间停泵（超过45 min）、气温高、砼坍落度小时可能造成塞管，宜将砼从泵和输送管中清除。
7.6.6泵送先远后近，在浇筑中逐渐拆管。
7.6.7泵送将结束时，就估算泵管内和料斗内储存的砼量及浇捣现场所欠砼量（150mm径管，每100m有1.75m3），以便决定拌制砼量。
7.6.8泵送完毕，应立即清洗砼泵、布料器，管道拆卸后按不同规格分类堆放。
八、安全文明施工
8.1砼泵送设备的主要安全措施
8.1.1泵车操作工必须是经培训合格的有证人员，严禁无证操作。
8.1.2泵管的质量应符合要求，对已经磨损严重及局部穿孔现象的泵管不准使用，以防爆管伤人。
8.1.3泵管架设的支架要牢固，转弯处必须设置井字式固定架。泵管转弯宜缓，接头密封要严。
8.1.4泵车料斗内的砼保持一定的高度，防止吸入空气造成堵管或管中气锤声和造成管尾甩伤人的现象。
8.1.5泵车安全阀必须完好，泵送时先试送，注意观察泵的液压表和各部位工作正常后加大行程。在砼坍落度较小和开始起动时使用短行程。检修时必须卸压后进行。
8.1.6当发生堵管现象时，立即将泵机反转把砼退回料斗，然后正转小行程泵送，如仍然堵管，则必须经拆管排堵处理后开车，不得强行加压泵送，以防发生炸管等事故。
8.1.7浇捣砼操作，应站在脚手架上操作，不得站在模板或支撑上操作，操作时应戴绝缘手套、穿绝缘胶鞋。
8.1.8泵车下料胶管，料斗都应设牵绳。料斗串筒节间必须连接牢固，使用溜槽时，人员不得站在槽帮上操作。
8.1.9用输送泵输送砼，料口卡子必须卡牢，检修时必须先卸压。清洗料管时，严禁人员正对料管口。
8.1.10泵机要随时检查乳化剂冷却润滑水箱中的水量是否足够和干净，一般每工作8小时要更换一次。
8.1.11当泵机运行声音变化、油压增大、管道振动是堵管的先兆，应该采取措施排除。
8.1.12经常检查泵机压力是否正常，避免经常处于高压下工作。
8.1.13泵机停歇后再启动时，要注意压力表压力是否正常，预防塞管。
8.1.13砼泵输出的砼在浇捣面处不要堆积过量，以免引起过载。
8.1.14拆除管道接头时，应先进行多次反抽，卸除管道内砼压砼压力，以防砼喷出伤人。
8.1.15砼浇筑结束前用压力水清管时，管端应设置挡板或安全罩，并严禁管端站立人员，以防喷射伤人。
8.1.16清洗管道可用压力水洗或压缩空气洗，但两种形式不允许同时采用。在水洗时，可以中途转换为气洗，但气洗中途绝对禁止转换为水洗。严禁用压缩空气清洗布料器。
九、环境控制
9.1噪音的控制：现场沿基坑四周用红白相间的φ48钢管围挡，外侧满挂密目网；现场施工的操作工人在施工时，要有意识地控制对话的音量，以避免人为产生的噪音，减小噪音对周边居民的影响。
9.2砼泵、砼罐车噪声排放的控制：加强对混凝土泵、砼罐车操作人员的培训及责任心教育，保证混凝土泵、砼罐车平稳运行、协调一致，禁止高速运行。要求商品砼供应商加强对砼泵的维修保养，及时进行监控，对超过噪声限制的砼泵及时进行更换。
9.3水的循环利用：现场设置洗车池和沉淀池、污水井，罐车在出现场前均要用水冲洗，以保证市政交通道路的清洁，减少粉尘的污染。沉淀后的清水再用做洗车水重复使用。
十、混凝土计算书
一、自约束裂缝控制计算书
1、计算原理,(依据<<建筑施工计算手册>>) :
浇筑大体积混凝土时,由于水化热的作用,中心温度高,与外界接触的表面温度低,
当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时,外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间
相互约束,使表面产生拉应力,内部降温慢受到自约束产生压应力.则由于温差产生的最大
拉应力和压应力可由下式计算:

式中 σt,σc——分别为混凝土的拉应力和压应力(N/mm2);
E(t) ——混凝土的弹性模量(N/mm2);
α ——混凝土的热膨胀系数(1/℃);
△T1 ——混凝土截面中心与表面之间的温差(℃);
ν ——混凝土的泊松比,取0.15 － 0.20;
由上式计算的σt如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值, 则不会出现表面裂缝,
否则则有可能出现裂缝,同时由上式知采取措施控制温差△T1就有可有效的控制表面裂缝的出现。
大体积混凝土一般允许温差宜控制在20℃ － 25℃范围内。

2、计算:
取E0=3.15×104N/mm2,α=1 ×10-5,△T1=8.5℃,ν = 0.15
1) 混凝土在3.0d 龄期的弹性模量,由公式:

计算得: E(3)=0.75 × 104N/mm2
2) 混凝土的最大拉应力公式:

计算得: σt= 0.50N/mm2
3) 混凝土的最大压应力公式:

计算得: σc= 0.25N/mm2
4) 3d龄期的抗拉强度公式:

计算得: ft(3)=0.77N/mm2
二、浇筑前裂缝控制计算书
1、计算原理,(依据<<建筑施工计算手册>>) :
大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温
差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。混凝土因外约束引起的温度（包括收缩）
应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算：

式中 ──混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2)；
E(t)──混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2)，一般取平均值；
α──混凝土的线膨胀系数,取1.0×10-5；
△T──混凝土的最大综合温差(℃)绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基
础长期裸露在室外，且未回填土时，△T值按混凝土水化热最高温升值(包
括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则
表示降温，按下式计算:

计算所得，综合温差△T=25.10度
T0──混凝土的浇筑入模温度(℃)；
T(t)──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)，按下式计算：

计算所得，绝热温升值T(t)=20.47度
Ty(t)──混凝土收缩当量温差(℃)，按下式计算：

计算所得，收缩当量温差Ty(t)=-0.55度
Th──混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气
温(℃)；
S(t)──考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3-0.5；
R──混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R＝1；当为可滑动垫层时，R＝0，
一般土地基取0.25-0.50；
νc ——混凝土的泊松比,取0.15 － 0.20;
2、计算:
取E0=3.15×104N/mm2,S(t)=0.19,R=1.00,α=1×10-5,ν=0.15。
1) 混凝土3d的弹性模量由式：

计算得: E(3)=0.75 × 104N/mm2
2) 最大综合温差 △T=25.10℃
3) 基础混凝土最大降温收缩应力,由式：

计算得: σ=0.42N/mm2
4) 3d龄期的抗拉强度由式:

计算得: ft(3)=0.77N/mm2
5) 抗裂缝安全度: K=0.77/0.42=1.83>1.15
三、浇筑后裂缝控制计算书
1、计算原理 :
弹性地基基础上大体积混凝土基础或结构各降温阶段综合最大温度收缩拉应力 ,按下式计算:

降温时,混凝土的抗裂安全度应满足下式要求:

式中 σ(t)──各龄期混凝土基础所承受的温度应力(N/mm2)；
α ── 混凝土的线膨胀系数,取1 × 10-5;
ν ── 混凝土的泊松比, 当为双向受力时,取0.15;
Ei(t)── 各龄期综合温差的弹性模量(N/mm2)；
△Ti(t)── 各龄期综合温差,（℃）;均以负值代入;
Si(t) ── 各龄期混凝土松弛系数;
cosh ── 双曲余弦函数;
β ── 约束状态影响系数,按下式计算:

H ── 大体积混凝土基础式结构的厚度(mm);
Cx ── 地基水平阻力系数(地基水平剪切刚度)(N/mm2)；
L ── 基础或结构底板长度(mm);
K ── 抗裂安全度,取1.15;
ft ── 混凝土抗拉强度设计值(N/mm2)；
2、计算 :
(1) 计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差:
取εy0=3.24×10-4;M1=1.00;M2=1.00;M3=1.00;M4=1.21;M5=1.00;M6=0.93;M7=1.00;M8=0.54;M9=1.00;M10=0.95;则3d收缩值为:
εy(3)=εy0× M1 × M2 ×...... × M10(1 - e-0.01×3) =0.055× 10-4
3d收缩当量温差为:
Ty(3)=εy(3) / α = 0.553（℃）
同样由计算得:
εy(6)=0.11× 10-4 Ty(6)=1.089（℃）
εy(9)=0.16× 10-4 Ty(9)=1.610（℃）
εy(12)=0.21× 10-4 Ty(12)=2.115（℃）
εy(15)=0.26× 10-4 Ty(15)=2.605（℃）
εy(18)=0.31× 10-4 Ty(18)=3.081（℃）
εy(21)=0.35× 10-4 Ty(21)=3.543（℃）
(2) 计算各龄期混凝土综合温差及总温差
6d综合温差为:
△T(6)=T(3)-T(6)+Ty(6)-Ty(3)=3.036（℃）
同样由计算得:
Ty(9)=4.02（℃）
Ty(12)=4.01（℃）
Ty(15)=3.49（℃）
Ty(18)=2.48（℃）
Ty(21)=2.26（℃）
(3) 计算各龄期混凝土弹性模量
3d弹性模量:
E(3)=Ec × ( 1 - e-0.09 ×3)=0.75 × 104 (N/mm2)
同样由计算得:
E(6)=1.31 × 104 (N/mm2)
E(9)=1.75 × 104 (N/mm2)
E(12)=2.08 × 104 (N/mm2)
E(15)=2.33 × 104 (N/mm2)
E(18)=2.53 × 104 (N/mm2)
E(21)=2.67 × 104 (N/mm2)
(4) 各龄期混凝土松弛系数
根据实际经验数据荷载持续时间t,按下列数值取用: