模板工程施工方案(改高层).doc

模板工程专项施工方案审批表
工程名称
黄山世纪园总部经济大厦
编制依据：JGJ59-99《建筑施工安全检查标准》、JGJ130-2001（2002年版）、J84-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、JGJ80-91《建筑施工高处作业安全技术规范》、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002、建筑安装工程质量检验评定统一标准 GBJ50300-2001
另参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案

编制人： 年 月 日
审核意见：

审核人： 年 月 日
审批意见：

审批人： 年 月 日
总监理工程师审查意见：

总监理工程师： 年 月 日

模板工程施工方案
一、编制依据
1、黄山世纪园总部经济大厦施工图纸；
2、JGJ59-99《建筑施工安全检查标准》；
3、JGJ130-2001、J84-2001（2002年版）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
4、JGJ80-91《建筑施工高处作业安全技术规范》
5、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002
6、建筑安装工程质量检验评定统一标准 GBJ50300-2001
二、工程概况
本工程为黄山世纪园总部经济大厦，位于安徽省黄山市徽州区永兴三路南侧，总建筑面积35600m2。主楼建筑面积31400㎡，1-2层层高为4.5m，三层层高为6m，长为80.1m，宽为51.3m，4至20层每层为3.6m，总高度为76.17m，平面形状为长边51.3m的L形建筑屋面。
主要使用功能划分办公、商旅、酒店为一体的办公楼。地下室为停车场，建筑面积4200㎡，地下一层，长为80.1m，宽为51.3 m，高度4.5m，主要使用功能为地下一层停车车库。
结构类型为框架剪力墙，层数地下1层，地上20层；基础为人工挖孔桩筏板基础。
三、模板支撑系统的材料和要求
1、模板及支撑系统的材料选用：
（1）采用φ48mm×3.5mmQ235-A碳素结构钢管满堂模板支架的立柱，纵、横向扫地杆，纵、横向水平杆、剪刀斜撑的材料。
（2）采用KT33-8可锻铸铁制作的直角扣件、对接扣件、旋转扣件为支架钢管的连接和固定件。
（3）采用木工板作施工模板为主要材料。
（4）地下车库剪力墙部分采用带止水环的对拉螺栓，规格Φ12，并在内外增加支撑系统。内墙高度大于600㎜的梁均采用中间穿对拉螺栓进行加固，梁高每增加300mm，上下多增加一道对拉螺栓，穿Φ14PVC套管。顶板和梁采用2.5~4.3m的钢管脚手架和长60-100cm的可调托配合进行搭设。
2、模板支撑系统的材料要求：
（1） 钢管：
   A．钢管必须有有效的产品质量合格证书、钢管材质检验报告、生产厂家资质证书和生产许可证。
B．钢管两端面必须平整。
C．钢管外观表面光滑、无裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。
D．钢管无锈蚀，有防锈处理。
E．不得使用用电焊对接的钢管和中间有孔眼的钢管。
（2）扣件：
  A．扣件必须有有效的产品质量合格证书、扣件材质检验报告，生产厂家资质证书和生产许可证。
   B．扣件的机械性能不低于KT33-8可锻铸铁的标准。
C．扣件不得有裂纹、气孔；不得有缩松、砂眼和其它影响质量的铸造缺陷。
  D．扣件与钢管的贴合必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好。
  E．扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。
   F．当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。
  G．扣件螺栓拧紧扭力矩达40N.m时，扣件不得破坏。
  H．扣件表面应有防锈处理。
（3）模板材料：胶合板用方木中间不得有节疤、裂纹等。
（4）底座：立杆底部垫方木模板。
3、模板支撑系统的构造和要求
   本工程采用钢管扣件式支架，由立柱、水平杆、纵、横向水平拉接杆、固定架体的剪刀撑和纵、横向扫地杆、底座组成。
   （1）立杆：采用单管立杆。立杆不够长时，采用套管接长，同一平面接头不得50%。立杆安装在底座上，设置时必须垂直。
   （2）水平杆：搁杆的长度必须按施工要求配料，中间不得有接头，安装时，必须呈水平状态，直角扣件顶于立柱顶端3mm。250mm板厚的水平杆应设置50%双扣件。
   （3）纵、横向水平拉接杆：横向水平杆应设置于纵向水平拉接杆上面，用直角扣件与立柱紧密紧固。采用接头扣件接高，纵、横向水平拉接杆在采用搭接接长时，搭接长度不得小于1m，用三个旋转扣件连接。同一平面水平接头不得50%。
   （4）纵、横向扫地杆：纵向扫地杆应设置于横向水平拉接杆下面，用直角扣件与立柱紧密紧固。采用接头扣件接高，纵、横向扫地杆在采用搭接接长时，搭接长度不得小于1m，用三个旋转扣件连接。同一平面水平接头不得50%。
  （5）剪刀撑：撑杆与地面呈45º-60º角之间设置，两端与中间每隔4排立柱设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。高于4m的支架从两端与中间每隔4排立柱从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。采用搭接接长时，搭接长度不得小于1m，用三个旋转扣件连接。
四、施工工艺
本工程模板的施工顺序：
剪力墙模板支设→梁底模板支设→梁侧模板支设→顶板模板支设→框架柱模板支设→楼梯模板支设
4.1施工工艺
4.1.1工艺流程
框架柱、剪力墙定位放线→剪力墙模板 →梁板模板→支框架柱→整体加固→模板验收→浇筑砼→楼梯后支模→浇筑砼
4.1.2框架柱、剪力墙定位放线
根据底板或楼层的轴线定位控制线，把每根柱子、每道剪力墙的定位线和20cm的控制线放出，以便作为工人支设模板和检查人员检查柱子和剪力墙模板的依据。
4.1.3框架柱、剪力墙模板支设
（1）框架柱模板安装
在柱模安装前，先在柱子根部用胶合板并在四周按柱子的边线做好定位，以保证柱子的标高和轴线定位的准确，如果框架柱通轴且边缘通线，支模时同一排柱子要先支两端的柱子模板，校正无误后，拉通线支中间的柱子模板。
柱子模板在加固时应先加固上下两道，调好垂直度，然后开始加固中间部位，柱模加固采用对拉螺杆在四周进行围拉。其中柱子的截面超过600mm宽的柱子的模板四周用对拉螺杆围拉后，再对截面超过600mm的柱子的中间部位增设一根对拉螺栓。
本工程使用双面覆膜胶合板的柱子要按照清水砼标准施工，模板在使用之前必须涂刷优质脱模剂，涂膜剂涂刷一定要均匀一致。采用双面覆膜胶合板的柱子模板要一次性支到梁底，同时把柱身模板和柱头模板分开进行加固，以便柱身模板的周转。所有模板的拼缝必须严密，以防漏浆。柱子模板支设前应先将柱子根部疏松砼清净，并用水冲洗干净。模板支设时对主要的位置，在相对的两个面设置高5cm的清扫口，以便在砼浇注前将支模时落在柱子根部的锯末等垃圾清理干净，清扫干净后将清扫口用木方堵起来。

（2）地下剪力墙模板安装
首先按控制线的位置来确定剪力墙的轴线，然后按照模板的编号进行模板的拼装，边安装边插入止水螺栓和橡胶垫块。规格Φ12，再下道设400×450mm，其余部分间距为450×450mm。垂直加固用60×80mm方木，间距为300-400mm，横水平加固在罗杆的位置上用二根钢管进行加固，再在锣杆上套上三星卡，转上锣帽，并且底下2m用双锣帽，。有洞口的墙体，应先安好一面模板，再按照弹好的门窗洞口位置线安装另一侧模板。另一侧模板安装之前，必须把模板内的垃圾清理干净。洞口模板采用定型的双面覆膜胶合板进行加固，支撑一定要牢固，定位准确。对拉螺栓安装加固好后，用钢管打斜撑在墙体的两侧进行加固，同时调整墙体的垂直度和平整度。

（3）地上剪力墙模板安装
首先按放线位置钉好压脚板，然后按照模板的编号进行模板的拼装，边安装边插入Φ12穿墙螺栓和Φ14套管。再下道设400×450mm，其余部分间距为450×450mm。垂直加固用60×80mm方木，间距为300-400mm，横水平加固在锣杆的位置上用二根钢管进行加固，再在锣杆上套上三星卡，转上锣帽，并且底下2m用双锣帽，并在内外增加支撑系统。有洞口的墙体，应先安好一面模板，再按照弹好的门窗洞口位置线安装另一侧模板。另一侧模板安装之前，必须把模板内的垃圾清理干净。洞口模板采用定型的双面覆膜胶合板进行加固，支撑一定要牢固，定位准确。对拉螺栓安装加固好后，用钢管打斜撑在墙体的两侧进行加固，同时调整墙体的垂直度和平整度。
4、梁、板模板安装
梁底模支设
由于本工程为框架－剪力墙结构，框架梁的砼成型质量决定着本工程的总体质量，所以大梁模板的支设是模板工程中的重中之重。
梁底模支设因一次成形，首先在地坪面上弹出轴线、梁位置线，在水平立杆上打水平标高控制线。梁模板采用的是双面覆膜胶合板，同一道梁底模支设时一定要拉通线进行支设。本工程所有长度大于或等于6m的梁都按照2%进行起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。主梁梁底的水平管必须设置双扣件，梁底模板支好后，因在梁水平钢管上止少设置二组定位扣件，且梁长度每增加2m增加一组定位扣件，如果梁高于1.2m以上，且在中间加设顶撑。
梁柱接缝、梁板接缝、梁侧模与底板模接缝必须严密，以防漏浆。梁底支设因梁截面大，自重较重，所以梁底和梁侧模板支设要重点注意。
5、梁侧模及板模支设
梁模板和板模板应按提前配好的配板图制定成型模板，背楞采用60×80mm的木方，高度大于0.9m的梁，待梁钢筋绑扎完毕，即可封梁侧模。也可侧封一面，待梁钢筋绑扎完毕，再来侧封另一面。因侧模比顶板模先拆，所以支模时要先支侧模板，板模板压在侧模板上，转交处通长设置60×80mm的木方，同一道梁的梁侧模应拉通线进行支设。高度小于600mm的梁侧模加固因不采用穿梁螺杆，所以支梁侧模时必须加固，用方木一边钉在侧模上，一边顶在梁立管上，梁底部用步步紧加固，高度大于600mm的梁均采用中间穿对拉螺栓进行加固，梁高每增加300mm，上下多增加一道对拉螺栓，穿Φ14PVC套管，加固为800-1000mm间距。防止侧模涨模。
主梁（次梁）模板支撑系统图
00
1200
200
1000
（800）

说明：1、大于1.2m的梁高增加顶撑。
2、3.6m的楼层取消1200mm的水平钢管。
3、6m的楼层增加一道1800mm的水平钢管。
4、现浇楼板260mm厚的立杆横距为900mm，现浇楼板180mm厚的立杆横距为1000mm。
260mm厚框架现浇板模板荷载计算
板模板脚手架立杆横距b=0.9m；立杆纵距l=0.8m；脚手架步距h=1.8m钢管为48×3.5mm。
一． 荷载：
木模板及支架自重 0.30KN/m2
新灌筑混凝土自重 24×0.25=6KN/m2
钢筋自重 1.2×0.1=0.12KN/m2
合计 NGk =6.42KN/m2
施工人员、施工设备和混凝土堆集的自重 1.0KN/m2
合计 NQk=1.0KN/m2
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的规定
∴　N=0.8ΣNGk+1.4ΣNQk=0.8×6.42+1.4×1.0=6.54KN/m2
根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以γ=0.9的折减系数
∴ N=0.9N=0.9×6.54=5.886 KN/m2
二． 验算架子结构的整体稳定与单杆局部稳定
N/фA+σm≤KAKHf
N=5.886×0.9×0.9=4.768KN
由 λ1=h/i=2400/15.78=152 查表3-173 得ф=0.301
由于Qk=1.60KN/m2 则σm=0N/mm2
单根钢管截面面积 A1=489 mm2
kH=0.8
N/фA+σm=4768/(0.301×489)=32.39 N/mm2
KAKHf=0.85×0.8×205=139.4＞32.39N/mm2满足要求
三． 计算大＼小横杆的强度与变形
１． 小横杆　间距 C=1m
强度
M=G×C×b2/8
Mmax=5886×0.8×1.22/8=0.848KN·M
Ó= Mmax/Wn≤f Wn=6078mm2
Ó=848000/6078=166.99＜205N/ mm2 满足要求
变形
W/b=5qb3/(384×E×I)
=5×4680×12003/(384×2.06×105×121900)
=4.19小于1000/160与10 mm,满足要求!
２． 大横杆
强度
F1=G×0.8×0.8=5.886×0.8×0.8=3.767
Mmax=0.213×3.767×0.8=0.642 KN·M
Ó=642000/6078=126.4＜205N/ mm2 满足要求
变形
W/b=1.615×F×L2/(100×E×I)
=1.615×3767×8002/(80×2.06×105×121900)
=1.94小于1000/160与10 mm,满足要求!
180mm厚框架现浇板模板荷载计算
板模板脚手架立杆横距b=1m；立杆纵距l=1.0m；脚手架步距h=1.8m钢管为48×3.5mm。
一． 荷载：
木模板及支架自重 0.30KN/m2
新灌筑混凝土自重 24×0.18=4.32KN/m2
钢筋自重 1.1×0.1=0.11KN/m2
合计 NGk =4.73KN/m2
施工人员、施工设备和混凝土堆集的自重 1.0KN/m2
合计 NQk=1.0KN/m2
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的规定
∴　N=0.8ΣNGk+1.4ΣNQk=0.8×4.73+1.4×1.0=5.18KN/m2
根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以γ=0.9的折减系数
∴ N=0.9N=0.9×5.18=4.66KN/m2
二． 验算架子结构的整体稳定与单杆局部稳定
N/фA+σm≤KAKHf
N=4.66×1×1=4.66KN
由 λ1=h/i=2400/15.78=152 查表3-173 得ф=0.301
由于Qk=1.60KN/m2 则σm=0N/mm2
单根钢管截面面积 A1=489 mm2
kH=0.8
N/фA+σm=4.66/(0.301×489)=31.66N/mm2
KAKHf=0.85×0.8×205=139.4＞31.66N/mm2满足要求
三． 计算大＼小横杆的强度与变形
３． 小横杆　间距 C=0.8m
强度
M=G×C×b2/8
Mmax=4.66×0.8×1.22/8=0.671KN·M
Ó= Mmax/Wn≤f Wn=6078mm2
Ó=671000/6078=132＜205N/ mm2 满足要求
变形
W/b=5qb3/(384×E×I)
=5×4680×12003/(384×2.06×105×121900)
=4.19＜小于1000/160与10 mm,满足要求!
４． 大横杆
强度
F1=G×0.8×0.8=4.66×0.8×0.8=2.98
Mmax=0.213×2.98×0.8=0.608 KN·M
Ó=608000/6078=100＜205N/ mm2 满足要求
变形
W/b=1.615×F×L2/(100×E×I)
=1.615×2980×8002/(80×2.06×105×121900)
=1.53小于1000/160与10 mm,满足要求!

120mm厚框架现浇板模板荷载计算
板模板脚手架立杆横距b=1m；立杆纵距l=1.10m；脚手架步距h=1.8m钢管为48x3.5。
一． 荷载：
木模板及支架自重 0.30KN/m2
新灌筑混凝土自重 24×0.12=2.88KN/m2
钢筋自重 1.1×0.1=0.11KN/m2
合计 NGk =3.29KN/m2
施工人员、施工设备和混凝土堆集的自重 1.0KN/m2
合计 NQk=1.0KN/m2
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的规定
∴　N=1ΣNGk+1.4ΣNQk=1×3.29+1.4×1.0=4.69KN/m2
根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以γ=0.9的折减系数
∴ N=0.9N=0.9×4.69=4.221 KN/m2
二． 验算架子结构的整体稳定与单杆局部稳定
N/фA+σm≤KAKHf
N=4.221×1×1=4.221KN
由 λ1=h/i=2400/15.78=152 查表3-173 得ф=0.301
由于Qk=1.60KN/m2 则σm=0N/mm2
单根钢管截面面积 A1=489 mm2
kH=0.8
N/фA+σm=4225/(0.301×489)=28.68 N/mm2
KAKHf=0.85×0.8×205=139.4＞28.68N/mm2 满足要求
三． 计算大＼小横杆的强度与变形
小横杆　间距 C=1m
强度
M=G×C×b2/8
Mmax=4.22×1×1.22/8=0.528KN*M
Ó= Mmax/Wn≤f Wn=6078mm2
Ó=528000/6078=103.97＜205N/ mm2 满足要求
变形
W/b=5qb3/(384×E×I)
=5×4680×12003/(384×2.06×105×121900)
=4.19小于 1000/160与10 mm,满足要求!
大横杆
强度
F1=G×1×1=4.22×1×1=4.22
Mmax=0.213×4.22×1=0.89 KN*M
Ó=890000/6078=175＜205N/ mm2 满足要求
变形
W/b=1.615×F×L2/(100×E×I)
=1.615×2890×10002/(100×2.06×105×121900)
=1.86小于 1000/160与10 mm,满足要求!

一、梁模板计算
1.模板支撑及构造参数
KL1(4)梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：1.60；
混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.60；梁两侧立杆间距(m)：0.60；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：0；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.60；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；
梁底纵向支撑根数：2；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：600；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量：4；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；
竖向支撑点到梁底距离依次是：160mm，300mm，460mm；
主楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.600m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.760m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.160。
分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f]
W = 60×2×2/6=33.33cm3；
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
q1= 1.2×0.5×17.85=10.809kN/m；
q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；
l = (1600-180)/(4-1)= 473mm；
M= 0.1×10.809×4732 +0.117×2.8×4732=31.6×104N·mm；
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.809×473/1000+1.2×2.800×473/1000=7.161kN；
σ = 8.74×104 / 3.33×104=2.6N/mm2；
[f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.6N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/260
l =473mm；
E = 6000N/mm2；
I = 60×2×2×2/12=33.33cm4；
ν= 0.677×10.809×4734/(100×6000×3.33×105) = 1.81 mm；[ν] = l/260 =485/260 = 1.94mm；
ν=1.81mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.94mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
q = 3.785/0.600= 7.580kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm
W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；
I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；
E = 9000.00 N/mm2；
经过计算得到最大弯矩 M = 0.189 kN·m，最大支座反力 R= 4.164 kN，最大变形 ν= 0.141 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
σ = 1.89×105/6.40×104 = 3 N/mm2；
[f] = 17N/mm2；
σ = 3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
[ν] = 600/400=1.25mm；
ν=0.141mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！
2.主楞计算
本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm
W = 2×6×8×8/6 = 128cm3；
I = 2×6×8×8×8/12 = 512cm4；
E = 9000.00 N/mm2；
经过计算得到最大弯矩 M= 0.312 kN·m，最大支座反力 R= 5.659 kN，最大变形 ν= 0.085 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
σ = 3.12×105/1.28×105 = 2.4 N/mm2； [f] = 17N/mm2；
σ =2.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 160/400=0.375mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.085mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.375mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
N<[N]= f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取180 N/mm2；
穿梁螺栓型号: M12 ；查表得：
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.659 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 180×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.659kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
六、梁底模板计算
W = 1000×20×20/6 = 6.67×104mm3；
I = 1000×20×20×20/12 = 6.67×105mm4；
1.抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
q1=1.2×[(24.00+1.60)×1.60+0.30]×1.00=49.32kN/m；
q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00=5.600kN/m；
q=49.32+5.600=54.92kN/m；
Mmax=ql2/8 = 1/8×54.92×3602=8.4×105N·mm；
RA=RB=0.5ql=0.5×54.92×0.35=9.611kN
σ =Mmax/W=8.40×105/6.67×104=12.41N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =12.41N/mm2 小于梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
ν= 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/260
q =q1/1.2=21.975kN/m；
l =360.00mm；
E = 6000.0N/mm2；
[ν] =360.00/260 = 1.400mm；
ν= 5×26.37×3604/(384×6000×6.67×105)=1.288mm；
面板的最大挠度计算值: ν=1.288mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =1.4mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
1.荷载的计算
q=5.595/1=5.595kN/m
W=6×8×8/6 = 64 cm3；
I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；
最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×5.595×12 = 0.559 kN·m；
最大应力 σ= M / W = 0.559×106/64000 = 8.7 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 8.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算
τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V =0.6×5.595×1 = 3.357 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×3.357×1000/(2×60×80) = 1.049 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 1.049 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算
ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/260
ν= 0.677×5.595×10004 /(100×9000×256×104)=1.644mm；
[ν]=1.000×1000/260=4.000 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 1.644 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=4 mm，满足要求！
支撑小横杆的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=5.595kN
P2=(0.600-0.360)/4×1.000×(1.2×0.100×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.000×(0.860-0.100)×0.300=0.895kN
Mmax=0.811 kN·m；
Vmax=1.452 mm；
σ=0.811×106/4790=169.4 N/mm2；
[f]=205 N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值 169.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
八、扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
R < 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
九、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(ΦA)≤[f]
1.梁内侧立杆稳定性验算:
N1 =6.49 kN ；
N2 = 1.2×0.129×3.3=0.511 kN；
混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.60/2+(0.60-0.35)/2)×1.00×0.30=0.315 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.60/2+(0.60-0.35)/2)×1.00×0.100×(1.60+24.00)=2.677 kN；
N =6.49+0.511+0.315+2.677=9.994 kN；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；
lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；
φ = 0.209 ；
钢管立杆稳定性计算 σ = 104.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁外侧立杆稳定性验算：
N1 = 6.49/Sin75o = 6.719 kN ；
N2 = 1.2×0.129×(3.3-0.85)/Sin75o = 0.393 kN；
N = 6.719+ 0.393 = 7.112 kN；
由长细比 lo/i 查表得到；i = 1.59；A = 4.57； W = 4.79； [f] =205 N/mm2；
lo = k1uh/Sinθ
k1 =1.155 ；参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
立杆计算长度 lo = k1uh/Sinθ = 1.155×1.7×1.5/0.966 = 3.049 m；
lo/i = 3049.147 / 15.9 = 192 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得φ = 0.195 ；
σ =7111.886/(0.195×457) = 79.8 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 79.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
4.楼板模板
安装顺序如下：
搭设支架及拉杆®安装纵横钢楞®调平柱顶标高®铺设模板块®检查模板平整度并调平。
楼板模板安装注意事项：
①单块就位组拼时，每个跨从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设。
②模板块较大时，应增加纵横楞。
③检查模板的尺寸、对角线、平整度以及预埋件和预留孔洞的位置。安装就位后，立即与梁、墙模板连接。
④采用钢管脚手架作支撑时，在支柱高度方向每隔1.2—1.3m，设一道双向水平拉杆。
垮度大于3.6m的板施工，必须按0.5%起拱。
楼梯模板：见下图。
楼梯采用后做法，等楼层剪力墙拆模后，再进行楼梯支模、绑扎钢筋，浇灌砼等作业。
5、楼板安装允许偏差见下表：
长度
板梁
+5，-5
备注
薄腹梁、