专项施工方案(顺达化工有限公司综合楼、仓库、生产车间).doc

汀田中川汀五村18间民房工程
专 项 施 工 方 案

施
工
用
电
工
程

编 制 人：
审 核 人：
批 准 人：
编制单位：
编制时间：二 零 零 七 年 一 月 二 日

施工用电组织设计
一、施工条件
1、本工程为汀田中川汀五村18间民房工程，位于汀田汀五村。建筑面积5382m2，由辽宁阜新市建筑设计院设计，浙江立城集团有限公司施工，齐齐哈尔北方工程监理有限公司承担监理业务。
甲方已提供全套施工图纸各种手续基本齐全，已具开工条件。
2、施工现场电量统计表
序号
设备名称
规格型号
安装功率
数量
合计功率
备注
1
混凝土搅拌机
JZC-350
7.5
1
7.5

2
灰浆搅拌机
H5250
4
1
4

3
物料提升机
JK1T
11
1
11

4
钢筋弯曲机
BX1—500
5.5
1
5.5

5
钢材切割机
QJ40-1
5.5
1
5.5

6
电焊机
BX-330
11
1
11

7
插式振捣器
HZ-30
1.1
4
4.4

8
平板振动器

1.1
4
4.4

9
木工园盘据
MJ104
3
1
3

10
木工刨料机

1.5
1
1.5

11
室内外照明

10

10

小计

67．8

二、现场勘探及初步设计
1、本 工程位于市汀五村，施工现场用电量大于10KN，所以室外用电线路从农电柱网上设置承接电源，送至现场配电房配电屏上。本设计只计算现场配电房以下的线路及电气开关的选择。
2、根据施工现场用电设备布置情况在场内道路两侧设置1排电杆，杆距为20m分1个干线LFG1架空引至配电箱，再由配电箱引至各用电设备的开关箱，管上设马路做道路照明。
3、根据《施工现场临时用电安全技术规范》规定，本供电系统采用TN—S（三相五线制）供电。
三、确定计算负荷
1、 搅拌机组：KX=0.7 CosΨ=0.68 tgΨ=1.08
PK2=KX×Pe1=0.7×7.5=5.25Kw
QS2=PS1×tgΨ=5.25×1.08=5.67kvaf
2、卷杨机组：KX=0.3 CosΨ=0.7 tgΨ=1.02
PK3=KX×PC3=0.3×11=3.3Kw
QS3=PK3×tgΨ=3.3×1.02=3.37kvaf
3、电焊机组：KX=0.45 tgΨ=1.98
（1）先将JC=50%统一换算到JC=100%时的额定容量
JC
PC4= ×Po=0.5×22=15.6kw
JC100
（2）计算负荷
PK4=KX×PC4=0.4×15.6×2=14.04Kw
QP4=PK4×tgΨ=14.04×1.98=27.8kvaf
4、钢筋机组：KX=0.7 CosΨ=0.7 tgΨ=1.02
PK5=KX×PC5=0.7×11.3=7.91Kw
QS5=PK5×tgΨ=7.91×1.02=8kvaf
5、杠机械组：KX=0.7 CosΨ=0.88
PK6=KX×PC6=0.7×4.5=3.15Kw
QS6=PK6×tgΨ=3.15×0.88=2.77kvaf
6、振动棒组：KX=0.7 CosΨ=0.7 tgΨ=1.02
PK7=KX×PC5=0.7×8.8=6.16Kw
QS7=PK5×tgΨ=0.16×1.02=6.28kvaf
7、总的计算负荷计算：干线同期系数取Kx=0.9
总的有功功率PK=Kx×（PK1×PK2×PK3×PK4×PK5×PK11）=0.9×（5.25+3.3+7。02+7.91+3.15+6.16+10）=42。79Kw
总的无功功率QK=Kx×（QK1×QK2×QK3×QK4×QK5×QK6×QK7）=0.9×（5.67+3.37+13.8+.08+2.77+6.28）=31.97Kvaf
总的视在功率
Sk= PK2+QK2 = 42.792+31.972 =53.41kva
总的计算电流计算
Sk 53.41 53.41
1k= = = =81.17A
3VC 3×0.38 0.658
9、 变压器选择：
根据计算的视在功率有关资料SL7型的三相电力变电器其规格为SL7-125/10它的功率为125KVA＞81.17KVA，能够满足使用要求，其高压侧为10KV同施工现场外的高压架空线压级别一致。
10、LFG1线路上导线及分配箱、开关箱电气设备选择在选择前应对照平面图和系统图先由用电设备开关箱至分配箱计算，选择导线及开关设备。分配箱至开关箱，开关箱至用电设备的导线敷设采用铜芯橡皮绝缘导线架空在杆柱上。
（1）开－6至搅拌机导线截面及开关内电气设备选择计算电流查表Kx=1 CoSe=0.68
Pc 16.45
Ik= Kx = =36.7A
3VC×0.38×0.68 3×0.38×0.68
选择导线截面，查表得Bx－3×16+1× 10G3柱上架设选择开－6开关为HK1－6+3 3×RCIA－60A，其熔体电流为IRD=1.5IiS=1.5×16.7=30A漏电保护器为DZ15L－60/3。
（2）开－6至搅拌机导线截面及开关内电气设备选择计算电流查表Kx=1 CoSe=0.68
Pc 7.5
Ik= Kx = =16.7A
3Ve×0.38×0.68 3×0.38×0.68
选择导线截面，查表得Bx－3×2.5+1× 2.5G20柱上架设选择开－6开关为HK1－6+3 3×RCIA－60A，其熔体电流为IRD=1.5IiS=1.5×16.7=30A漏电保护器为DZ15L－60/3。
（3）卷杨机组开－1开－2至卷杨机导线截面及箱内电气设备选择。
1）计算电流查表Kx=1 CoSΨ=0.7
Pc 22
Ik= Kx = =27.6A
3VC CosΨ 3×0.38×0.7
2）选择导线截面Bx－3×10+1×6G25柱上架设
3）选择箱内开关及保护设备：Hk1－60/3 3RC1A－60A熔体熔断电流为30A。
4）选择漏电保护器为DZ15L－60/3其漏电动作电流不大于30mA额定漏电动作时间少于0.1So。
（4）开5、开6至分－3 导线截面及各种保护开关的选择。
1）计算电流查表Pc=11Kw Kx=1 CosΨ=0.7
Pc 16.45
Ik= Kx = =24A
3VC CosΨ 3×0.38×0.7
2）选择截面由于分－3箱中的一个回路供楼上用电和大灯用电，故导线进线截面应选大一些，选Bx－3－35+1×16G50由 LFG1引F至分－1箱。
3）选择进线开关DZ10－15/3，其脱扣器的整定电流值为I=100A，其脱扣器整定电流为If=60A，漏电保护器为D15L－60/3。
（5）开－2至分－2钢筋组，导线截面选择及各种保险开关选择。
1）计算电流 Pc=11Kw Kx=1 CoSΨ CoSΨ=0.68
Pc 16.45
Ik= Kx = =25A
3VC CosΨ 3×0.38×0.68
2）选择导线截面：Bx－3×25+1×16G25柱上架设引至电焊机DZ―12―100考虑上下级配脱口器的整定电流这If=100A。
分－2进级及导线截面选择。
Pc=11+5.5=16.5Kw K=0.6 CoSΨ=0.7
Pc 16.45
Ik= Kx = 0.6× =8.2A
3VC CosΨ 3×0.38×0.7
选择截面Bx－3×16+1×10G50
选择进线开关DZ－10－60/3其脱口器整定电流为60A
（6）开－4－5木工每组截面选择和开关箱内各种开关选择
1）计算电流 Pc=4.5 K=1 CoSΨ=0.7
Pc 4.5
Ik= Kx = =9.8A
3·Vo · CosΨ 3×0.38×0.7
2）导线截面选Bx－3×4+1×2.5G20柱上架设
3）选择开关HK1－20/3 3RC1A×20/15 其熔断器溶体电流
4）选择漏电保护器DZ15L－20其额电漏电电流小于30mA，额定时间少于0.1So。
（7）振动棒组，截面选择和开关箱内各种开关选择
1）计算电流 Pc=8.8 K=1 CoSΨ=0.7
Pc 8.8
Ik= Kx = =19.13A
3·Vo · CosΨ 3×0.38×0.7
2）导线截面选Bx－3－6+1×16G25柱上架设
DZ－12－40/3考虑上下级配整定电流值为30A，选定漏电保护器为DZ20L－30A。
（7）选择总箱中进线截面及进出口线及开关
1）选择导线截面，计算总电流IS=50A，查室外架空30。，绝缘钢芯导线为=40mm2，其安全流量为138A能满足要求。
2）选择总进线开关DZ10－200/3其脱口器整定电流值
二级分配电箱配电系统图：

随机移动开关箱（300*400）

二级分配电箱配电系统图

职工宿舍照明电箱

专 项 施 工 方 案

脚
手
架
工
程

编 制 人：
审 核 人：
批 准 人：
编制单位：
编制时间：二 零 零 七 年 一 月 二 日
脚 手 架 专 项 施 工 方 案

一、 工程概况
本工程为汀田中川汀五村18间民房工程，位于汀田汀五村。建筑面积5382m2，由辽宁阜新市建筑设计院设计，浙江立城集团有限公司施工，齐齐哈尔北方工程监理有限公司承担监理业务。
二、方案选择
因本工程最高度21.6米为计算方案，今脚手架的搭设采用φ48，壁厚3.5mm钢管和铸铁扣件，立柱间距1.5米步距1.8米连接点采用短钢管埋入砼中用扣件连接，水平间距4.5米垂直高度3.6米。按有关规定及要求进行落地式立杆搭设。
三、搭设要求和构造
1、材料要求：采用Φ48壁厚3.5mm钢管和铸铁扣件，对所用的钢管和铸件逐件检查无裂纹变形、损伤等方才投入工程使用，不合格严禁投入使用。
2、脚手架纵向水平大横杆对接扣件接长，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，装螺栓注意将根部放正和保持适当的拧紧程度，左右上下应相互错开，并不在同一步距内。
3、外墙面离小横杆端头10cm，离大横杆不大25cm。架身转角处起每水平距离不超过9m设剪刀撑；用旋转扣件与立杆和水平杆扣牢。剪刀撑杆与始点成450~600夹角，架体与主体结构的连接方法用钢管连接在主体结构中预埋钢管，拉结点按水平方向每隔4.5米、垂直方向每层设置结点。
4、在外立杆里侧设1.2m高、中间0.6m高防护栏杆，以及20~25cm高设踢脚杆，脚手片层层进行铺设，用18#铁丝双股并联绑扎4点，从而使绑扎牢固达到安全使用的效果。
四、脚手架设计计算
1、验算架子结构的立杆稳定性
N
≤KA·KH·F
ψA
N=1.2×(n1·NGK1+NGK2)+1.4NQK
N1=7步
h=1.8m L=1.5m查表2—14得N GK1=0.442
b=1.0 L=1.5m铺设四层脚手片，查表2—15得N GK2=2.950
b=1.0 L=1.5m施工荷截3KN/m2，查表2—17得N QK2=6.30
N=1.2×(7×0.442+2.95)+1.4×6.3=16。07KN

2H1 2×3.6
H1=3.6 b=1.0 λx= = =7.2
b 1.0
b=1.0 H1=2h 查表2—16得 u=25
λcx= uλx=180 查表2—19得ψ=0.243
N 16.07
= =67.55N/mm2
ψA 0.243×978
KA·KH·f=0.85×0.8×205=139.4N/mm2
N
＜KA·KH·f脚手架立杆整体能够稳定
ψA
2、验算单根钢管的局部稳定：
按公式验算：
N1
+σm≤KA·KH·f
ψ1A1
1 bL
N1= ×1.2×n1·NGK1+ (1.2 NGK2+1.4 NQK)
2 1.4
上式为7步架钢管与扣件重，架上铺设4层脚手板，物品及两层活荷截对内立杆的轴心压力。

1 1.0×1.5
N1= ×1.2×7×0.442+ ×(1.2×2.95+1.4×6.3)
2 1.4
=13.18+13.24=15.07KN
h1
由λ1= =114 查表2—19得ψ1=0.489
11
由于QK=3KN/m2 所以σm=55N/mm2

N1 15070
+σm= +55=63.02+55=118N/mm2
ψ1A1 0.489×489
KA·KH·f=0.85×0.8×205
=139.4N/mm2＞118N/mm2满足要求
3、脚手架与主体连接点抗风强度及风荷截作用架子整个稳定验算：
ω=0.75β2υ2υstwω。
工程地点的基本风压值ω。=0.5KN/m2，根据钢管脚手架计算有关规定β2=1，风压高度系数。根据脚手架高度及城市地面粗糙度查规范GBJ9-87表6.2.1得υ2=1.50
脚手架的风压体型系数，根据建筑结构荷截规范表6.3.1得：
公式：υstw=ψυ2(1+η)
h=1.80 1=1.50 查表得ψ=0.104
立杆纵距 1.50
由ψ=0.104及 = =1.50
立杆横距 1.0
查规范GBJ9-87表6.3.1得η=1
根据（BGJ-8）建筑结构荷载规范表6.3.1得公式：
ω·d2=0.5×0.048=0.001152＜0.002得υ=1.2
所以υETW=0.104×1.2×(1+1)=0.2496
ω=0.75β2υ2υETWω
=0.75×1×1.50×0.2496×0.5
=0.14KN/m2
4、验算连墙点抗风强度
风荷作用对每个连接点产生的拉力或压力
L1=3L=3×1.5=4.5米
Nt=1.4H1 L1ω
=1.4×4.5×3.0×0.14
=2.646KN
一个扣件的抗滑能力设计值为6.0KN＞2.646KN满足要求。
计算作用于格构式压杆的风荷q:
q=1.4Lω=1.4×1.5×0.14=0.294KN/m
qH12 0.294×3.62
M= = 0.48
8 8

M 0.48×106
= = 0.49N/mm2
bA1 1000×489×2

N M
+ = 64.8+0.49=65.29N/mm2
ΨA bA1
KA · KH· f = 0.85 × 8 × 205 = 139.4N/mm2 ＞ 65.29N/mm2
所以架子整个稳定性稳定满足要求
5、脚手架最大搭设高度计算

H
Hmax≤
H
1+
100

KAφAf －1.3 ×（1.2NGH2+1.4NQK）
H=
1.2NGK1
0.85×30.321－1.3×（1.2×2.95+1.4×6.3）
=
1.2×0.442

=27.75

27.75
Hmax = = 21.7m（满足要求）
1+ 27.75
100

五、脚手架的拆除：
1、架子拆除划分作业区，周围设围栏或设立警戒标志，地面设专人指挥管理，严禁非作业人员入内。
2、拆除高处的作业人员戴好安全帽，系安全带，扣好保险钩，穿软底鞋。
3、拆除顺序由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆栏杆、脚手剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。
4、拆立杆时，先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。
5、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
6、拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施。
7、拆下的材料，应用绳索栓住，徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝集中回收处理。
六、脚手架的验收
1、架子搭设和组装完毕，在投入使用前，应逐层、逐流水段，由主管班组长和专职安全员进行验收，同时经公司质安科审批填写验收单，验收合格后发给合格证。
2、验收的内容：
（1）钢管材料质量验收；
（2）架子的布置，立杆、大小横杆间距；
（3）架子的搭设和组装；
（4）连墙点或结构牢固部分是否安全可靠，剪刀撑、斜撑是否符合要求；
（5）架子的安全防护、安全保险装置、扣件和绑扎拧紧程度是否符合要求；
（6）脚手架的起重机具、钢丝绳吊杆是否安全可靠，脚手板铺设是否符合要求。

专 项 施 工 方 案

物
料
提
升
机
工
程

编 制 人：
审 核 人：
批 准 人：
编制单位：瑞安市耀光建筑工程有限公司
编制时间：二OO四年七月十二日

物 料 提 升 机 搭 设 方 案

一、架体搭设：
1、架体选用SSD80架体并应有生产厂家的产品合格证及建筑安全监督管理部门核发的准用证。
2、物料提升机架体搭设按钢管脚手架安全技术规定，采用C20，300mm厚砼浇捣底盘。
3、架体四面从下到上设置剪刀撑（不得以斜掌代替）每3～4节高设一道（每节高度为1米）上下连续设置，三面采用围护网。
4、架体进料口采用自落式安全门，每层料平台也设置安全门，（安全门制作符合温字安监[06]105号文件要求，漆好红白双色漆，达到醒目要求）底层进料口上方设3-5米防雨篷（宽度大于井安架最外部尺寸500mm）。
5、物料提升机20米以下设一组（4根）缆风绳，每增高10米增设一道，缆风绳严禁用钢筋代替，必须使用钢丝绳，直径不小于9.3mm，与地面夹角成45。-60。，并固定在地锚上，钢丝绳头固定不少于在支绳卡，并且绳卡间距不小于钢丝绳直径6倍，绳卡滑鞍放在受力绳一侧，不得正反交错设置绳卡。缆风绳不准在高压电线下方通过。
6、提升架天梁采用工字钢，搁置在提升机立杆与横杆的节点处，节点进行核算并采取加强措施，横杆除采用双杆外还有加绑八字支撑，防止天梁受力后支承处下沉和天梁横移。
7、整个提升机体保持垂直，轨道通顺，并经常涂润滑油膏，立杆垂直度偏差高度不超过总高度的1/400，导轨垂直度及间隙尺寸的偏差不小于±10mm。
8、提升机剪刀撑应用整根钢管，严禁用短管代替，最低层的剪刀撑直接落地。
9、提升机高度要留有余地，比建筑物高出3米至6米；井架与建筑物之间通道两边设防护栏杆。
二、吊篮的技术要求
1、吊篮的最大起重量不超过1000KG（包括自重）
2、提升机的制动装置，断绳保险装置，吊栏篮安全门。楼层口停靠栏杆，上料口防护棚，超高限位装置，下限位装置及通讯装置都应齐全有效。
3、吊篮所用滑轮组与架体成刚性连接，严禁采用钢丝绳铅丝柔性连接滑轮。
4、滑轮组的滑轮直径与钢丝绳直径比值不小于25~30。
三、卷扬机操作棚搭设
1、选用正反转卷扬机，吊篮的上下运行，皆靠动力控制，这种卷扬机使用安全，设备磨损小，架体晃动小。
2卷扬机的位置选择视线良好，远离危险作业区域能保证操作人员清楚地看到卷扬机运行状态及吊篮的情况。按规程要求，卷扬机和第一个导向轮（地轮）的水平距离约25米左右。
3、卷扬机后面埋设地锚与卷扬机底座用钢丝绳拴牢，同时在底座前打桩，防止卷扬机位移。
4、卷扬机所用的钢丝绳直径不小于12.5mm，钢丝绳应有良好润滑，并在每天使用前进行检查，检验钢丝绳的报废应符合GB5972的规定，且不得接长使用，钢丝绳端头与卷筒应用压紧装置卡牢，在卷筒上的钢丝不小于3圈。
5、钢丝绳设过路保护，在运行中架起，使之不拖地面和被水浸泡，必须穿越主要干道时，挖沟并加以保护措施，严禁在钢丝绳穿行的区域内堆放物件。
6、禁止使用倒顺开关作为卷扬机的控制开关。
四、提升机安全操作规程
1、设有专职机构和专职人员管理。
2、组装后应进行验收。并进行空载、动载和超载试验。
3、由专职人员操作，持证上岗，每班开机之前，应对卷扬机钢丝绳，地锚，缆风绳进行检验，并进行空车试运行，合格后方准使用。
4、提升机严禁乘人，在停靠装置可靠的情况下，装料人员才能进入到吊篮内工作。
5、禁止攀登架体和从架体下面穿越。
6、设置灵敏可靠的联系信号装置，做到各操作层均匀同司机联系，并且信号准确。
7、缆风绳不得随意拆除，凡需临时拆除的，应经工地安全员、项目经理同意后，先行架固，特恢复缆风绳后，方可使用井字架；如缆风绳位置改变位置，要重新埋设地锚，特新缆风绳拴好后，原来的缆风绳方可拆除。
8、保养设备必须在停机后进行，禁止在设备运行中擦洗、注油等工作，需重新在卷筒上缠绳时，必须两人操作，相互配合，操作人员在操作时要经常注意传动机构的磨损，发现磨绳，滑轮磨偏等问题，要及时向有关人员报告并立即整改。
9、架体发生变化及时纠正，严禁超载运行。
10、操作人员离开时，应降下吊篮并切断电源。
五、架体拆除
1、架体拆除前，先察看施工现场环境，包括架空线路，外脚手架地面的各种设施等各类障碍物，地锚、缆风绳，连墙杆以及被拆架体各节点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽时拆掉。
2、确定指挥人员，工作前划定危险作业区域。
3、拆除架体应注意：（一）被拆除构件不能乱扔，防止伤人；（二）拆除后架体的稳定性不被破坏，在拆附墙杆前，应加临时支撑防止变形；拆除各标准节时，应防止失稳。拆下的管件应及时下运防止超负荷。
六、提升机的验收
提升机搭设完毕后，先经分公司质安员检查后，由公司质安科进行验收，并填写《井字架验收单》达到技术要求后，由公司发给《合格证》后方可使用。
瑞安市耀光建筑工程有限公司
二○○四年五月十二日

专 项 施 工 方 案

模
板
工
程

编 制 人：
审 核 人：
批 准 人：
编制单位：瑞安市耀光建筑工程有限公司
编制时间：二OO四年七月十二日

模 板 专 项 方 案

一、工程概况
瑞安市红光村旧村改建D6#楼工程位于瑞安市红光村，建筑面积5336m2，七层架框结构，一层高度4.2米，总高度21.6m。
二、模板支撑系统的计算
模板及模板的支架，都应具有足够的强度、刚度和稳定性，尤其是大型混凝土结构工程，更要求进行模板的设计，该工程最高层高为4.2米，最高梁高度为0.6米，在施工过程中所产生的各种荷载。
1、柱支撑计算
本工程层高为4.2米，因为采用普通混凝土浇捣，混凝土坍落度为30mm，r（重力密度）取24KN/M3，浇筑速度为2.5m/h，入模时温度取20。C；由于柱采用内容振动器时，新浇筑的混凝土作用于模板最大侧压力，可按下列计算：
⑴根据以前的经验，取β1=1.0 β2 =0.85
200 200
To= = =5.71
T+15 20+15
F=0.22rtoB1·B2·V½
=0.22×24×1×0.85×2.5½×5.71=40.52KN/M2
⑵F=24H=24×6=144N/M2
两式应取小值40.52KN/M2
F 40.52
有效压头高度h= = =1.69m
24 24
因此，本工程采用每50㎝一道压头，保证柱砼截面不变形和由此产生的不安全因素。
2、梁的木模、侧模和顶撑计算
（1）梁侧模板受到浇筑砼时侧压力的作用计算同柱侧压力，根据以往经验，R=24kn/m2，V=5m/h，t0=5.71，β1=1.0 β2=0.85，梁最大高度H=0.7m
① F=0.22λt0β1 ·β2 ·v
=0.22×24×1×0.85×5 ×5.71=57.3KN/M2
② F=24H=24×0.7=16.8KN/M2
按取小值，故最大侧压力为12 KN/m2
F 16.8
有效压力高度为h= = =0.7m
24 24
因此，本工程梁的侧力采用每50cm一道压头能保证梁砼截面的不变形。
（2）梁底模小楞木的计算
小楞木放置在钢管上（距离0.8m），采用木主料（60×80），同侧模压头50cm间距，小楞计算采用简支梁，其强度计算如下：
强度：其中P=[q1(自重)+q2(施工负载)] ×1.4(安全系数)
=(0.25×0.7×24×0.1×24) ×1.4=9.24KN
因小楞间距为50cm。所以P=9.24/2=4.62KN
3p1 3×4.62×800
抗弯强度：fm = =
2bh2 2×60×802
=11.8125n/mm2
根据查表木材最大的抗弯强度fm=14.95n/m2 ＞14.43n/mm2
因此采用0.6×0.8、间距0.5的方木料能满足要求。
（3）立柱Φ48壁厚3.5mm钢管和铸铁扣件，立柱间距按1.0米计算，承受小楞传来的集中荷截，为简化计算，转换为均布荷截，其强度、刚度计算如下：
强度：L=2220( ) =2220( ) =1032(mm)
刚度：L=1901( ) =1901( ) =1141(mm)
因此，采用Φ48壁厚3.5mm钢管和铸铁扣件,立柱为1.0米，不大于1.083米，基本能够满足要求。
（4）钢管立柱的稳定性，采用Φ48壁厚3.5mm钢管和铸铁扣件，采用对接与搭接两种，前者的偏心假定为1D，即48mm，后者偏心假定为2D，即96mm，具体计算如下：Φ48A=489m，［f］=268N/mm，Ψ=Lo/I，I=d/4
取长度Lo为1.8米，
N=Ψ1A［f］= Lo/I［f］=1.8/d/4×489×268=19.657KN
而实荷截设计值P=9.24KN×1.1/2=5.17KN，因此，立柱的稳定性完全满足要求。

下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢！

毕业论文致谢词

我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意

这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬!特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩，诚为过于天地，重于父母”，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意!

感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望（，请保留此标记。）你们有好的前途，失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭!

最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。

致谢词2

在本次论文设计过程中，感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的

感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处。

谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢。
开学自我介绍范文：首先，我想说“荣幸”，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。其次我要说“幸运”，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。）的班集体。最后我要说“加油”衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油。哦，对了，我的名字叫“***”，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事！！
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