脚手架施工方案最终.doc

金属镁一体化项目纯碱装置蒸吸工段
目 录
1. 编制说明和编制依据………………………………………………2
2. 施工部署……………………………………………………………2
3. 原材料要求…………………………………………………………2
4. 地基处理……………………………………………………………3
5. 双排脚手架的设计及验算…………………………………………3
6. 满堂脚手架（模板支撑）设计及验算……………………………20
7. 脚手架搭设要求……………………………………………………21
8. 脚手架拆除要求……………………………………………………23
9. 脚手架工程的安全管理……………………………………………24

附：脚手架应急预案
附：危险源识别和重点部位、环节控制

1、 编制说明及编制依据

1.1 编制说明
为保证本项目施工过程中脚手架搭设、使用、拆除符合有关规范要求，特编制本方案。
1.2 编制依据
1）TCC提供的金属镁一体化纯碱项目蒸吸工段土建工程施工图纸；
2）TCC的HSE程序文件；
3）中色十二冶建设有限公司的安全生产管理制度；
4）公司IS09001：2000质量体系文件；
5）公司HSE（健康、安全、环境）体系文件；
6）国家现行有关施工及验收规范、规程：
《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)。
《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)
《建筑施工手册》缩印本第四版。
7） 现场环境和条件。

2、 施工部署
2.1 施工方案的选择
根据建筑物几何特征及现场的环境和条件，本单位工程的脚手架施工方案确定如下：
1) 室外搭设双排结构脚手架，总高52米，分两段搭设，第一段高35米，底座为室外回填基础，第二段高17米，底座为型钢预埋；室内搭设满堂(承重支撑)脚手架。
2） 装修施工室外脚手架不变，室内天棚施工完后拆除满堂脚手架，然后搭设简易操作平台施工墙面。
2.2 质量标准
严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)进行搭设。
3. 原材料要求
3.1钢管
(1) 钢管采用Ф48.3×3.6焊管，材质Q235级。
3.2扣件
(1) 全部采用标准扣件。
(2) 旧扣件检查其外观，对有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓更换。
3.3脚手板
脚手板采用木挑板。木板用杉木或松木制作，其宽度≥200mm，厚度≥50mm，两端用10~14号镀锌钢丝捆紧。
4.地基处理
4.1 回填土
回填土按设计及规范要求进行分层夯填,并经试验检测，压实系数≥0.94
4.2基础持力层
搭设前应将场地平整，将回填铲平，并沿建筑四周浇筑一道100厚300宽C15砼，作为脚手架基础持力层。宽004设计及规范要求进行分层夯填。
5. 双排脚手架的设计及验算
本工程采用双排扣件式钢管脚手架，从基础起到12米为双立杆，12米到35米为单立杆。钢管规格为48.3×3.6mm；密目网规格：2300目/100cm2 ，每目空隙面积为1.3mm2。脚手架立于基槽回填土上，下设50×300×4000木垫板。立杆横距为1.05米，立杆纵距为1.2米，水平杆步距为 1.6米，水平横杆间距为0.75米，内立杆距墙0.3米；连墙件为两步两跨设置，连墙件采用48.3×3.6mm钢管，用双直角扣件分别与脚手架和框架柱或预埋件连接。外侧立面采用密目安全网全封闭，在二层满铺脚手板进行防护。
基本风压为0.45KN/m2。施工荷载Qk=3KN/m2。木脚手板自重标准值Qp1=0.35 KN/m2，栏木、挡脚板自重标准值Qp2=0.14 KN/m。
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）（以下简称规范）
《建筑施工手册》第四版（以下简称手册）

5.1 纵向水平杆、横向水平杆计算
1.横向水平杆验算
（1）抗弯验算
作用于横向水平杆弯矩设计值：
M=1.2+1.4
则：Mmax=1.2+1.4
=
=0.478KNm
查规范得：
截面模量W=5.08cm3
Q235钢抗弯强度设计值
===94.09N/mm2 < f=205N/mm2
符合要求
（2）变形验算
查规范得：
弹性模量E=2.06×105 N/mm2
惯性矩I=12.19cm2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2×0.35×0.75+1.4×3×0.75=3.465 N/m
则挠度为：
===2.18mm<=7mm
同时也小于10mm
满足要求

2.纵向水平杆计算
（1）抗弯验算
横向水平杆向内侧挑出距离为300mm，按200mm计算
F==0.5×3.465×1.05×(1+)2 =2.578KN
Mmax0.175Fla=0.175×2.578×1.2=0.54KNm
抗弯强度
===106.3 N/mm2 < f=205N/mm2
满足要求
（2）挠度验算
===3.97mm<=10mm
满足要求
（3）纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑承载力验算：
2.15×2.578=5.5427KN<Rc=8KN
满足要求
5.2立杆验算
1.长细比验算：
查规范得：
k=1.155
u=1.50
=1.58cm
立杆计算长度
=kuh=1.155×1.5×1.6=2.772m
长细比
===182.37< 210 (《冷弯薄壁型钢结构技术规范》)
符合要求
2.风荷载产生的立杆弯矩：
（1）密目安全网挡风系数计算
===0.841
查规范得
敞开双排扣件钢管脚手架挡风系数=0.089
则：
=+=0.841+0.089=0.868
（2）风荷载标准值计算
查规范得
=1.35
=1.3=1.1284
则:
=0.7=0.7×1.35×1.1284×0.55=0.59KN/m
（3）风荷载产生的立杆弯矩：
=0.85×1.4
=
=
=0.216KNm
3.立杆段轴向力设计值计算：
（1）组合风荷载时：
查规范得
脚手架结构自重标准值：
=0.1248KN/m
木脚手板自重标准值（按满铺二层计算）：
=2×0.35=0.7 N/M2
栏杆、挡脚板自重标准值：
=0.14 KN/m
施工均布活荷载标准值：
=3KN/m
则：
脚手架结构自重标准值产生的轴向力：
==20×0.1248 =2.496 KN
构配件自重标准值产生的轴向力：
=（+0.3）+
=（1.05+0.3）×1.8×0.7+0.14×1.8
=1.11 KN
施工荷载标准值产生的轴向力总和：
=（+0.3）
=（1.05+0.3）×1.2×3
=2.43KN
组合风荷载时立杆段轴向力设计值：
N=1.2（+）+0.85×1.4
=1.2×（2.496+1.11）+0.85×1.4×2.43
=7.2189KN
（2）不组合风荷载时立杆段轴向力设计值：
N=1.2（+）+1.4
=1.2×（2.496+1.11）+1.4×2.43
=7.7292KN
4.组合风荷载时立杆稳定性验算：
查规范得:
轴心受压构件的稳定系数=0.186
立杆截面面积A=4.56cm2
截面模量W=5.08cm3
则:
+=+
=136.906N/mm3<f=205 N/mm3
符合要求
5.不组合风荷载时立杆稳定性验算：
=
=111.6535 N/mm3<f=205 N/mm3
满足要求
5.3 连墙件验算
1.抗滑验算
每个连墙件覆盖的脚手架面积：
==2×1.6×2×1.2=7.68 m2
由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值：
=1.4=1.4×0.48×7.68=5.161KN
查规范得：
=5
连墙件的轴向力设计值：
=+=5.161+5=10.161KN
抗滑验算：
查规范得：
每个直角扣件抗滑承载力设计值：
=8 KN
由于采用双扣件设置
故：
=13.71 KN<2=2×8=16 KN
满足要求
2.稳定性验算：
由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上，
因此：
=0.6+0.3+1.05=1.95m
查规范得
回转半径=1.58 cm
长细比验算：
===123<[]=150(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》)
满足要求
查规范得
轴心受压构件的稳定系数 =0.434
钢管截面积A=4.56 cm2
连墙件稳定性验算：
==51.3431/mm2<205 N/mm2
满足要求
5.4.立杆地基承载力验算
1.计算基础面积：
每块垫板长4米，可放置3根立杆。
则：
A=×0.3×4=0.4m2
2.地基承载力设计值：
查《荷载规范》得
回填土承载力：=130 KPa=130 KN/m2
查规范得
脚手架地基承载力调整系数=0.4
则：
=0.4×130=52 KN/m2
3.地基承载力验算
不组合风荷载时立杆段轴向力设计值：
N=8.69KN
则：
===21.73 KN/m2 <=52 KN/m2
满足要求
5.5悬挑梁脚手架的验算
1.脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.60 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 17.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.20米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3；采用的钢管类型为 Φ48。3×3.6； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.20 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为单扣件；
2.活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:1；
3.风荷载参数
青海省格尔木市地区，基本风压为0.55，风荷载高度变化系数μz为0.840，风荷载体型系数μs为0.649；
考虑风荷载；
4.静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；
安全设施全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用[16a号工字钢] ，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.50 米。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用 14a号工字钢。
与楼板连接的螺栓直径(mm):50.00；
楼板混凝土标号:C35；
主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数):2；
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；

钢丝绳安全系数为:10.000；
钢丝绳与墙距离为(m):1.200；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。

7、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
（1）.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.036 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.200/4=0.105 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.200/4=0.900 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.036+1.2×0.105+1.4×0.900 = 1.429 kN/m；

小横杆计算简图
（2）.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:

最大弯矩 Mqmax =1.429×1.0502/8 = 0.197 kN.m；

σ = Mqmax/W =41.116 N/mm2；

小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！
（3）.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.036+0.105+0.900 = 1.041 kN/m ；

最大挠度 V = 5.0×1.041×1050.04/(384×2.060×105×115000.0)=0.695 mm；
小横杆的最大挠度小于 1050.0 / 150=7.000 与10 mm,满足要求！
8、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
（1）.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.036×1.050=0.038 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.050×1.200/4=0.110 kN；
活荷载标准值: Q= 3.000×1.050×1.200/4=0.945 kN；
荷载的计算值: P=(1.2×0.038+1.2×0.110+1.4×0.945)/2=0.750 kN；

大横杆计算简图
（2）.强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.036×1.200×1.2002=0.005 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算::M2max=0.417×0.750×1.200= 0.375 kN.m；
M = M1max + M2max = 0.005+0.375=0.380 kN.m
抗弯强度:σ= 0.380×106/4790.0=79.415 N/mm2；
大横杆的抗弯强度σ= 79.415 小于[f]=205.0N/mm2；
（3）.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.036×1200.04 /(100×2.060×105×115000.0) = 0.021 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
P=（0.038+0.110+0.945）/2=0.546kN
V= 3.029×0.546×1200.03/ ( 100 ×2.060×105×115000.0 )= 1.207 mm；
最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.021+1.207=1.229 mm；
大横杆的最大挠度小于 1200.0 / 150=8.0 或者 10 mm,满足要求！
9、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.036×1.200=0.043 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.050×1.200/2=0.221 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.200 /2 = 1.890 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.043+0.221)+1.4×1.890=2.962 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
10、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.125×17.000 = 2.122 kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2= 0.350×4×1.200×(1.050+0.3)/2 = 1.134 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11
NG3 = 0.140×4×1.200/2 = 0.336 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.200×17.000 = 0.102 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.694 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2
取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.050×1.200×1/2 = 1.890 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.450 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.840 ；
Us -- 风荷载体型系数：Us =0.649 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.450×0.840×0.649 = 0.172 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.694+ 1.4×1.890= 7.078 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.694+ 0.85×1.4×1.890= 6.681 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.172×1.200×
1.6002/10 = 0.063 kN.m；
11、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值 ：N =7.078 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.772 m；
Lo/i = 174.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.235 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 7078.000/(0.235×457.000)=65.909 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 65.909 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =6.681 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 2.772 m；
Lo/i = 174.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.235
立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 6681.420/(0.235×457.000)+62777.311/4790.000 = 75.319 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 75.319 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
12、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 0.172 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 11.520 m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NLw = 1.4×Wk×Aw = 2.770 kN；
连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 7.770 kN；
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,
由长细比 l/i=200.000/15.900的结果查表得到0.966；
A = 4.57 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0.966×4.570×10-4×205.000×103 = 90.500 kN；
Nl=7.770<Nf=90.500,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用单扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl=7.770小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图
13、联梁的计算:
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P = 7.078 kN
计算简图如下

支撑按照简支梁的计算公式

其中 n= 2
经过简支梁的计算得到
支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB = ( 2 -1)/2×7.078+7.078+2.400×0.174 /2= 10.827 kN
通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 2×7.078 + 2.400×0.174 = 14.575 kN
最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2 /8×7.078×2.400+0.174×2.400×2.400 /8= 4.373 kN.m
截面应力 = 4.373×106 / 80500.0 = 54.317 N/mm2
水平支撑梁的计算强度 54.317 小于 205.0N/mm2,满足要求!
14、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 cm4，截面抵抗矩W = 108.30 cm3，截面积A = 21.95 cm2。
受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力) N=14.575 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.950×0.0001×78.500 = 0.207 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R[1] = 17.452 kN；
R[2] = 12.929 kN；
R[3] = -0.403 kN。
最大弯矩 Mmax= 1.601 kN.m；
截面应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.601×106 /( 1.05 ×108300.0 )+
0.000×103 / 2195.0 = 14.080 N/mm2；
水平支撑梁的计算强度 σ =14.080 小于 215.000 N/mm2,满足要求！

15、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用[16a号槽钢],计算公式如下

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到强度 φb = 570 ×10.000×63.000× 235 /( 1200.000×160.000×215.000) =2.044；
由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GBJ17-88)附表其值用φb得到其值为0.932；
经过计算得到强度σ= 1.60×106 /( 0.932×108.300×1000.000 )=15.862 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求!
16、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=24.681kN

17、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
RU=24.681kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取24.681kN，α=0.820,K=10.000,得到：
钢丝绳最小直径必须大于25.000mm才能满足要求!

钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=24.681kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为

其中 [f] 为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=(2468.076×4/3.142×125.000) 1/2 =16.000mm;
18、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=12.929kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[12928.788×4/(3.142×50×2)]1/2 =12.830mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 12.929kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 50.000mm
[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2；
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
12928.788/(3.142×50.000×1.570)=52.425mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 12.929kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 50.000mm；
b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=250.000mm；
fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2；

经过计算得到公式右边等于1010.96 kN 大于锚固力 N=12.93 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!
6. 满堂脚手架(模板支撑)设计及验算
满堂脚手架仅验算其立杆稳定性即可
6.1 满堂模板支撑的构造选择
立杆横距：1.2 m；纵距1.2m。
步距：1.6m。
6.2 荷载
永久荷载
每米立杆承受的结构自重gk1=0.1491KN/m
脚手板自重gk2=0.35 KN/m2
模板及结构砼gk3=25KN/m3
活荷载
施工均布活荷载qk=3KN/m2
荷载组合
N=1.2恒荷+1.4活载
6.3 立杆稳定性验算
(1) 现浇平台(120厚)支撑
现浇砼平台满堂脚手架立杆荷载分配图

1200

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(注：图中阴影部分为其中立杆的受力面积)

立杆轴向压力N=1.2*(0.1491*1.2+0.35*1.2*1.