粘接条件对碳纤维增强复合材料四边形多胞结构耗能特性的影响.pdf

2023 年 8 月第 44 卷 第 8 期Aug.2023Vol.44 No.8推进技术JOURNAL OF PROPULSION TECHNOLOGY2203081-1粘接条件对碳纤维增强复合材料四边形多胞结构耗能特性的影响*张奇1，张震东1，任杰1，高原2，王玺3（1.南京理工大学 机械工程学院，江苏 南京 210094；2.火箭军研究院，北京 100089；3.北京航天发射技术研究所，北京 100076）摘 要：为研究多胞结构胞元间的粘接条件对结构耗能特性的影响，将碳纤维增强环氧树脂复合材料方管采用环氧树脂胶以不同粘接条件粘接在一起形成多胞结构，并进行了准静态压缩试验，分析了不同粘接条件下多胞结构的压缩破坏模式和耗能特性。研究结果表明：胞元间采用侧面粘接或底部粘接的方法可提高多胞结构的耗能特性；粘接底部比侧面粘接对多胞结构的耗能量和压缩载荷的影响更大；完全粘接试件的平均压缩载荷、耗能量和比吸能均最大。对于三胞结构而言，品字型三胞结构的耗能特性比L型三胞结构耗能特性更优。关键词：复合材料；多胞结构；粘接条件；准静态压缩试验；破坏模式；吸能特性中图分类号：V46；TB332 文献标识码：A 文章编号：1001-4055（2023）08-2203081-11DOI：10.13675/ki.tjjs.2203081Effects of Adhesion Conditions on Energy Dissipation Characteristics of Carbon Fiber Reinforced Composite Quadrilateral Multi-Cell StructuresZHANG Qi1，ZHANG Zhen-dong1，REN Jie1，GAO Yuan2，WANG Xi3（1.School of Mechanical Engineering，Nanjing University of Science and Technology，Nanjing 210094，China；2.Rocket Army Academy，Beijing 100089，China；3.Beijing Institute of Space Launching Technology，Beijing 100076，China）Abstract：In order to study the effects of adhesion conditions between cells of multi-cell structures on the energy absorption characteristics of structure，carbon fiber reinforced epoxy resin composite square tubes are bonded together with epoxy resin adhesive under different adhesion conditions to form multi-cell structures.The quasi-static compression tests are carried out，and the compression failure mode and energy absorption characteristics of multi-cell structures under different adhesion conditions are analyzed.The results show that the energy absorption characteristics of multi-cell structures can be improved by using side adhesion or bottom adhesion between cells.The effects of bottom adhesion on the energy absorption and compressive load of multi-cell structures*收稿日期：2022-03-22；修订日期：2022-09-21。基金项目：国家自然科学基金（11902160）。作者简介：张奇，博士生，研究领域为复合材料多胞结构力学。通讯作者：张震东，博士，讲师，研究领域为复合材料多胞结构耗能特性与破坏机理。E-mail：引用格式：张奇，张震东，任杰，等.粘接条件对碳纤维增强复合材料四边形多胞结构耗能特性的影响 J.推进技术，2023，44（8）：2203081.（ZHANG Qi，ZHANG Zhen-dong，REN Jie，et al.Effects of Adhesion Conditions on Energy Dissipation Characteristics of Carbon Fiber Reinforced Composite Quadrilateral Multi-Cell StructuresJ.Journal of Propulsion Technology，2023，44（8）：2203081.）推进技术2023 年第 44 卷 第 8 期2203081-2are greater than those of side adhesion.The average compressive load，energy absorption and specific energy absorption of full adhesion specimens are the largest.For tri-cellular structure，the energy absorption characteristics of 品-shaped tri-cellular structures are better than those of L-shaped tri-cellular structure.Key words：Composite matericals；Multi-cell structure；Adhesion conditions；Quasi-static compression test；Failure mode；Energy absorption characteristics1 引 言纤维增强复合材料多胞结构或蜂窝结构作为防撞击吸能部件被广泛应用于防护工程中。近年来，越来越多研究人员利用各种工艺手段制作复合材料多胞结构，基于试验或者仿真的手段对全纤维增强复合材料多胞结构的吸能特性、破坏模式进行了深入的研究。作为耗能元件的复合材料蜂窝多以搭扣工艺、模压工艺、裁剪折叠、3D打印方法制作。搭扣工艺方面：寻找耗能性能更好的轻质夹芯材料，Russell等1-3采用搭扣工艺制作了不同纤维取向的碳纤维/环氧树脂正方形复合材料蜂窝，对其进行了单轴静态、动态压缩及冲击实验。结合试验数据及有限元仿真结果对该复合材料蜂窝的失效模式及耗能机理进行了分析，研究结果表明该复合材料蜂窝相比铝蜂窝具有更好的吸能性能，可作为一种新型防护结构。Vitale等4采 用 搭 扣 工 艺 制 作 了 超 轻 Carbon Fiber Reinforced Plastic（CFRP）蜂窝芯并研究了其静态面外压缩响应，并对其破坏模式及压缩性能进行了研究。周昊5-6基于 ABAQUS 有限元仿真软件，建立了水下爆炸载荷作用下的不同相对密度的 CFRP 复合材料方形蜂窝夹层结构仿真模型，对其变形过程及压缩特性进行了研究。并对比了等质量复合材料层合板的防护性能，结果表明 CFRP 复合材料蜂窝夹层结构防护性能更优。模压工艺方面：Airoldi 等 7基于 Russell 研究基础上，通过模压工艺制作了复合材料手性蜂窝并对其面外准静态响应进行了研究，结果表明该复合材料手性蜂窝比正方形复合材料蜂窝具有更优的吸能性能。Petrone 等8为了研究纤维自身特性对复合材料蜂窝结构吸能特性的影响，分别对短亚麻纤维及连续亚麻纤维增强蜂窝结构进行了面外落锤冲击试验，试验结果表明连续纤维增强蜂窝结构具有更好的吸能特性。Stocchi 等9通过对模压工艺制作的黄麻纤维增强复合材料蜂窝结构进行面外准静态压缩试验，获取了其面外压缩响应的失效模式及胞元壁厚对耗能特性的影响。Prakash等10采用模压工艺制作了玻璃纤维增强环氧树脂复合材料蜂窝夹芯板，通过落锤试验机对该蜂窝夹芯板进行面外低速冲击，获取了夹芯板的面外冲击特性。Pehlivan11采用模压法制作了不同几何结构（即方形、圆形、六边形）的 CFRP 蜂窝结构，通过准静态面外压缩试验分析了胞元几何构型、胞元壁厚对 CFRP 蜂窝结构的耗能特性和破坏模式的影响。裁剪折叠工艺方面：Wei12采用裁剪折叠工艺制作了六边形 CFRP 蜂窝结构，并对其进行了面外准静态压缩与剪切性能试验，试验结果表明六边形 CFRP蜂窝结构具有良好的吸能性能。3D打印工艺方面：Zeng等13采用 3D打印方法制备了具有形状记忆效应的连续纤维增强复合材料蜂窝结构，对其进行了面外、面内压缩试验并分析了其耗能特性。综上所述，国内外学者为提高耗能元件的比吸能，多以模压工艺、搭扣工艺、裁剪折叠、3D 打印方法制作了全碳纤维增强复合材料多胞结构（或蜂窝结构），而采用模压工艺、搭扣工艺等均需通过胶粘方法将不同板件组合起来最终形成全复合材料多胞结构，因此结合面粘接条件对多胞结构的响应特性具有较大影响，然而目前关于此方面的研究鲜有报道。鉴于此，本文利用胶结方法将现成的 CFRP 四边形管粘接起来组成四边形多胞结构，并利用静态压缩试验详细研究了不同粘接条件下多胞结构的准静态压缩破坏模式，分析了胞元间结合面的粘接条件对耗能特性以及破坏模式的影响。2 方 法2.1 试件制作本文所有 CFRP 四边形多胞结构试件均由 3M 公司的 DP460 环氧树脂胶将单根 CFRP 四边形管通过侧面或底面进行粘接构成，本文制作了四种不同粘接条件的试件，分别为无粘接（仅侧面接触）（FM）、侧面粘接（FXS）、底部粘接（FXB）以及完全粘接（FXF），见图 1。为使预浸料与模具表面完全贴合，充分保证制作精度，纤维管的铺层形式为 0，90交替铺层。粘接条件对碳纤维增强复合材料四边形多胞结构耗能特性的影响第 44 卷 第 8 期2023 年2203081-3CFRP 四边形多胞结构试件尺寸及质量见表 1。表中编号：1，2，3-a，3-b，4 分别代表单胞、双胞、品形三胞、L形三胞、四胞。2.2 试验设备及试验方法本文试验均采用长春试验机研究所生产的 CSS-44300万能材料试验机完成，实验设备如图 2所示，静态压缩时的压缩速率为 5mm/min，压缩行程为 40mm。本试验对每种试件进行 3次平行试验，试验完成后，对 3次平行试验的试验数据取平均值后开展数据分析。3 结果与讨论3.1 失效模式3.1.1 外部破坏形式 （1）单根碳管失效模式单根碳管静态压缩后的破坏形貌如图 3 所示。由图 3 可知，由于应力集中，压缩过程中碳管顶端首Table 1 Dimension,mass of specimensNo.1234567891011121314151617Specimen No.FM-1FM-2FM-3-aFM-3-bFM-4FXS-2FXS-3-aFXS-3-bFXS-4FXB-2FXB-3-aFXB-3-bFXB-4FXF-2FXF-3-aFXF-3-bFXF-4Side length of single tube L/mm20Wall thickness of single tube T/mm1Number of cells N12334233423342334Average mass W/g6.112.018.118.224.412.218.518.824.712.118.218.624.612.318.618.924.8Height H/mm50Bonding formNo bonding（FM）Side bonding（FXS）Bottom bonding（FXB）Side bonding+Bottom bonding（FXF）Fig.2CSS-44300 universal material testing machineFig.1Adhesion condition of specimens推进技术2023 年第 44 卷 第 8 期2203081-4先发生破坏，随着上端压头的进一步加载，分别沿着内外管中面逐渐形成内叶、外叶两层。但由于压头下端面的限制，挤压着内外叶分别向碳管孔内、孔外弯曲并出现纤维束层内分层，并在弯曲过程出现纤维束沿四边形直角轴向撕裂，使得周向逐渐分成四瓣层束。由于内孔空间的限制，使得弯曲过程中内叶与孔内壁挤压摩擦、内叶与内叶间挤压摩擦，造成内叶断裂，并且内叶层束破碎比外叶更加严重，且压缩过程中逐渐填满内孔剩余空间，而外叶在压溃过程中没有出现明显的层束断裂。从以上分析可知，本文四边形单胞结构的耗能形式主要包括：中面分层耗能、四角轴向撕裂耗能、纤维束弯曲耗能、剪切耗能、摩擦耗能等耗能形式。（2）多胞结构（Multicellular structures with CFRP tubes，MSCT）失效模式多胞结构各试件压缩后破坏形态如表 2。由表 2可知，与单根碳管的压缩过程和破坏模式相似，不同粘接条件下多胞结构均出现了渐进压缩破坏。多胞Fig.3Failure mode of FM-1Table 2 Failure mode of MSCT specimensBonding formFM(Free)FXS(Side bonding)FXB(Bottom bonding)FXF(All bonded)Number of cells23-a3-b4粘接条件对碳纤维增强复合材料四边形多胞结构耗能特性的影响第 44 卷 第 8 期2023 年2203081-5结构与单根碳管破坏模式不同之处在于：对于多胞结构而言，不同胞元的外叶在伸展过程中出现了外叶间的挤压摩擦，如图 4 所示；通过对比图 3，图 4 可知多胞结构结合面两侧壁面的破坏形式与单根碳管壁面破坏形式不同。对于多胞结构，结合面处的碳管壁面受到压头挤压后分别向两侧扩展，首先形成与壁厚相等厚度的内叶，在非结合面的内叶接触前，结合面内叶的破坏形式以分层、纤维束弯曲及外层纤维的横向剪切断裂为主，与非结合面内叶接触后，两种内叶产生挤压，使得内叶发生屈曲后断裂。由于结合面处壁面产生的内叶厚度更大且初始破坏形式以分层和弯曲为主，造成两种内叶接触后非结合面比结合面的纤维束破碎更加严重。3.1.2 结合面处破坏形式 由图 4可知，各胞元数量的试件外部破坏形式基本一致，故以各粘接条件下两胞结构的破坏形式为例进行分析，对两胞结构进行剖切，获得了试件内部及其结合面处的破坏情况，如图 5所示。从图 5（a）可知，对于完全自由结合面（FM-2）由于没有约束，结合面会在试件压缩过程中分离，其耗能形式与单胞结构相似。对比图 5（a）（d）可知，不同粘接条件试件中碳管的破坏模式基本相同，仅结合面处的破坏模式有所差别，因此仅对不同粘接状态下粘接面处的破坏形式进行分析。对于侧向结合面处有胶体粘接、底部不固定的试件（FXS-2），压缩过程中胶体与粘接面出现了分离，其他侧面粘接的试件同样出现了类似的失效形式，如图 5（b）所示，其形成原因如下：压头压缩试件过程中会产生平行于粘接面的撕裂力，致使粘接面破坏过程类似于 I型裂纹扩展过程，并且裂纹扩展长度明显大于压缩行程；随着试件压缩破碎，碳纤维碎屑会在压头和粘接面之间不断累积，逐渐填充楔形区域形成楔形碎屑并向两侧挤压碳管壁面，使得粘接面更加容易分离；由于分离后的胶体与相邻碳纤维壁面的摩擦力较小，压缩过程中内外叶的扩展不足以将分离后胶体带离楔形区域，随着压缩过程的进行，脱离后的胶体会一直填充楔形空间（如图 5（b），使得楔形区域内碎屑对纤维束的挤压力增大，当挤压力过大时会导致剩余胶接面出现完全分离，粘接力消失。这也是本文的所有侧面粘接试件均出现了侧向粘接面分离现象的原因之一。胶体与Fig.4Failure mode of MSCT specimens推进技术2023 年第 44 卷 第 8 期2203081-6Fig.5Failure mode of two-cellular structures with CFRP tubes specimens粘接条件对碳纤维增强复合材料四边形多胞结构耗能特性的影响第 44 卷 第 8 期2023 年2203081-7粘接面分离后，在楔形区域内受到压头、两侧壁面以及碎屑的挤压，逐渐形成褶皱状的渐进压溃模式，如图 5（b）所示。从图 5（c）可知，试件在压缩过程中试件底部胶体与钢板没有脱离，底部处于完全约束状态。对于侧部结合面没有胶体粘接、底部固定的试件（FXB-2），由于试件底部粘接力高于楔形区域内存在楔形碎屑对碳管壁面的挤压力和平行于结合面的撕裂力，使得试件压缩过程的侧向结合面依然贴合。从图 5（d）可知，与试件 FXB-2相似，试件 FXF-2的结合面依然贴合紧密，没有出现试件底部胶体与钢板脱离、侧向粘接面分离现象。与试件 FXB-2 不同之处在于：试件 FXF-2 结合面处的楔形区域存在楔形碎屑外，胶体也参与压溃过程。通过以上分析，对于存在粘接条件的多胞结构除了中面分层耗能、四角轴向撕裂耗能、纤维束弯曲耗能、层内纵向剪切耗能、摩擦耗能等耗能形式外，还应考虑胶接面的分离、卷曲对耗能的影响。3.2 压缩载荷与耗能特性分析3.2.1 压缩载荷变化规律 图 6为各试件的压缩载荷-位移曲线。从压缩载荷-时间位移曲线图中可以看出，当压缩过程进入稳定的渐进压缩阶段后压缩载荷表现为不规则状波动。由于本试验压缩行程为 40mm，而试件高度为50mm，压缩完成后各试件还没有进入明显的压实段，因此压缩段后期载荷没有明显上升。对图 6中载荷-位移曲线进行积分后与压缩位移相除，即可得到各试件的实际平均压缩载荷，如图 7所示。图 7（a）（c）分别为平均压缩载荷、压缩载荷峰值（Fmax）及吸能与胞元数量间的关系曲线。吸收的能量通过载荷位移曲线积分得到，从图中可知平均压缩载荷、压缩载荷峰值、及吸能均随着胞元数量的增加而增大。从图 7（a）可知，本文研究的各胞试件最小平均压缩载荷为 7.7kN（FM-1），最大平均压缩载荷为 41.88kN（FXF-4）。3.2.2 侧面接触状态对载荷的影响 图 8，图 9 分别为试件无粘接（仅侧面接触）与侧面无接触的平均压缩载荷、平均压缩载荷增长率关系曲线。由于侧面接触的试件压缩过程中接触面两侧产生了 1倍壁厚的内外叶弯曲，无接触状态的试件从四边形中面分成内外叶（0.5 倍壁厚）并弯曲（参考单胞结构的破坏模式）。根据文献 14 的结论，壁面弯曲耗能量与壁厚的平方成正比，对于侧面接触的试件，弯曲耗能量会更多，也就意味着压缩载荷更大。故对于存在侧面较大间隙的两胞结构、三胞结构及四胞结构的试件理论平均载荷分别为单胞结构的 平 均 压 缩 载 荷 与 胞 元 数 量 的 乘 积，即 分 别 为15.4kN，23.1kN，30.8kN，而对于结合面自由状态（仅Fig.6Compression load-displacement curves of MSCHT specimens推进技术2023 年第 44 卷 第 8 期2203081-8接触）试件的平均压缩载荷分别为 18.43kN（FM-2），24.31kN（FM-3-a），25.84 kN（FM-3-b），37.46kN（FM-4）。因此，侧面接触试件比侧面存在大间隙试件的平均载荷最大可增加 21.7%。3.2.3 粘接条件对载荷和耗能量的影响由 2.1 节的分析结论，各粘接条件下试件的内部及外部破坏形式基本一致，仅在结合面处的破坏状态有所区别，因此结合面处压溃区域的受力情况不同是造成平均载荷不同的重要原因。从图 7（a）可看出，同一胞元数量下，试件平均载荷与粘接条件的关系为：FMFXSFXBFXF，对比图 7（a）与图 7（c）可知，试件压缩耗能量与上述规律相似。下面就不同粘接条件对压缩载荷及耗能量的影响规律进行讨论。（1）侧面粘接条件对载荷和耗能量的影响结合面处存在胶体粘接时，需要考虑胶体对压溃响应的影响，压溃过程中除了需要克服图 10 中碳管产生的载荷外，还需克服胶体提供的侧面粘接力。另外，与侧面粘接面分离后的胶体在相邻两侧碳管壁面以及压头形成的楔形空间内，随着压溃过程不断卷曲，与楔形空间内的碎屑共同影响碎屑与纤维束的摩擦力、碎屑与相邻碳管壁面的挤压力和摩擦Fig.7Relationship between mean load，maximum load，energy absorption and NFig.8Mean load of non-adhesion specimens and non-contact specimensFig.9Load growth ratio between non-adhesion specimens and non-contact specimensFig.10Main failure mode and loads in the crushing area at the adhesion surface粘接条件对碳纤维增强复合材料四边形多胞结构耗能特性的影响第 44 卷 第 8 期2023 年2203081-9力、碎屑与压头间的挤压力和摩擦力。粘接面完全分离后，脱离后的胶体依然会不断填充楔形区域，提高楔形区域与压头间的挤压载荷与摩擦力。如图 10所示。图 11为试件无粘接与侧面粘接的平均压缩载荷关系曲线。研究表明，环氧树脂与钢之间的摩擦系数可达到 0.915，而纤维碎屑及纤维束与压头的摩擦系数为 0.30.3516，因此侧面粘接条件下压头与试件间的摩擦系数高于非侧面粘接条件，环氧树脂胶体的存在会提高摩擦耗能量。故自由状态的试件没有粘接面的存在，无胶体的“补强”作用，导致自由状态平均压缩载荷小于侧面粘接条件的平均压缩载荷，同样自由状态试件的耗能量小于侧面粘接条件试件的耗能量。试验数据表明，与自由状态的多胞试件相比，侧面粘接试件的载荷最高增长 5.95%，如图 12所示，说明侧面粘接条对载荷和耗能虽然存在影响，但并不显著。（2）底部粘接条件对载荷及耗能量的影响图 13为试件无粘接与底部粘接的平均压缩载荷关系曲线。由于底部粘接力的存在，使得底部粘接后的试件壁面相对于自由状态试件不会发生侧向滑移，结合面始终保持接触状态，无间隙产生，使得压头对楔形碎屑的挤压力以及压头对纤维束的挤压力更大，最终致使底部粘接条件试件的平均压缩载荷高于自由状态试件的平均压缩载荷，底部粘接条件试件的耗能量高于自由状态。结果表明，底部粘接条件试件载荷增长最高可达 18.7%，最小为 6.28%，如图 14 所示，说明底部粘接条件对试件压缩载荷及耗能量的影响明显。（3）侧面粘接条件与底部粘接条件对载荷和耗能量影响的对比图 15 为试件侧面粘接、底部粘接及完全粘接的平均压缩载荷关系曲线。实验数据表明，底部粘接条件可提高楔形碎屑的挤压力，而侧面粘接可通过胶体的“补强”作用提高结构的压缩载荷。从试验现象可知底部粘接的试件侧向结合面的贴合状态更好，而侧面粘接的试件均发生了胶接面脱离，结合面间有间隙产生。试验数据表明底部粘接条件的平均压缩载荷和耗能量更高。另外，由于完全约束条件同时存在侧向粘接优势和底部粘接优势，使得其平均压缩载荷和耗能量Fig.13Mean load of non-adhesion specimens and bottom adhesion specimensFig.12Load growth ratio between non-adhesion specimens and side adhesion specimensFig.11Mean load of non-adhesion specimens and side adhesion specimensFig.14Load growth ratio between non-adhesion specimens and bottom adhesion specimens推进技术2023 年第 44 卷 第 8 期2203081-10最大，与自由状态的试件相比，平均压缩载荷最大可增长 19.8%，如图 16所示。（4）不同三胞结构形式平均载荷对比由文献 14 可知，弯曲耗能量为壁厚的二次幂，因此对于多胞结构，结合面两侧的壁面弯曲耗能量高于单胞结构。从图 17 可知，对于三胞结构而言，a 结构（L 型）的 1倍壁厚弯曲壁面为 4个，b结构（品字形）的 1倍壁厚弯曲壁面为 5 个。两种结构 1 倍壁厚弯曲壁面数量的不同使得 a结构平均载荷及耗能量小于 b 结构，如图 18所示。3.2.4 粘接条件对比吸能的影响 图 19为各试件比吸能（单位质量吸收的能量）对比图，从图中可知本文试件的最大比吸能为 57.3J/g（FXF-2），多胞结构比吸能均大于单胞结构的比吸能，说明将单管结构制作成多胞结构后其比吸能有提升。两胞结构的比吸能相对于其他多胞结构较大，而 3-a 结构的比吸能在多胞结构中最小，此规律与文献 17 的试验现象一致，文中指出产生这一现象的原因为：3-a结构耗能量的增加量小于质量的增加量，使得 3-a结构的比吸能小于其他多胞结构。从图 19可知，相对于其他粘接条件，胞元侧面和底部均粘接条件下的试件由于耗能量最高，其比吸能最高，其他粘接条件的比吸能排序为：底部粘接侧面粘接无粘接。4 结 论本文以不同粘接条件的碳纤维增强环氧树脂复合材料方形管组成的多胞结构为研究对象，利用万能实验机进行准静态压缩实验，分析了多胞结构的Fig.19Relationship between specific energy absorption and NFig.18Mean load tri-cellular specimens of different adhesion conditionsFig.17Inward bending surface of 1 times wall thickness of tri-cellular specimensFig.15Mean load of side adhesion specimens,bottom adhesion specimens and full adhesion specimensFig.16Load growth ratio between non-adhesion specimens and full adhesion specimens粘接条件对碳纤维增强复合材料四边形多胞结构耗能特性的影响第 44 卷 第 8 期2023 年2203081-11破坏模式及耗能特性，可得出结论如下：（1）各粘接条件下多胞结构均呈现出渐进压溃失效模式，在粘接面处的破坏模式有所区别。侧面粘接条件的多胞结构出现粘接面脱粘，底部粘接条件试件没有粘接面脱粘。（2）侧面粘接条件对多胞结构的耗能量及压缩载荷影响较小，底部粘接条件影响较大；完全粘接条件的试件平均压缩载荷、耗能量和比吸能均最大。（3）品字型三胞结构的耗能特性比 L型三胞结构耗能特性更优。致 谢：感谢国家自然科学基金资助、感谢南京理工大学力学实验室对本实验提供的仪器支持。参考文献 1 Russell B P，Vikram S D，Haydn N G.Quasistatic Deformation and Failure Modes of Composites Square HoneycombsJ.Journal of Mechanics Materials and Structures，2008，3（7）：1315-1340.2 Park S，Russell B P，Deshpande V S，et al.Dynamic Compressive Response of Composite Square HoneycombsJ.Composites：Part A，2012，43：527-536.3 Russell B，Liu P T，Fleck N A，et al.The Soft Impact of Composite Sandwich Beams with a Square-Honeycomb CoreJ.International Journal of Impact Engineering，2012，48：65-81.4 Vitale P，Francucci G，Rapp H，et al.Manufacturing and Compressive Response of Ultra-Lightweight CFRP Cores J.Composite Structures，2018，194：188-198.5 周昊，郭锐，刘荣忠，等.碳纤维增强聚合物基复合材料方形蜂窝夹层结构水下爆炸动态响应数值模拟 J.复合材料学报，2019，36（5）：1226-1234.6 Zhou H，Liu R Z，Guo R，et al.Numerical Investigation on Water Blast Response of Free Standing Carbon Fiber Reinforced Composite Sandwich Plates with Square Honeycomb CoresJ.Applied Composite Materials，2019，26：605-625.7 Airoldi A，Bettini P，Zazzarini M，et al.Failure and Energy Absorption of Plastic and Composite Chiral HoneycombsJ.Structures under Shock and Impact XII，2012，126：101-114.8 Petrone G，Rao S，Rosa S D，et al.Behaviour of Fibre-Reinforced Honeycomb Core under Low Velocity Impact Loading J.Composite Structures，2013，100：356-362.9 Stocchi A，Colabella L，Cisilino A，et al.Manufacturing and Testing of a Sandwich Panel Honeycomb Core Reinforced with Natural-Fiber Fabrics J.Materials and Design，2014，55：394-403.10 Prakash A A，Mohan B，Rajadurai A，et al.Low Velocity Impact Behaviour of Glass Fabric/Epoxy Honeycomb Core Sandwich Composites J.Science and Engineering of Composite Materials，2015：22（5）：525-538.11 Pehlivan L，Cengiz B.An Experimental Study on the Compressive Response of CFRP Honeycombs with Various Cell ConfigurationsJ.Composites：Part B，2019（162）：653-661.12 Wei X Y，Li D F，Xiong J.Fabrication and Mechanical Behaviors of an All-Composite Sandwich Structure with a Hexagon Honeycomb Core Based on the Tailor-Folding Approach J.Composites Science and Technology，2019，184：1-9.13 Zeng C J，Liu L W，Bian W F，et al.Compression Behavior and Energy Absorption of 3D Printed Continuous Fiber Reinforced Composite Honeycomb Structures with Shape Memory EffectsJ.Additive Manufacturing，2021，38：1-15.14 Boria S，Pettinari S，Giannoni F.Theoretical Analysis on the Collapse Mechanisms of Thin-Walled Composite Tubes J.Composite Structures，2013，103：43-49.15 王伟，张利刚，赵福燕，等.凹凸棒石增强环氧树脂的摩擦性能 J.硅酸盐学报，2021，49（6）：1222-1229.16 Hussein R D，Ruan D，Lu G X.An Analytical Model of Square CFRP Tubes Subjected to Axial Compression J.Composites Science and Technology，2018，168：170-178.17 Li Y，Gao T H，Hou W B.On Crashing Behaviors of Bio-Inspired Hybrid Multi-Cell Al/CFRP Hierarchical Tube under Quasi-Static Loading：An Experimental Study J.Composite Structures，2021，257：1-19.（编辑：白鹭）