毕业设计-某教学楼的框架结构设计.doc

毕 业 设 计 说 明 书

目 录
中文摘要………………………………………………………………I
英文摘要………………………………………………………….. .. ..II
第一章：设计条件……………………………………………………1
第二章：结构方案……………………………………………………1
第三章：楼梯设计……………………………………………………3
第四章：现浇板计算………………………………………………….6
第五章：框架结构计算………………………………………………11
5.1地震内力及侧移计算………………………………………….
5.2 风荷载作用下框架内力及侧移计算…………………………
5.3 竖向横载作用下的框架内力计算…………………………….
5.4竖向活载作用下的框架内力计算……………………………..
5.5内力组合…………………………………………………………
第六章：框架截面设计………………………………………………42.
第七章：基础设计…………………………………………………. ..46
第八章：结论………………………………………………………….53

摘 要
本设计主要进行了结构方案中一榀框架4轴线的抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，。 是找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。
关键词： 框架 结构设计 抗震设计

Abstract
The purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis 4. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force (bending moment, shearing force and axial force ) in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.
Keywords : frames, structural design, anti-seismic design

第一章 设计条件
1.1、工程名称
2号教学楼，四层框架结构
1.2、建筑设计资料
1、气象条件：主导风向为东北风向。年最低气温零下7度，最高气温38度。
基本风压：0.35kN/m²(按50年设计使用年限)
基本雪压：0.4 kN/m²
2、抗震设防：地震烈度为7度
3、工程地质资料：
地质情况如下，地下水位距地面0.7米。
素填土 h=0.5m
粉质粘土 g＝19.5kN/m3 h=2.0m
fak=90kpa
粉质粘土 g＝18.5kN/m3
fak=65kpa

冻土深度:最大冻土深度为0.5m。
4、屋面及楼面做法：
屋面：块瓦；挂瓦条30×25（高），中距按瓦材规格；顺水条30×25（高），中距500；35厚C15细石混凝土找平层，内置6@500×500钢筋网；3厚高聚物改性沥青防水卷材；20厚1：3水泥砂浆找平层；80厚1：8膨胀珍珠岩保温层；10厚1：3水泥砂浆找平层；现浇钢筋混凝土屋面板。
地面：8厚地面砖干水泥擦缝；10厚1：2干硬性水泥砂浆结合层；60厚C10混凝土；80厚碎石或碎砖夯实；素土夯实。
楼面：8厚地砖楼面，干水泥擦缝；5厚1：1水泥细砂浆结合层；20厚1：3水泥砂浆找平层；捣制钢筋混凝土楼板。
5、材料：
混凝土C25，C30；纵筋为Ⅱ级钢筋，箍筋为Ⅰ级钢筋。
6、活荷载：详见《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）
第二章 结构方案
2.1 确定结构体系
本工程采用框架承重，现浇整体式钢筋混凝土楼板，墙体200厚蒸汽粉煤灰加气混凝土砌块。
2.2梁柱截面的确定
1、横向框架梁
（1） 、截面高度h
框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高h=（1/12～1/8）L
h1=（1/12～1/8）L1 =（1/12～1/8）×8000 =667 ~ 1000mm
h2 = （1/12～1/8）L2 =（1/12～1/8）×3000 = 250 ~ 375mm
取h1=800mm，h2=300mm
（2）、截面宽度
b1=（1/3~1/2）h1=（1/3~1/2）×800=267~400mm
考虑地震区b ≥ 250mm，故取b2 = b1 = 300mm
2、纵向框架梁
（1）、截面高度
h=（1/12～1/8）L =（1/12～1/8）×8000(6000,4000,3000)=667~1000mm,500~750mm,333~500mm,250~375mm. 取h1=800mm用于中框架，h2=600mm,h3=350mm用于边框架。
（2）、截面宽度
b1 =（1/3~1/2）h1 =（1/3~1/2）×h1 =267~400mm
b2= （1/3~1/2）h2=200~300mm
b3=（1/3~1/2）h3=117~175mm
考虑梁截面宽度不宜小于200mm，取b1 =b2=300mm,b3=250mm
3、框架柱
本设计按层高的1/10取为300mm，同时参考类似工程经验，决定取柱的截面尺寸为500×500mm的方形柱。
2.3、结构平面布置

结构平面布置图
2.4、框架的跨度和柱高
1.框架跨度应取柱截面形心的距离。
2.框架柱的高度
框架的底层柱高从基础底面算至楼面标高处，根据地质资料的综合分析，初步确定采用独立和联合基础，基础顶面标高为-1.0米，故底层标高为4米。
中间层柱从下一层楼高算至上一层标高，故为3.0米。顶层柱标高亦为3.0米，见如下 计算简图：

第三章 楼梯设计
该教学楼的所有楼梯尺寸均相同，且一至四层均采用平行等跑楼梯。
3.1梯段板的计算
1、计算简图的确定
板厚h=l0/30=2700/30=90mm,取h=100mm
踏步宽b=300mm,踏步高h=150mm，
故tg=150/280=0.54，楼梯倾角=28.18º，故cos=0.881,ln=2.7m
l0=ln＋h=2.7＋0.1=2.8m
2、荷载计算（取1m宽斜向板带作为结构及荷载计算单元）
恒载
踏步重 1/0.3×1/2×0.3×0.15×25=1.875kN/m
斜板重 1/0.881×1×0.1×25=2.838kN/m
板底抹灰重 1/0.881×0.02×17=0.386kN/m
20mm找平层 （0.3＋0.15）/0.3×1×0.02×20=0.6kN/m
标准值 5.699kN/m
设计值 g=1.2×5.699=6.839kN/m
活载
标准值 2.5×1=2.5kN/m
设计值 q=1.4×2.5=3.5kN/m
总荷载 P=g＋q=6.839＋3.5=10.339kN/m
3、内力计算
板的宽度大剪力小，故不进行抗剪计算，只进行抗弯计算
Mmax==×10.339×2.8²=8.11kN·m
4、配筋计算
取板中=20mm,故

选用Ф10@140（），分布筋选用Ф6@130
3.2平台板计算
1、荷载计算
恒载
板自重 1×0.07×25=1.75kN/m
20厚水泥砂浆找平 0.02×1×20=0.40kN/m
20厚板底抹灰重 0.02×1×17=0.34kN/m
恒载标准值 2.49kN/m
恒载设计值 g=1.2×2.49=2.988kN/m
活载 q=1.4×2.5×1=3.5kN/m
总荷载P=g+q=6.488kN/m
2、内力计算

3、配筋计算
板中

选Ф8@140（），分布筋选用Ф6@300
3.3平台梁计算
1、荷载计算
楼板传来自重 10.339×2.7/2=13.96kN/m
平台板传来自重 6.488×（2.25/2＋0.25）=8.921kN/m
平台梁自重 1.2×0.2×（0.35-0.07）×25=1.68kN/m
总荷载 24.561kN/m
2、内力计算
取

3、配筋计算

①、 正截面配筋计算

选3Ф18（）
②、斜截面配筋计算

故可按构造配置箍筋，选Ф6@200

第四章 现浇板计算
屋盖处的现浇板计算
4.1计算简图的确定
1.板的类别的确定
A,A1,A2,A3区格：均为长边8m,短边2.67m，8/2.67=2.966>2,单向板计算
B(B’),B1,B2(B2’)区格：均为长边4m,短边2.67m，4/2.67=1.5<2,双向板计算
C,C1(C1’)区格：均为长边6m,短边2.67m，6/2.67=2.2>2,按单向板计算。
2、板厚δ的确定
A,A1区格：δ=2670/40=67mm,因为>=80mm,所以取板厚100mm.其它区格板取同厚 。
次梁截面高度取h=550mm>l2/15=8000/15=533mm,截面宽取b=200mm.

4.2 荷载计算
面砖面层 0.93kN/m²
找平层 20厚1：3水泥砂浆找平 0.02×20=0.40 kN/m²
结构层 100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1×25=2.5 kN/m²
粉刷层 10厚粉平顶 0.01×17=0.17 kN/m²
∑=4 kN/m²
故
板自重： g=4KN/m2×1.2=4.8KN/m2
板上活载： q=2KN/m2×1.4=2.8KN/m2
g ‘=g+=6.2KN/m2
q’= =1.4KN/m2
g+q=7.6 KN/m2
4.3 板的内力计算
由于板很薄，板面很宽，而板的弯矩很小，故不必进行抗剪计算。
⑴先双向板区格计算
1. B(B’)区格
Loy=4m,lox=2.67m,lox/loy=0.668
lx/ly
支 承 条 件
αx
αy
αx'
αy'
0.668
两邻边嵌固两邻边简支
0.0420
0.0248
-0.0768
-0.0934
四边简支
0.0765
0.0402
－
－
故：ü=0时
mx=(0.0420×6.2+0.0765×1.4) ×2.672=2.62KNm
my=(0.0248×6.2+0.0402×1.4) ×2.672=1.50KNm
ü=0.2时
mx=2.62+0.2×1.50=2.92 KNm
my= 1.5+0.2×2.62=2.02 KNm
mx’=-0.0768×7.6×2.67×2.67=-4.16KNm
my’=-0.0934×7.6×2.67×2.67=-5.06KNm
2. B1(B1’)区格
Loy=2.67m,lox=4m,loy/lox=0.668
lx/ly
支 承 条 件
αx
αy
αx'
αy'
0.668
三边嵌固一边简支
0.0185
0.0391
-0.0755
-0.0937
四边简支
0.0765
0.0402
－
－
mx=〔（0.0185×6.2+0.0765×1.4）×2.67×2.67〕+0.2×〔（0.0391×6.2+0.0402×1.4）×2.67×2.67〕=1.58+0.2×2.13=2.01KNm
my=2.13+0.2×1.58=2.45KNm
mx’=-4.09KNm,my’=-5.08KNm
3. B2(B2’)区格
Loy=2.67m,lox=4m,loy/lox=0.668
lx/ly
支 承 条 件
αx
αy
αx'
αy'
0.668
四边嵌固
0.0333
0.0104
-0.0751
-0.057
四边简支
0.0765
0.0402
－
－
mx=〔（0.0333×6.2+0.0765×1.4）×2.67×2.67〕+0.2×〔（0.0104×6.2+0.0402×1.4）×2.67×2.67〕=2.24+0.2×0.86=2.41KNm
my=0.86+0.2×2.24=1.31KNm
mx’=-4.07KNm, my’=-3.09KNm
4.4、板的配筋计算
假定钢筋选用φ10，短边方向跨中截面的h0=100-20=80mm，长边方向跨中截面的h0=100-20-10=70mm；支座截面的h0=100-20=80mm。
截面设计的计算弯矩：中间跨中间支座的弯矩可减少20%，而边跨的跨中截面和边缘第二支座处的弯矩，根据led/l来选定减少量。当led/l＜1.5时，弯矩可减少20%，当1.5≤led/l≤2时，弯矩可减少10%
。
截 面
h0(mm)
M (KNm)
AS (mm2)
配 筋
实配面积(mm2)
跨

中
B区格
lx方向
70
2.92
221
Φ8@220
228
ly方向
80
1.50
99
φ6@220
129
B1区格
lx方向
70
2.01×0.8
122
φ6@220
129
ly方向
80
2.45×0.8
130
φ6@220
129
B2区格
lx方向
70
2.41×0.8
146
Φ6@190
149
ly方向
80
1.31×0.8
69
φ6@220
129
支

座
B－B1’
80
(4.16+5.08)×0.8
489
Φ10@160
491
B1’－B1’
80
(5.08+5.08)×0.8
538
Φ10@150
523
B1－B2
80
(5.08+3.09)×0.8
432
Φ10@180
436
B2’－B2’
80
(5.08+3.09)×0.8
327
φ10@240
327

(2)单向板区格：
1.内力计算：
计算跨度：边跨：ln+h/2=2.67-0.12-0.2/2+0.1/2=2.5m

取l0=2.5m
中间跨：l0=2.66-0.2=2.46m
计算跨度差（2.5-2.46）/2.46=1.6%<10%,说明可按等跨连续板计算内力（为简化计算起见，统一取ln=2.5m）
连续板各截面弯矩计算见表：
截面
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨内，中间跨跨内
中间支 座
弯矩计算系数
1/11
-1/11
1/16
-1/14

4.32
-4.32
2.97
-3.39
2.截面承载力计算
b =1000mm,h=100mm,h0=100-20=80mm,,连续板各截面配筋见下表：（）
板带
部分截面m
边区板带（②~③轴线间）
中间区板带（③~⑥，⑦~⑩轴线间）
边跨跨内
离端第二支座
中间跨跨内
中间支 座
边跨跨内
离端第二支座
中间跨跨内
中间
支座
M（KNm）
4.32
-4.32
2．97
-3.39
4.32
-4.32.
2.38
-3.91

0.057
0.057
0.039
0.045
0.057
0.057
0.031
0.036

0.062
0.062
0.041
0.048
0.062
0.062
0.032
0.038

281
281
186
218
281
281
145
172
选配钢筋
Φ8@180
Φ8@180
Φ8@250
Φ8@220
Φ8@180
Φ8@220
Φ8@240
Φ8@240
实配钢筋/mm2
279
279
201
228
279
279
209
209

第五章 框架结构计算
5.1 地震内力及侧移计算
（一）.地震作用的计算
地震作用的而计算即地震荷载的计算。按《建筑抗震设计规范》GBJ11-89规定，本设计的结构底部总剪力（即总地震荷载）可按公式来计算，其中^0.9
1. 产生地震荷载的建筑物总质量 的计算
（1） 作用于房屋上的横载标准值
①． 屋面荷载
防水层 二毡三油上铺小石子 0.40KN/m2
找平层 15厚1：3水泥砂浆找平 0.015 ×20=0.30 KN/m2
保温层 70厚1：8珍珠岩块保温层 0.139×4= 0.556 KN/m2
结构层 100厚现浇混凝土屋面板 0.1×25=2.5 KN/m2
粉刷层 10厚粉平顶 0.01×17=0.17 KN/m2
∑=3.926 KN/m2
②楼面荷载
面砖面层 0.93 KN/m2
找平层 20厚1：3水泥砂浆找平 0.02×20=0.40 KN/m2
结构层 100厚现浇混凝土楼板 0.1×25=2.5 KN/m2
粉刷层 10厚粉平顶 0.01×17=0.17 KN/m2
∑=3.95 KN/m2

③屋面及楼面可变荷载标准值：
非上人屋面均布活荷载标准值 1.5 KN/m2
楼面活荷载标准值 2.0 KN/m2
屋面雪载标准值 KN/m2
④梁柱密度 25 KN/m2
蒸汽粉煤灰加气混凝土砌块 5.5 KN/m2

（2） 重力荷载代表值Gi的计算
决定多层框架的地震荷载时，结构的计算简图可认为是一多质点体系，产生地震荷载的建筑物重量集中于各层的楼盖处，各质点质量还应包括上下各层范围内的恒载，50%的雪载或50%的楼面等效均布荷载。
1. 第一层：
①． 梁柱：
横梁：300mm*800mm:25×0.3×0.8×(8-0.5) ×25=1125KN
300mm*300mm: 25×0.3×0.3×(3-0.5) ×13=73.13KN
纵梁 300mm*800mm: 25×0.3×0.8×(8-0.5) ×16=720KN
300mm*600mm: 25×0.3×0.6×(6-0.5) ×16=396KN
250mm*350mm: 25×0.25×0.35×3.5 ×11=84.22KN
次梁 200mm*550mm: 25×0.2×0.55×（64×2+68×2）=84.22KN

柱：500mm*500mm：25×0. 5×0. 5×3 ×51=956.25KN
∑=4080.6KN

②内外填充墙重的计算
横墙：SU,VY跨墙：5.5×0.2×7.5×（3-0.6）×19=376.2KN
纵墙：外纵墙：118.22×0.2×5.5=130KN
内纵墙：134.16×0.2×5.5=147.58KN
∑=277.58KN
③窗户计算（钢框玻璃窗）：255.88×0.4=102.35KN
④门重计算： 64.26×0.15=9.64KN
⑤楼板恒载，活载计算：
恒载：3×1.8×2×2×3.95=85.32KN
活载：21.6 ×2.0=43.2KN
由以上计算知：一层重力荷载代表值为：
G1=G恒+0.5活=1.054080.6+376.2+277.58+102.35+9.64+85.32+43.2×0.5=5157.32KN
注：梁柱上粉刷层重力荷载对其的增大系数为1.05

2. 第二层：
G2=5157.32+29.27=5186.59KN
3. 第三层
G3=（5050.4+85.32）×0.5+（5050.4+4946.76）×0.5+1890×0.5=8511.44KN

4. 第四层：
G4=（5050.4+4946.76）×0.5+1890×0.5=5943.58KN
则集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi的结果如下图所示：

2. 梁和柱线刚度的计算
本工程柱梁的混凝土均采用 C30，Ec=3.0×107KN/m2
(1) 梁柱线刚度计算
① 梁线刚度计算
在计算框架梁的惯性矩时，考虑梁为矩形截面，框架梁截面的折算惯性矩计算时，中框架的折算系数为2，边框架的为1.5

横梁线刚度iB的计算：iB=EIB/L(KNm)
类别
b×h (m2)
跨度L（m）
截面惯性矩I0=1/12*bh3
中框架
边框架
IB=2I0
ib
IB=1.5I0
ib
SU,VY跨
0.3×0.8
8
12．8×0.001
25.6×0.001
9.6×10000
19.2×0.001
7.2×10000
UV跨
0.3×0.3
3
0.675×0.001
1.35×0.001
1.35×10000
1.01×0.001
1.01×10000

纵梁线刚度iB的计算：
类别
b×h (m2)
跨度L（m）
截面惯性矩I0=1/12*bh3
中框架
边框架
IB=2I0
ib
IB=1.5I0
ib
⑤⑥跨
0.3×0.8
8
12．8×0.001
25.6×0.001
9.6×10000
19.2×0.001
7.2×10000
③④跨
0.3×0.6
6
5.4×0.001
10.8×0.001
5.4×10000
8.1×0.001
4.05×10000
其它跨
0.25×0.35
4
0.89×0.001
1.78×0.001
1.335×10000
1.335×10000
1.00×10000
纵梁线刚度iB的计算：
② 柱ic：ic=Eic/h(KNm)
层次
层高（m）
b×h(m2)
截面惯性矩Ic=1/12bh3
线刚度ic
1~4层
3.0
0.5×0.5
5.21×0.001
5.21×10000

（2）柱的侧移刚度D值的计算：
① 中间框架中柱D值的计算：
层次
截面（m2）
层高（m）
线刚度

2-4层
0.5×0.5
3.0
5.21×10000
2.66
0.57
3.89×10000
底层
0.5×0.5
3.0
5.21×10000
5.33
0.80
5.46×10000
注：底层=∑iB/ic, =(0.5+K)/(2+K);非底层=∑iB/2ic, =K/(2+K)
② 中间框架边柱D值的计算：
层次
截面（m2）
层高（m）
线刚度

2-4层
0.5×0.5
3.0
5.21×10000
1.39
0.41
2.84×10000
底层
0.5×0.5
3.0
5.21×10000
2.78
0.69
4.77×10000

③ 边间框架中柱D值的计算：
层次
截面（m2）
层高（m）
线刚度

2-4层
0.5×0.5
3.0
5.21×10000
3.22
0.62
4.21×10000
底层
0.5×0.5
3.0
5.21×10000
6.44
0.82
5.70×10000

④ 边间框架边柱D值的计算：
层次
截面（m2）
层高（m）
线刚度

2-4层
0.5×0.5
3.0
5.21×10000
1.96
0.49
3.40×10000
底层
0.5×0.5
3.0
5.21×10000
3.93
0.75
5.19×10000

（3） 各层柱侧移刚度之和（层间刚度）的计算：
层次
中框架中柱
中框架边柱
边框架中柱
边框架边柱
∑D
2-4层
3.89×10000×22=8.558×100000
2.84×10000×21=5.964×100000
4.21×10000×4=1.684×100000
3.4×10000×4=1.36×100000
1756600
底层
5.46×10000×22=12.012×100000
4.77×10000×21=10.017×100000
5.7×10000×4=12.012×100000
5.19×10000×4=2.076×100000
2638500

3. 结构基本自震周期T1的计算
层次
各层重量（KN）
总重量（KN）
层间刚度∑Di

4
5943.58
5943.58
1756600
0.0034
0.0322
3
8511.44
14455.02
1756600
0.0082
0.0288
2
5186.59
19641.61
1756600
0.0112
0.0206
1
5157.32
24798.93
2638500
0.0094
0.0094
T1=1.7×
注：上式中，对于民用建筑取本设计取0.8；对于ⅲ类场地土近震取Tg=0.3s.

4. 横向水平地震作用的计算
本设计的建筑为7度抗震，地震影响系数则相应于基本自震周期的的值为：α1=αmax =0.101
∴结构总水平地震作用值为：Fek=0.101×0.85×24798.93=2128.99KN.
式中，——相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数；
——结构等效总重力荷载，多质点取总重力荷载代表值的85％；
=0.85∑Gi
则各质点分配的地震作用为：
各质点横向水平地震作用按下式计算： Fi=GiHiFEk/（∑GkHk）
地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为 Vi=∑Fk（i=1，2，…n）
层次

GiHi/∑GjHj

4
3
5943.58
0.367
781.34
781.34
3
3
8511.44
0.394
838.82
1620.16
2
3
5186.59
0.160
340.64
1960.8
1
3
5157.32
0.080
169.34
2130.14

（二）水平地震荷载作用下的结构变形验算
根据《建筑抗震设计规范》GBJ11-89的要求，本结构需进行多遇地震作用下的抗震变形验算，要对结构的变形加以限制，使其层间弹性位移以及结构顶点位移不超过一定限值。
对砌体填充墙的框架结构，其层间弹性位移限值为h≦1/450,其顶点弹性位移变形限值Ut/h≦1/550
本结构变形计算如下表所示：
水平地震作用下框架结构的层间位移（△u）i按下列公式计算：
（△u）i = Vi/∑D ij

层次
剪力
刚度Di
层间位移

∑
4
781.34
1756600
0.00044
1/6818
0.0011
3
1620.16
1756600
0.00092
1/3261
0.00095
2
1960.8
1756600
0.00112
1/2679
0.00064
1
2130.14
2638500
0.00081
1/3704
0.00027
由表中可以看到，最大层间弹性位移角发生在第二层，1/2679<1/450,满足要求。结构的顶点位移Ut/H=0.0011/12=1/10909≦1/550,故也满足要求。

（三）地震荷载作用下的横向框架（KJ-4）内力计算：
由底部剪力法计算出来的每层的地震剪力，按照每榀框架的刚度比值分配到每榀框架上，而每榀框架的地震剪力按柱的刚度比值分配到每根柱上，最后以反弯点法求结构的内力。其内力计算如下：
1. 地震剪力的分配
在每层结构中，KJ-4的地震剪力分配系数为：
非底层（2.84×10000×2+3.89×10000×2）/1756600=0.0766;底层（4.77×10000×2+5.46×10000×2）/2638500=0.0775
故剪力分配为：
第四层 Vij=V i Dij/∑Di×0.0766=59.85KN

V=V i Dij/∑Di
A柱
B柱
2.84×10000/(2.84×10000×2+3.89×10000×2) ×59.85=12.63KN
3.89×10000/(2.84×10000×2+3.89×10000×2) ×59.85=17.30KN
第三层 Vij=V i Dij/∑Di×0.0766=124.1KN

V=V i Dij/∑Di
A柱
B柱
2.84×10000/(2.84×10000×2+3.89×10000×2) ×124.1=26.18KN
3.89×10000/(2.84×10000×2+3.89×10000×2) ×124.1=35.87KN

第二层 Vij=V i Dij/∑Di×0.0766=150.2KN

V=V i Dij/∑Di
A柱
B柱
2.84×10000/(2.84×10000×2+3.89×10000×2) ×150.2=31.69KN
3.89×10000/(2.84×10000×2+3.89×10000