冷弯薄壁型钢结构檩条计算.docx

第一节 风荷载最大处檩条计算
一. 设计资料
采用规范：
《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程 CECS 102:2002》
《冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB 50018-2002》
檩条间距为 1 m；
檩条的跨度为 4.38 m；
檩条截面采用：C-300*80*25*2.5-Q235；
以下为截面的基本参数：
A(cm2)=9.73 e0(cm)=5.11
Ix(cm4)=703.76 ix(cm)=8.5
Wx(cm3)=63.98
Iy(cm4)=68.66 iy(cm)=2.66
Wy1(cm3)=33.11
Wy2(cm3)=12.65 It(cm4)=0.2028 Iw(cm6)=6351.05
没有布置拉条；
屋面的坡度角为36度；
净截面折减系数为0.98；
屋面板不能阻止檩条上翼缘的侧向失稳；
能构造保证檩条下翼缘在风吸力下的稳定性；
简图如下所示：

二. 荷载组合及荷载标准值
考虑恒载工况(D)、活载工况(L1)、施工活载工况(L2)、风载工况(W)；
强度验算时考虑以下荷载工况组合：
1.2D+1.4L1
1.35D+0.98L1
1.2D+1.4L2
稳定验算时考虑以下荷载工况组合：
1.2D+1.4L1
1.2D+1.4L1+0.84W
1.2D+0.98L1+1.4W
1.35D+0.98L1
D+1.4W
挠度验算时考虑以下荷载工况组合：
D+L1
D+W
恒载： 面板自重: 0.2kN/m2
自动考虑檩条自重；
活载： 屋面活载: 0.5kN/m2
施工活载: 作用于跨中点1kN
风载： 基本风压: 5.46kN/m2
体型系数-1，风压高度变化系数1
风振系数为1；风压综合调整系数1；
风载标准值：-1×1×1×1×5.46=-5.46kN/m2
三. 验算结果一览
验算项 验算工况 结果 限值 是否通过
受弯强度 1.2D+1.4L1 149.265 216.799 通过
整稳 1.2D+1.4L1 153.278 216.799 通过
挠度 D+W 17.3054 29.2 通过
2轴长细比 - 164.662 200 通过
3轴长细比 - 51.5294 200 通过
四. 受弯强度验算
最不利工况为：1.2D+1.4L1
最不利截面位于，离开首端2190mm
绕3轴弯矩：M3= 2.001kN·m
绕2轴弯矩：M2= 1.455kN·m
计算当前受力下有效截面：
毛截面应力计算
σ1=2.001/63.98×1000-(1.455)/33.11×1000=-12.655N/mm2（上翼缘支承边）
σ2=2.001/63.98×1000+(1.455)/12.65×1000=146.279N/mm2（上翼缘卷边边）
σ3=-(2.001)/63.98×1000-(1.455)/33.11×1000=-75.217N/mm2（下翼缘支承边）
σ4=-(2.001)/63.98×1000+(1.455)/12.65×1000=83.717N/mm2（下翼缘卷边边）
计算上翼缘板件受压稳定系数k
支承边应力：σ1=-12.655N/mm2
非支承边应力：σ2=146.279N/mm2
较大的应力：σmax=146.279N/mm2
较小的应力：σmin=-12.655N/mm2
较大的应力出现在非支承边
压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-12.655/146.279=-0.08651
部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×-0.08651+0.045×-0.086512=1.169
计算下翼缘板件受压稳定系数k
支承边应力：σ1=-75.217N/mm2
非支承边应力：σ2=83.717N/mm2
较大的应力：σmax=83.717N/mm2
较小的应力：σmin=-75.217N/mm2
较大的应力出现在非支承边
压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-75.217/83.717=-0.8985
部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×-0.8985+0.045×-0.89852=1.384
计算腹板板件受压稳定系数k
第一点应力：σ1=-75.217N/mm2
第二点应力：σ2=-12.655N/mm2
全部受拉，不计算板件受压稳定系数
计算σ1
构件受弯
上翼缘σ1=146.279N/mm2
下翼缘σ1=83.717N/mm2
腹板σ1=-12.655N/mm2
计算上翼缘板件有效宽度
ξ=220/75×(1.169/1)0.5=3.172
ξ>1.1，故k1=0.11+0.93/(3.172-0.05)2=0.2054
对于部分加劲板件，k1>2.4或者邻接板件受拉，取k1=2.4
ψ=-0.08651<0，故
α=1.15
Bc=75/[1-(-0.08651)]=69.028
ρ=(205×2.4×1.169/146.279)0.5=1.983
B/t=75/2.5=30
αρ=1.15×1.983=2.281
B/t≦18αρ，有效宽度Be=69.028
全板件有效
计算下翼缘板件有效宽度
ξ=220/75×(1.384/1)0.5=3.451
ξ>1.1，故k1=0.11+0.93/(3.451-0.05)2=0.1904
对于部分加劲板件，k1>2.4或者邻接板件受拉，取k1=2.4
ψ=-0.8985<0，故
α=1.15
Bc=75/[1-(-0.8985)]=39.505
ρ=(205×2.4×1.384/83.717)0.5=2.852
B/t=75/2.5=30
αρ=1.15×2.852=3.28
B/t≦18αρ，有效宽度Be=39.505
全板件有效
计算腹板板件有效宽度
全部受拉，全部板件有效。
扣除失效板件，计算可知
Wex=63.978cm3
Wey1=33.11cm3
Wey2=12.65cm3
Ae=9.73cm2
考虑净截面折减：
Wenx=62.699cm3
Weny1=32.448cm3
Weny2=12.397cm3
Aen=9.535cm2
σ1=2.001/62.699×103-(1.455)/32.448×103=-12.912N/mm2
σ2=2.001/62.699×103+(1.455)/12.397×103=149.265N/mm2
σ3=-(2.001)/62.699×103-(1.455)/32.448×103=-76.753N/mm2
σ4=-(2.001)/62.699×103+(1.455)/12.397×103=85.424N/mm2
149.265≤216.799，合格！
五. 整稳验算
最不利工况为：1.2D+1.4L1
区段内最大内力为：
绕3轴弯矩：M3= 2.001kN·m
绕2轴弯矩：M2= 1.455kN·m
计算当前受力下有效截面：
毛截面应力计算
σ1=2.001/63.98×1000-(1.455)/33.11×1000=-12.655N/mm2（上翼缘支承边）
σ2=2.001/63.98×1000+(1.455)/12.65×1000=146.279N/mm2（上翼缘卷边边）
σ3=-(2.001)/63.98×1000-(1.455)/33.11×1000=-75.217N/mm2（下翼缘支承边）
σ4=-(2.001)/63.98×1000+(1.455)/12.65×1000=83.717N/mm2（下翼缘卷边边）
计算上翼缘板件受压稳定系数k
支承边应力：σ1=-12.655N/mm2
非支承边应力：σ2=146.279N/mm2
较大的应力：σmax=146.279N/mm2
较小的应力：σmin=-12.655N/mm2
较大的应力出现在非支承边
压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-12.655/146.279=-0.08651
部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×-0.08651+0.045×-0.086512=1.169
计算下翼缘板件受压稳定系数k
支承边应力：σ1=-75.217N/mm2
非支承边应力：σ2=83.717N/mm2
较大的应力：σmax=83.717N/mm2
较小的应力：σmin=-75.217N/mm2
较大的应力出现在非支承边
压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-75.217/83.717=-0.8985
部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×-0.8985+0.045×-0.89852=1.384
计算腹板板件受压稳定系数k
第一点应力：σ1=-75.217N/mm2
第二点应力：σ2=-12.655N/mm2
全部受拉，不计算板件受压稳定系数
计算σ1
构件受弯
上翼缘σ1=146.279N/mm2
下翼缘σ1=83.717N/mm2
腹板σ1=-12.655N/mm2
计算上翼缘板件有效宽度
ξ=220/75×(1.169/1)0.5=3.172
ξ>1.1，故k1=0.11+0.93/(3.172-0.05)2=0.2054
对于部分加劲板件，k1>2.4或者邻接板件受拉，取k1=2.4
ψ=-0.08651<0，故
α=1.15
Bc=75/[1-(-0.08651)]=69.028
ρ=(205×2.4×1.169/146.279)0.5=1.983
B/t=75/2.5=30
αρ=1.15×1.983=2.281
B/t≦18αρ，有效宽度Be=69.028
全板件有效
计算下翼缘板件有效宽度
ξ=220/75×(1.384/1)0.5=3.451
ξ>1.1，故k1=0.11+0.93/(3.451-0.05)2=0.1904
对于部分加劲板件，k1>2.4或者邻接板件受拉，取k1=2.4
ψ=-0.8985<0，故
α=1.15
Bc=75/[1-(-0.8985)]=39.505
ρ=(205×2.4×1.384/83.717)0.5=2.852
B/t=75/2.5=30
αρ=1.15×2.852=3.28
B/t≦18αρ，有效宽度Be=39.505
全板件有效
计算腹板板件有效宽度
全部受拉，全部板件有效。
扣除失效板件，计算可知
Wex=63.978cm3
Wey1=33.11cm3
Wey2=12.65cm3
Ae=9.73cm2
力作用点在上翼缘，a=67.9mm
λy=4.38/2.66×100=164.662
μb=1
ξ1=1.37
ξ2=0.55
η=2×0.55×67.9/220=0.3395
ξ=4×6351.05/(2202×68.66/100)+0.156×0.2028/68.66×(4380×1/220)2=0.9471
φb=4320×9.73×220/10/164.662/164.662/63.98×1.37
×((0.33952+0.9471)0.5+0.3395)×(235/235)=1.001
φb=1.091-0.274/φb=0.8172
σ1=2.001/63.978/0.8172×103-(1.455)/33.11×103=-5.656N/mm2
σ2=2.001/63.978/0.8172×103+(1.455)/12.65×103=153.278N/mm2
σ3=-(2.001)/63.978/0.8172×103-(1.455)/33.11×103=-82.216N/mm2
σ4=-(2.001)/63.978/0.8172×103+(1.455)/12.65×103=76.718N/mm2
153.278≤216.799，合格！
六. 2轴挠度验算
最不利工况为：D+W
最不利截面位于，离开首端2190mm
挠度限值为：4380/150=29.2mm
挠度为：17.305mm
17.305≤29.2，合格！
七. 2轴长细比验算
2轴长细比为：4380/26.6=164.662
164.662≤200，合格！
八. 3轴长细比验算
3轴长细比为：4380/85=51.529
51.529≤200，合格!
第二节 檩条跨度最大处檩条计算
一. 设计资料
采用规范：
《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程 CECS 102:2002》
《冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB 50018-2002》
檩条间距为1m；
檩条的跨度为5.22m；
檩条截面采用：C-220*75*20*2.5-Q235；
以下为截面的基本参数：
A(cm2)=9.73 e0(cm)=5.11
Ix(cm4)=703.76 ix(cm)=8.5
Wx(cm3)=63.98
Iy(cm4)=68.66 iy(cm)=2.66
Wy1(cm3)=33.11
Wy2(cm3)=12.65 It(cm4)=0.2028 Iw(cm6)=6351.05
没有布置拉条；
屋面的坡度角为23度；
净截面折减系数为0.98；
屋面板不能阻止檩条上翼缘的侧向失稳；
能构造保证檩条下翼缘在风吸力下的稳定性；
简图如下所示：

二. 荷载组合及荷载标准值
考虑恒载工况(D)、活载工况(L1)、施工活载工况(L2)、风载工况(W)；
强度验算时考虑以下荷载工况组合：
1.2D+1.4L1
1.35D+0.98L1
1.2D+1.4L2
稳定验算时考虑以下荷载工况组合：
1.2D+1.4L1
1.2D+1.4L1+0.84W
1.2D+0.98L1+1.4W
1.35D+0.98L1
D+1.4W
挠度验算时考虑以下荷载工况组合：
D+L1
D+W
恒载： 面板自重: 0.2kN/m2
自动考虑檩条自重；
活载： 屋面活载: 0.5kN/m2
施工活载: 作用于跨中点1kN
风载： 基本风压: 1.75kN/m2
体型系数-1，风压高度变化系数1
风振系数为1；风压综合调整系数1；
风载标准值：-1×1×1×1×1.75=-1.75kN/m2；
三. 验算结果一览
验算项 验算工况 结果 限值 是否通过
受弯强度 1.2D+1.4L1 163.729 205 通过
整稳 1.2D+1.4L1 181.143 205 通过
挠度 D+W 9.97056 34.8 通过
2轴长细比 - 196.241 200 通过
3轴长细比 - 61.4118 200 通过
四. 受弯强度验算
最不利工况为：1.2D+1.4L1
最不利截面位于，离开首端2610mm
绕3轴弯矩：M3= 3.235kN·m
绕2轴弯矩：M2= 1.373kN·m
计算当前受力下有效截面：
毛截面应力计算
σ1=3.235/63.98×1000-(1.373)/33.11×1000=9.084N/mm2（上翼缘支承边）
σ2=3.235/63.98×1000+(1.373)/12.65×1000=159.117N/mm2（上翼缘卷边边）
σ3=-(3.235)/63.98×1000-(1.373)/33.11×1000=-92.035N/mm2（下翼缘支承边）
σ4=-(3.235)/63.98×1000+(1.373)/12.65×1000=57.999N/mm2（下翼缘卷边边）
计算上翼缘板件受压稳定系数k
支承边应力：σ1=9.084N/mm2
非支承边应力：σ2=159.117N/mm2
较大的应力：σmax=159.117N/mm2
较小的应力：σmin=9.084N/mm2
较大的应力出现在非支承边
压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=9.084/159.117=0.05709
部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×0.05709+0.045×0.057092=1.138
计算下翼缘板件受压稳定系数k
支承边应力：σ1=-92.035N/mm2
非支承边应力：σ2=57.999N/mm2
较大的应力：σmax=57.999N/mm2
较小的应力：σmin=-92.035N/mm2
较大的应力出现在非支承边
压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-92.035/57.999=-1.587
在计算k时，当ψ<-1时，取ψ值为-1。
部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×-1+0.045×-12=1.415
计算腹板板件受压稳定系数k
第一点应力：σ1=-92.035N/mm2
第二点应力：σ2=9.084N/mm2
较大的应力：σmax=9.084N/mm2
较小的应力：σmin=-92.035N/mm2
压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-92.035/9.084=-10.132
在计算k时，当ψ<-1时，取ψ值为-1。
加劲板件，0≥ψ≥-1时，k=7.8-6.29ψ+9.78ψ2=7.8-6.29×-1+9.78×-12=23.87
计算σ1
构件受弯
上翼缘σ1=159.117N/mm2
下翼缘σ1=57.999N/mm2
腹板σ1=9.084N/mm2
计算上翼缘板件有效宽度
ξ=220/75×(1.138/23.87)0.5=0.6404
ξ≦1.1，故k1=1/(0.6404)0.5=1.25
ψ=0.05709>0，故
α=1.15-0.15×0.05709=1.141
Bc=75
ρ=(205×1.25×1.138/159.117)0.5=1.353
B/t=75/2.5=30
αρ=1.141×1.353=1.545
18αρ < B/t < 38αρ，有效宽度Be=[(21.8×1.545/30)0.5-0.1]×75=71.961
故扣除宽度为Bd=75-71.961=3.039
对部分加劲板件，ψ≧0同时较大压应力位于非支承边，故扣除板件的中心位于0.6*71.961+3.039/2=44.696mm处
计算下翼缘板件有效宽度
ξ=220/75×(1.415/23.87)0.5=0.7142
ξ≦1.1，故k1=1/(0.7142)0.5=1.183
ψ=-1.587<0，故
α=1.15
Bc=75/[1-(-1.587)]=28.993
ρ=(205×1.183×1.415/57.999)0.5=2.433
B/t=75/2.5=30
αρ=1.15×2.433=2.798
B/t≦18αρ，有效宽度Be=28.993
全板件有效
计算腹板板件有效宽度
ξ=75/220×(23.87/1.138)0.5=1.562
ξ>1.1，故k1=0.11+0.93/(1.562-0.05)2=0.517
ψ=-10.132<0，故
α=1.15
Bc=220/[1-(-10.132)]=19.763
ρ=(205×0.517×23.87/9.084)0.5=16.689
B/t=220/2.5=88
αρ=1.15×16.689=19.192
B/t≦18αρ，有效宽度Be=19.763
全板件有效
扣除失效板件，计算可知
Wex=63.18cm3
Wey1=32.899cm3
Wey2=12.569cm3
Ae=9.654cm2
考虑净截面折减：
Wenx=61.917cm3
Weny1=32.241cm3
Weny2=12.318cm3
Aen=9.461cm2
σ1=3.235/61.917×103-(1.373)/32.241×103=9.65N/mm2
σ2=3.235/61.917×103+(1.373)/12.318×103=163.729N/mm2
σ3=-(3.235)/61.917×103-(1.373)/32.241×103=-94.838N/mm2
σ4=-(3.235)/61.917×103+(1.373)/12.318×103=59.241N/mm2
163.729≤205，合格！
五. 整稳验算
最不利工况为：1.2D+1.4L1
区段内最大内力为：
绕3轴弯矩：M3= 3.235kN·m
绕2轴弯矩：M2= 1.373kN·m
计算当前受力下有效截面：
毛截面应力计算
σ1=3.235/63.98×1000-(1.373)/33.11×1000=9.084N/mm2（上翼缘支承边）
σ2=3.235/63.98×1000+(1.373)/12.65×1000=159.117N/mm2（上翼缘卷边边）
σ3=-(3.235)/63.98×1000-(1.373)/33.11×1000=-92.035N/mm2（下翼缘支承边）
σ4=-(3.235)/63.98×1000+(1.373)/12.65×1000=57.999N/mm2（下翼缘卷边边）
计算上翼缘板件受压稳定系数k
支承边应力：σ1=9.084N/mm2
非支承边应力：σ2=159.117N/mm2
较大的应力：σmax=159.117N/mm2
较小的应力：σmin=9.084N/mm2
较大的应力出现在非支承边
压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=9.084/159.117=0.05709
部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×0.05709+0.045×0.057092=1.138
计算下翼缘板件受压稳定系数k
支承边应力：σ1=-92.035N/mm2
非支承边应力：σ2=57.999N/mm2
较大的应力：σmax=57.999N/mm2
较小的应力：σmin=-92.035N/mm2
较大的应力出现在非支承边
压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-92.035/57.999=-1.587
在计算k时，当ψ<-1时，取ψ值为-1。
部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×-1+0.045×-12=1.415
计算腹板板件受压稳定系数k
第一点应力：σ1=-92.035N/mm2
第二点应力：σ2=9.084N/mm2
较大的应力：σmax=9.084N/mm2
较小的应力：σmin=-92.035N/mm2
压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-92.035/9.084=-10.132
在计算k时，当ψ<-1时，取ψ值为-1。
加劲板件，0≥ψ≥-1时，k=7.8-6.29ψ+9.78ψ2=7.8-6.29×-1+9.78×-12=23.87
计算σ1
构件受弯
上翼缘σ1=159.117N/mm2
下翼缘σ1=57.999N/mm2
腹板σ1=9.084N/mm2
计算上翼缘板件有效宽度
ξ=220/75×(1.138/23.87)0.5=0.6404
ξ≦1.1，故k1=1/(0.6404)0.5=1.25
ψ=0.05709>0，故
α=1.15-0.15×0.05709=1.141
Bc=75
ρ=(205×1.25×1.138/159.117)0.5=1.353
B/t=75/2.5=30
αρ=1.141×1.353=1.545
18αρ < B/t < 38αρ，有效宽度Be=[(21.8×1.545/30)0.5-0.1]×75=71.961
故扣除宽度为Bd=75-71.961=3.039
对部分加劲板件，ψ≧0同时较大压应力位于非支承边，故扣除板件的中心位于0.6*71.961+3.039/2=44.696mm处
计算下翼缘板件有效宽度
ξ=220/75×(1.415/23.87)0.5=0.7142
ξ≦1.1，故k1=1/(0.7142)0.5=1.183
ψ=-1.587<0，故
α=1.15
Bc=75/[1-(-1.587)]=28.993
ρ=(205×1.183×1.415/57.999)0.5=2.433
B/t=75/2.5=30
αρ=1.15×2.433=2.798
B/t≦18αρ，有效宽度Be=28.993
全板件有效
计算腹板板件有效宽度
ξ=75/220×(23.87/1.138)0.5=1.562
ξ>1.1，故k1=0.11+0.93/(1.562-0.05)2=0.517
ψ=-10.132<0，故
α=1.15
Bc=220/[1-(-10.132)]=19.763
ρ=(205×0.517×23.87/9.084)0.5=16.689
B/t=220/2.5=88
αρ=1.15×16.689=19.192
B/t≦18αρ，有效宽度Be=19.763
全板件有效
扣除失效板件，计算可知
Wex=63.18cm3
Wey1=32.899cm3
Wey2=12.569cm3
Ae=9.654cm2
力作用点在上翼缘，a=67.9mm
λy=5.22/2.66×100=196.241
μb=1
ξ1=1.37
ξ2=0.55
η=2×0.55×67.9/220=0.3395
ξ=4×6351.05/(2202×68.66/100)+0.156×0.2028/68.66×(5220×1/220)2=1.024
φb=4320×9.73×220/10/196.241/196.241/63.98×1.37
×((0.33952+1.024)0.5+0.3395)×(235/235)=0.7234
φb=1.091-0.274/φb=0.7122
σ1=3.235/63.18/0.7122×103-(1.373)/32.899×103=30.146N/mm2
σ2=3.235/63.18/0.7122×103+(1.373)/12.569×103=181.143N/mm2
σ3=-(3.235)/63.18/0.7122×103-(1.373)/32.899×103=-113.63N/mm2
σ4=-(3.235)/63.18/0.7122×103+(1.373)/12.569×103=37.367N/mm2
181.143≤205，合格！
六. 2轴挠度验算
最不利工况为：D+W
最不利截面位于，离开首端2610mm
挠度限值为：5220/150=34.8mm
挠度为：9.971mm
9.971≤34.8，合格！
七. 2轴长细比验算
2轴长细比为：5220/26.6=196.241
196.241≤200，合格！
八. 3轴长细比验算
3轴长细比为：5220/85=61.412
61.412≤200，合格！
第三节 主檩条计算
一. 设计资料
采用规范：
《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程 CECS 102:2002》
《钢结构设计规范 GB 50017-2003》
檩条间距为5.2m；
檩条的跨度为4.7m；
檩条截面采用：BOX-220*140*4-Q235；
以下为截面的基本参数：
A(cm2)=28.16
Ix(cm4)=1941.726 ix(cm)=8.304
Wx(cm3)=176.521
Iy(cm4)=967.39 iy(cm)=5.861
Wy(cm3)=138.199
跨度中等间距的布置4道次檩条可作为拉条；
净截面折减系数为0.98；
屋面板不能阻止檩条上翼缘的侧向失稳；
能构造保证檩条下翼缘在风吸力下的稳定性；
简图如下所示：

二. 荷载组合及荷载标准值
考虑恒载工况(D)、活载工况(L1)、施工活载工况(L2)、风载工况(W)；
强度验算时考虑以下荷载工况组合：
1.2D+1.4W
1.35D+0.98L1
1.2D+1.4L2
挠度验算时考虑以下荷载工况组合：
D+L1
D+W
恒载： 面板自重: 0.3kN/m2
自动考虑檩条自重；
活载： 屋面活载: 0.5kN/m2
施工活载: 作用于跨中点1kN
风载标准值： -1.75kN/m2；
三. 验算结果一览
验算项 验算工况 结果 限值 是否通过
受弯强度 1.2D+1.4W 140.36 215 通过
挠度 D+W 8.9 23.5 通过
2轴长细比 - 15.3553 200 通过
3轴长细比 - 54.192 200 通过
四. 受弯强度验算
最不利工况为：1.2D+1.4W

σ= 140.36 N/mm2≤215，合格！
五. 2轴挠度验算
最不利工况为：D+W
最不利截面位于，离开首端2250mm
挠度限值为：4500/200=22.5mm

挠度为：8.9 mm
8.9≤23.5，合格！
六. 2轴长细比验算
2轴长细比为：900/58.612=15.355
15.355≤200，合格！
七. 3轴长细比验算
3轴长细比为：4500/83.038=54.192
54.192≤200，合格！
第四章 墙面檩条系统受力计算
第一节 墙次檩条计算
一. 设计资料
采用规范：
《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程 CECS 102:2002》
《钢结构设计规范 GB 50017-2003》
墙檩间距为1.15m；
简支墙檩的跨度为5.5m
截面采用：BOX-200*100*3-Q235；
以下为截面的基本参数：
A(cm2)=17.64
Ix(cm4)=947.249 ix(cm)=7.328
Wx(cm3)=94.725
Iy(cm4)=323.889 iy(cm)=4.285
Wy(cm3)=64.778
没有布置拉条；
净截面折减系数为0.98；
墙檩截面开口向上；
墙檩不挂压型钢板；
简图如下所示：

二. 荷载组合及荷载标准值
考虑恒载工况(D)、风压力工况(W1) 、风吸力工况(W2)
强度验算和整稳验算时考虑以下荷载工况组合：
1.2D+1.4W1
1.2D+1.4W2
1.35D
挠度验算时考虑以下荷载工况组合：
D+W1
D+W2
风载： 基本风压: 2.7kN/m2
风吸力体型系数-1，风压力体型系数1，风压高度变化系数1
风振系数为1；风压综合调整系数1；
风吸力标准值： -1.7kN/m2；
风压力标准值： 2.7kN/m2；
三. 验算结果一览
验算项 验算工况 结果 限值 是否通过
受弯强度 1.2D+1.4W1 178.057 215 通过
2轴受剪强度 1.2D+1.4W2 12.1524 125 通过
3轴受剪强度 1.35D 0.945113 125 通过
整稳 1.2D+1.4W1 183.913 215 通过
2轴挠度 D+W1 18.9628 36.6667 通过
3轴挠度 D+W1 2.47176 1