钢筋混凝土单层单跨厂房计算书(排版好,内容全).doc

Jason混凝土单层厂房设计
钢筋混凝土单层工业厂房课程设计计算书
根据布置要求，确定结构布置图如下图： 图1

一.结构选型
跨度取为L=24 m（Lk=24-1.5=22.5 m），轨顶标高为（10.8+2.6+0.22）=13.62m取为13.7m，吊车为中级工作级别，软钩桥式吊车30/5T、10T两台吊车的工业厂房。
1. 屋面板{04G410（一）}
选用标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌缝在内）标准值为1.4 kN/m2
2. 屋架{04G415（三）}
选用标准图集中的预应力混凝土折线屋架，屋架自重标准值为106kN/榀。（未包括挑出牛腿部分，挑牛腿部分根据标准图集另外计算自重）。
3. 天窗架{04G316}
选用门型钢筋混凝土天窗架GJ9-03，自重标准值2×36 kN/榀；天窗端壁选用DB9-3，自重标准值为2×36 kN/榀（包括自重、侧板、窗档、窗扇、支撑、保温材料、天窗启动机、消防栓等）。
4. 天沟板{04G410-（三）}
选用JGB77-1天沟板，板重标准值为2.02kN/m2。 图2
图3

5. 过梁(GL）{04G322-1} 圈梁（QL）、连系梁(LL)
6. 吊车梁{04G323-（三）}
采用标准图集中的先张法预应力混凝土吊车梁YXDL6-YXDL8，吊车梁高1200mm，自重标准值为44.2kN/根。
7. 吊车轨道联结{04G325}
轨道及零件中为1 kN/m2轨道及垫层构造高度为200mm。
按A4级工作级别，Q=30T，Lk=22.5m,根据吊车规格参数计算最大轮压设计值：
Pd=1.05×1.4×1.15×Pk =1.05×1.4×1.15×290=490.25kN
选用：轨道联结DGL-11，490.25kN <510 kN 满足要求。
8. 支撑{05G336}
柱间支撑：采用十字交叉型 表1
计算数据
中间跨
边跨
分配到柱顶处上柱支撑水平荷载作用（标准值）
W1=175.56 kN W1/2=87.78 kN
W1=87.78 kN W1/2=43.89 kN
作用于每道上柱支撑上节点处的水平荷载作用设计值：Vb1=1.4×W1/3
Vb1=1.4×175.56/3= kN
Vb1=1.4×87.78/3=40.96 kN
吊车水平制动力（标准值）：T=α（Q+g）/4
21.66 kN
21.66 kN
作用于下柱支撑上节点处的纵向水平作用组合设计值：Vb2=1.4（W1+T）
276.11 kN
153.22 kN
选用支撑
上柱柱间支撑

ZCs—42—1a
下柱柱间支撑

ZCx8—81—32
9. 基础梁{04G320}
墙厚度240mm，砖强度等级≥MU10，砂浆强度等级≥M5。柱距为6m时窗宽3600mm，安全等级为二级，重要性系数1.0。
（1）.纵墙（柱距为6m）选用：JL-3（有门、有窗）；（2）.山墙选用：JL-24（有窗）。
二.排架柱截面尺寸确定、基础埋深确定
1.排架柱截面尺寸确定
材料选用：C30混凝土，fc=14.3 N.mm2 ,ftk=2.01 N.mm2 ,ft=1.43 N.mm2；
钢筋：受力筋为HRB400，fy=360 N.mm2 ,Es=2.0×105 N.mm2；箍筋为HRB235，fy=210 N.mm2
①． 尺寸的确定
轨顶标高：取10.8m；轨顶标志标高：10.8+2.734+0.22=13.75m，则取为13.8m；牛腿标高=10.8-1.2-0.19=9.41m，取为9600mm；轨顶构造标高=9.6+1.2+0.19=10.99m；柱顶标高=10.99+2.14=13.13m（取为13.8mm）；上柱高度H0=13.8-9.6=4.2m；下柱高度HL=9.6-(-0.9)=10.5m；柱计算高度H=4.2+10.5=14.7m
②． 截面尺寸
上柱截面500mm×500mm，下柱截面Ⅰ500×1000mm×200mm×120mm 表2
计算参数
截面尺寸/mm
面积mm2
惯性矩/mm4
上柱
500×500
2.5×105
5.2×109
下柱
Ⅰ500×1000×200×120
2.815×105
3.58×1010
2.基础埋深确定
地基基础设计等级丙级,保护层厚40mm。初定基础埋深D=0.4 +0.5+1.10=2.0m
三.计算简图确定
上柱高度H1=4.2m，下柱高度H3=10.5m；全柱高度H2=14.7m。
，0.52/3.58=0.1453，计算简图如下：
图4
三.荷载计算
1.屋盖恒荷载（用标准值）
预应力混凝土大型屋面板：1.2×1.4=1.68 （kN/m2）；20mm厚水泥砂浆找平层：1.2×20×0.02=0.48（kN/m2）；一毡二油隔气层：1.2×0.05=0.06（kN/m2）；100mm厚水泥珍珠岩制品保护层：1.2×4×0.1=0.48（kN/m2）；20mm厚水泥砂浆找平层：1.2×20×0.02=0.48（kN/m2）；三毡四油防水层1.2×0.35=0.42（kN/m2）
所以屋面恒荷载 kN/m2
屋架自重：1.2×106=127.2 （kN）
天沟板自重：1.2×2.02=2.424（kN）
天窗端壁：1.2×57=68.4（kN）
作用横向平面排架一端柱顶的屋盖结构自重设计值为：
G1=0.5×(跨度×柱距)×(屋面荷载+支撑荷载)+0.5×屋架重+柱距×天沟自重+天窗自重= 0.5×(24×6)×(3.6+0.05)+0.5×127.2+6×2.424+68.4=409.3（kN）
偏心距：e1= hu/2-190=500/2-190=60（mm）
2.柱自重
上柱自重设计值：G2=1.2×2.5×10-1×4.2×25=31.5（kN），
偏心距：e2= （h-hu）/2=（1000-500）/2=250（mm）
下柱自重设计值：G5=1.2×10.5×25×（0.2×0.5×2+0.55×0.12+2×0.025×（0.12+0.5）/2=88.7（kN），
偏心距：e5=0
3.吊车梁及轨道等自重设计值
G4=1.2×（44.2+1×6）=60.24（kN）
偏心距：e4= (L- Lk)/2-h/2=（24000-22500）/2-1000/2=250（mm）
4.屋面活荷载
屋面活荷载的标准值是0.5KN/m2，作用于柱顶的屋面活荷载设计值：
Q1=1.4×0.5×6×24/2=50.4 KN
5.吊车竖向荷
采用两台中级工作制吊车，起重量分别为Q=30/5t，10t。吊车具体参数见下表： 表3
额定起重量Q(t)
吊车宽度
B（m）
轮距
K（m）
吊车总重
G（kN）
小车重
g（kN）
最大轮压
Pmax（kN）
最小轮压
Pmin（kN）
吊车跨度
Lk（m）
30/5
6.15
4.80
420
118
290
70
22.5
10
5.84
4.05
180
34.61
123
22
16.5
如图所示： 图5

查表可得β=0.9
情况a：Dmax=0.9×[290×（0.2+1）+123×（0.74+0.063）]=402.1kN；
Dmin=0.9×[70×（0.2+1）+22×（0.74+0.063）]=101.7kN；
情况b：Dmax=0.9×[123×（1+0.325）+290×（0.74+0）]=339.8kN；
Dmin=0.9×[22×（1+0.325）+70×（0.74+0）]=72.9kN；
经比较，设计时采用情况a中的荷载。
6.吊车水平荷
每个轮子水平刹车力：
30/5T吊车：T1=1/4α（Q+g）=1/40.1（300+118）=10.45kN，
10T吊车：T2=1/4α（Q+g）=1/40.12（100+34.61）=4.04kN；
产生Tmax时吊车的作用位置与竖向荷计算中情况a相同，则有
Tmax=0.9×[10.45×（0.2+1）+4.04×（0.74+0.063）]=14.21kN
7.风荷载
风荷载标准值按ωk=βzμsμzω0计算其中ω0=0.35KN/m2, βz=1.0, μz根据厂房各部分及B类地面粗糙度表确定。
单层厂房的风荷载体型系数如下图所示，根据《建筑结构荷载规范》可得风压高度变化系数如下表所示，框架计算简图如下图所示： 图6 图7

风压高度变化系数μs （B类粗糙度） 表4
标高（m）
10
15
20
30
μs
1.00
1.14
1.25
1.42
柱顶：离室外地坪高度为：（4.2+9.6）+0.3=13.8m，有上表插入法得：μs=1.1064
檐口：离室外地坪高度为：6.013+（4.2+9.6）+0.3=19.813m，有上表插入法得：μs=1.245886
则风荷载设计值为：Fw =γQ[(μs1+μs2)×h1+(μs3+μs4)×h2+(μs5+μs6)×h3]μzβzω0B=1.4×[(0.8+0.5)×1.9+(0.6-0.2)×1.3+(0.6+0.6)×2.813] ×1.246×1×0.35×6=23.32kN
排架风荷载标准值：ωk1=βzμs1μzω0=1.0×0.8×1.1064×0.5=0.44256 KN/m2
ωk2=βzμs2μzω0=1.0×0.4×1.1064×0.5=0.22128 KN/m2
q1=1.4×0.44256×6=3.72 KN/m2 q2=1.4×0.22128×6=1.86 KN/m2
排架承受荷载总图为： 图8
四.排架内力计算
1.在G1作用下的内力计算
由于结构对称，荷载对称，故结构可取半边计算，上端为不动铰支座。
0.52/3.58=0.1453
M1K作用时，
M2K作用时
M1K=-G1e1=-409.3×0.06=-24.56kN.m ；M2K=-G1e2=-409.3×0.2=-81.86kN.m；
R=（M1kC1+ M2kC2）/H=(-24.56×1.953+-81.86×1.211)/14.7=-10.01 kN（←）
则V1k=-R=10.01kN (→)
求出未知反力R后，求解静定结构的内力：
由图一∑M=0得：M=14.7V1k- M1K - M2K =14.7×10.01-24.56-81.86=40.73kN.m
由图二∑M=0得：M=4.2V1k- M1K =4.2×10.01-24.56=17.48 kN.m
由图三∑M=0得：M=4.2V1k- M1K - M2K =4.2×10.01-24.56-81.86=-64.38 kN.m
内力图如下右图所示 图9 图10

2.由柱自重和吊车梁自重产生的弯矩和轴力
M4K = G4Ke4 - G2Ke2 =60.24×0.25-31.5×0.25=7.2 kN.m
NK=G2+G3+G4=31.5+88.7+60.24=180.44 kN（内力图见下图右） 图12
3.活载Q1作用下的内力计算
Q1内力图与G1内力图成比例，比例系数 k=Q1/G1=50.4/409.3=0.12314 图11
左图为活载Q1作 用
下的内力图

轴力N=50.4kN，剪力V=1.233kN，弯矩如左图所示
4.吊车竖向荷作用下的排架内力
①最大轮压作用于A柱：A柱：MA= Dmax e4=402.1kN×0.25m=100.5 kN.m（→弯）
B柱：MB= Dmin e4=101.7kN×0.25m=25.4 kN.m（←弯） 计算简图如下图所示：

A柱：（←） 图13
B柱：（→）
A柱与B柱相同，剪力分配系数= =0.5，则A柱与B柱柱顶剪力为：
A柱：
B柱：
内力图如下
②最大轮压作用于B柱：由于结构的对称性，A柱同①中B柱的情况，B柱同①中A柱的情况。M，N图可参照下图： 图14

5.吊车水平荷作用下的排架内力 图15
Tmax从左向右作用于A,B柱的内力，可按左图（a）所示的简图进行计算，A,B的柱顶剪力为VA=VA=0，则相应的弯矩图如下图（a）所示。Tmax从右向左作用于A,B柱的内力，与上述情况仅荷载相反，故弯矩仍可利用上述计算结果，但弯矩图与之相反（见上图(b)）
6.风荷载作用下的内力
①风从左向右吹
首先求柱顶反力系数C11、当风荷载沿柱高均匀分布时由公式可求得：
对于单跨排架，A,B柱柱顶剪力可按下式计算：

A,B相应的弯矩如下图左图所示： 图16
②风从右向左吹
在这种情况下，荷载方向相反，则弯矩图也与风从左向右吹的相反，见上图右图所示。
五.内力组合
考虑的是以下四种的内力组合：
(1)+Mmax及相应的N，V；
(2)-Mmax及相应的N，V；
(3)Nmax及相应的M，V；
(4)Nmin及相应的M，V；
由于本厂房结构对称，故只需对A柱或者B柱其中之一进行最不利内力组合即可。基本步骤如下：
①． 确定需要单独考虑的荷载项目。共有八种需要单独考虑的荷载项目；由于小车无论向右或向左运行刹车时，A,B柱在Tmax作用下，其内力的大小相等二符号相反，在组织时可列为一项。因此单独考虑的荷载项目共7项。
②． 将各种荷载作用下设计控制截面（1-1、2-2、3-3）的内力M、N（3-3截面还有剪力V）填入组合表，见下表。填表时要注意有关内力符号的规定。
③． 根据最不利又最可能的原则，确定每一内力组的组合项目，并算出相应的组合值。计算中，当风荷载与活荷载（包括吊车荷载）同时考虑时，除恒荷载外，其余荷载作用下的内力均应乘0.9的组合系数。
排架柱内力表： 表5
柱号

截面

内力组
恒荷载

屋面
活载

吊车荷载

风荷载

G1,G2
G3,G4
Q1

Dmax在A柱
Dmin在A柱
Tmax

左风

右风
①
②
③
④
⑤
⑥
⑦

A柱

1-1
M/kN.m
17.48
2.15
-21.8
-21.8
+17.72
62.26
-73.57
N/kN
440.8
50.4
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0

2-2
M/kN.m
-57.18
-7.93
78.72
3.62
+17.72
62.26
-73.57
N/kN
529.5
50.4
402.1
101.7
0.0
0.0
0.0

3-3
M/kN.m
47.93
5.02
24.28
-50.82
+172.76
505.0
-401.03
N/kN
589.74
50.4
402.1
101.7
0.0
0.0
0.0
V/kN
+10.01
+1.233
-5.185
-5.185
+14.77
+61.7
-40.95
排架柱内力组合表： 表6

截面
内力组合
Nmax及M,V
Nmin及M,V
[M]max及N,V
项目
组合值
项目
组合值
项目
组合值
1-1

①+②+③+⑤
-19.4

①+0.9×（③+⑤+⑦）
-84.3
①+0.9×（③+⑤+⑦）
-84.3
491.2
440.8
440.8
2-2

①+②+③+⑤
31.3

①+⑦
-130.8
①+0.9×（③+⑤+⑥）
85.7
982
529.5
891.4
3-3

①+②+③+⑤
250

①+⑥
552.9
①+0.9×（②+③+⑤+⑥）
684.3
1042.2
589.7
997
20.8
71.7
75.3
五.排架柱设计（材料：C30混凝土、HRB335钢筋）
（一）.柱截面配筋计算
1.最不利内力组合的选用
根据内力组合表可知，截面3-3的弯矩和轴力的设计值比截面2-2的大，故下柱的配筋由截面3-3的最不利组合控制，而上柱的配筋由截面1-1的最不利组合控制。经比较，用于上下柱截面配筋计算的最不利组合列入下表： 表7
截面
内力组合
e0/mm
h0/mm
ei/mm
ζ1
l0/mm
h
ζ2
η
1-1
M/kN.m
-19.4
39.5
460
59.5
1.0
8400
500
0.982
2.53
N/kN
491.2
M/kN.m
-84.3
191
460
211
1.0
8400
500
0.982
1.43
N/kN
440.8
3-3
M/kN.m
552.9
938
960
971
1.0
10500
1000
1.0
1.08
N/kN
589.7
M/kN.m
684.3
686
960
719
1.0
10500
1000
1.0
1.11
N/kN
997
注：1.较大者。
2.
3. ，考虑吊车荷载（上柱），（下柱），不考虑吊车荷载时取
4.
2.初始偏心距
确定柱排架方向的初始偏心距e1、计算长度l0及偏心距增大系数η，其计算公式参见书本。计算结果见下表。
3.柱在排架平面内的截面配筋计算
柱在排架平面内的截面配筋计算结果见下表： 表8
截面
内力组

ei/mm

η

x/mm

ζbh0
/mm

e/mm

偏心情况

计算
实配
1-1

M/kN.m
-19.4
59.5
2.53
68.7
253
360.54
大偏心
853.8
942.6（3φ20）
N/kN
491.2
M/kN.m
-84.3
211
1.43
61.7
253
511.73
大偏心
287.7
N/kN
440.8
3-3

M/kN.m
552.9
971
1.08
82.5
528
1508.68
大偏心
1259.9
1388（2φ20+φ22）
N/kN
589.7
M/kN.m
684.3
719
1.11
139.4
528
1258.09
大偏心
1329.5
N/kN
997
注：表中公式应用：，，=0.55，，，，，
,按构造要求上下柱箍筋均选用Φ8@200
4.柱在排架平面外承载力验算
上柱：Nmax=491.2kN，
当不考虑吊车荷载时，l0=1.2H=1.2×14700=17640mm，l0/b=17640/500=35.28
，查上册书表6-1，得φ=0.4144，=339.3（mm×mm）

下柱：Nu=997kN，
当考虑吊车荷载时，查《规范》相关表，l0=1.0 h1=10500mm，I=I2=4.56 ，
A=500×1000-2×（550+600）×190/2=281500（mm×mm）
，查表6-1得：φ=0.6536，
=1388（mm×mm），故
故承载力满足要求。
（二）.裂缝宽度验算
对截面3-3，其内力组合值M=552.9kN.m，N=589.7，e0=938mm，e0/h0=938/960=0.977＞0.55，
故应作裂缝宽度验算。对于截面1-1，e0/h0＜0.55，可不作此项验算。
有内力组合可知，验算裂缝宽度需按荷载的标准组合计算的弯矩值、轴力值：
，,

则纵向受拉钢筋As的应力合力至受压区合力作用点间的距离为：
815.4（mm），则纵向受拉钢筋As应力为：
，裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数为：，故裂缝最大开展宽度为：
故裂缝验算符合要求。
（三）.柱牛腿设计
1.牛腿几何尺寸的确定
牛腿截面宽度与柱宽相等为500mm，若取吊车梁外侧到牛腿外边缘距离为C1=130mm，吊车梁端部宽为340mm，吊车梁轴线到柱外侧的距离为900mm，则牛腿顶面的长度为900-500+340/2+
130=700mm，则相应的牛腿水平截面高为700+500=1200mm，牛腿外边缘高度h1=400,倾角α=45度，牛腿的具体几何尺寸如下图所示：
2.牛腿的配筋
由于吊车垂直荷载作用于下柱截面内，及a=900-1000=-100mm＜0，故该牛腿可按构造要求配筋；纵向筋取为4Φ16，箍筋取为Φ8@100
详见左图所示。
（四）.柱的吊装验算（柱插入基础深为800mm）
1.吊装方案确定
采用一点翻身起吊，吊点设在牛腿于下柱交接处（见下图图（a）所示）。
图17
2.荷载计算（动力系数为：1.5）
上柱自重：g1=1.2×1.5×25×0.5×0.5=11.25（kN/m）
牛腿自重：g2=1.2×1.5×25×【0.5×1.2-（0.2/0.6）×0.5×0.2/2】=26.25（kN/m）
下柱自重：g3=1.2×1.5×25×0.2815=12.67（kN/m） 计算简图如下图（b）：
3.内力计算
M1=（1/2）×11.25×4.2×4.2=99.225（kN.m），
M2=（1/2）×11.25×4.8×4.8+（1/2）×（26.25-11.25）×0.6×0.6=141.75（kN.m），
M1=（1/8）×12.67×10.7×10.7-141.75/2=110.45（kN.m），弯矩图如下图（c）所示：
图18

4.截面承载力验算
对于截面1-1 b×h=500mm×500mm，h0=460mm，=942.6，fy=300N/，则截面承载力为：
对于截面2-2 b×h=500mm×1000mm，h0=960mm，=1388，fy=300N/，则截面承载力为：
故两个截面均满足要求。
5.裂缝宽度验算
由承载力计算可知，裂缝宽度验算截面1-1即可。钢筋应力则为：
，按有效受拉混凝土面积计算的纵向钢筋配筋率为：，取=0.01，则有
，则：

则裂缝宽度验算合格，柱若采用平卧起吊，承载力和裂缝宽度将均不满足要求。
七.基础设计（采用C25混凝土）
1.荷载计算
（1）由柱传至基础顶面的荷载(内力)值
由表6，共有三组内力值（第二、三组需作相应计算）
第一组Mmax=684.3kN.m，N=997kN，V=75.3kN；第二组Mmin=-514.2kN.m，N=681.3kN，V=-44.8kN；
第三组N=1042.2kN，M=250kN.m，V=20.8kN。其中第三组不起控制作用
（2）由基础梁传至基础顶面的荷载值
墙重（含双面粉刷） 【（14.3+0.5）×6-（5.1+1.8）×4】×5.24=320.69kN
窗重（钢框玻璃窗） （5.1+1.8）×4×0.45）=12.42kN
基础梁自重 0.25×0.35×6×25=13.13kN
由基础梁传至基础顶面的荷载设计值为： G5k=346.24×1.2=415.5kN
距基底中心线距离：e5=0.24/2+1.0/2=0.74m
2.基础底面尺寸的确定
（1）作用于基础底面的荷载效应标准组合值
查表先假定处基础高度为h=800+50+250=1100mm，基础底部标高取为-2.0m，作用于基础底部的内力标准值有：（参见下图） 图19
基础梁传至基础顶面的荷载设计值相应的偏心距为
G5ke5=-415.5×0.74=-307.47kN.m
第一组：Mbot1=684.3+1.1×75.3-307.4
7=459.7 kN.m，Nbot1=997+346.24=1343.
24 kN；
第二组：Mbot2=-514.2-1.1×44.8-307.
47=-871.0kN.m，Nbot2=681.3+346.24
=1027.5 kN；
（2）选择第二组内力确定l和b

=（5.77～7.34）m×m
取l/b=1.5，由l/b=1.5和A=lb=7m×m，
解得：b=2.16，取b=2.3m，l=1.5×2.3=3.5，取l=3.8
验算e0小于等于1/6的条件：
（m）
验算第一组荷载设计值作用下的基底应力为：

可以；,故满足条件
因为该车间属于可不作地基变形计算的二级建筑物，
所以最后确定其基底尺寸为2300mm×3800mm，见图20
（3）确定基底高度
已初步假定基础高度为1.1mm，如采用锥形杯口基础，根据构造要求，初步确定的基础剖面尺寸如图21所示，由于上阶底面落在柱边破坏锥面之内，故该基础只需进行变阶处的抗冲切力验算。
① 在各组荷载设计值作用下的地基最大净反力
计算如下所示

第一组：
第二组：
抗冲切计算按第二组荷载设计值作用下的地基净反力进行计算。 图21

② 在第二组荷载作用下的冲切力
冲切力近似按最大地基净反力计算，则取
基础宽度为b=2.3m，小于冲切锥体底边宽，则：

③ 变阶处的抗冲切力
由于基础宽度小于冲切锥体底边宽，则
，满足要求
故基础高度及分阶可按图21所示尺寸采用。
（4）基底配筋计算
沿长边方向的配筋计算，由前述2组荷载设计值作用下最大地基净反力的分析可知，应按第二组荷载设计值作用下的地基净反力进行计算。
① 沿长边方向的配筋计算
在第二组荷载设计值作用下，已算得，相应与柱边及变阶处的地基土净反力：
，则：
柱边：

在变阶处：

选用13Φ12@800, 可以
② 沿短边方向配筋的计算

考虑柱边截面和变阶处截面
柱边

在变阶处：
选用20Φ10@200，满足要求。
基础底面配筋沿两个方向布置，如下图所示，由于边长大于3m，其钢筋长度可减少10%，交错布置。 图22

八.抗风柱设计
1.设计资料
截面尺寸：上柱450×450正方形截面；下柱450×600矩形截面。
材料等级：混凝土C30，fc=14.3 N/mm×mm；钢筋,受力筋为HRB335 fy=300 N/mm×mm；箍筋和吊钩为HPB235钢筋，fy=210 N/mm×mm。
2.设计说明
抗风柱主要承受山墙风荷载，竖向荷只有柱自重，可近似按受弯构件计算。抗风柱顶应低于屋架上弦中心线50mm，抗风柱上下柱交界处应低于边柱柱顶100mm或屋架下弦底200mm，所以由剖面图可得抗风柱的上柱Hu=2.81m，下柱Hl=14.6m，总高H=17.41m。抗风柱顶和屋架上弦连接，连接一般采用竖向可以移动、水平向又有较大刚度的弹簧板连接，可以用图23所示结构计算简图。山墙重量由基础梁传递到基础。截面宽度450mm大于H/40=435.3mm，下柱截面高度600mm大于Hl/25=584mm。
3.荷载计算
①风荷载
由表4，用线性插值法可求得柱高17.41m处的μz=1.19302，体型系数0.8，基本风压
ω0=0.35KN/m2,每柱的受风宽度为6m。
，
②柱自重
上柱：下柱：
4.内力分析
图23 计算简图如图23所示。 图24
上柱截面
下柱截面

，内力图见图24.
5.配筋计算（对称配筋）
①上柱截面（按近似受弯计算）
M=40.22kN.m，N=10.37kN，
选用2Φ16（As=402），选用箍筋Φ6@200
②下柱截面（按计算受弯计算）
采用对称的通长配筋，则只需验算弯矩绝对值最大的截面。M=107.96kN.m
，考虑到轴力的存在，及以后吊装的需要，选用3Φ22（As=1140），选用箍筋Φ6@200，另配2Φ12钢筋作为腰筋。
6.其他验算
吊装：采用翻身吊；配筋验算，裂缝验算等均满足要求，具体计算略。
八.结构施工图
单层厂房排架结构施工图主要有：1.基础布置平面图（角柱、中间柱、抗风柱）；2.基础配筋图；（排架柱配筋图+抗风柱组成一张） ；3.吊车梁柱支承平面布置图；4.屋面结构布置图（屋架、屋面板、天窗架、屋架支撑、天窗架支撑）；5.柱配筋图（柱模板图[预埋件]、柱配筋图）。结构说明可分散在有关图纸内，详情见施工图。
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