上游面脚手架专项施工方案--定.doc

峡口水库除险加固工程上游面脚手架专项施工方案

方案编制主要依据

一、相关规范和文件依据
1.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001,2002年版)
2.《建筑施工手册》第四版缩印本
3.《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)
4.《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
5.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)
6.《建筑结构荷载规范》(GB50007-2001)
7.《关于加强施工现场钢管扣件使用管理的暂行规定》（浙建建2003，38号）
8.招投标文件
9.施工图纸
二、公司安全生产管理制度文件依据
1.《安全施工组织设计编审制度》
2.《安全技术措施执行制度》
3.《安全技术交底制度》
4.《安全生产检查和验收制度》
5.《安全培训教育制度》
6.《项目部安全目标责任考核制度》
7.《安全生产责任制考核奖罚制度》
8.《班前活动制度》
9.《架子工操作规程》

第一章 概况
峡口水库大坝为75#埋石混凝土重力坝，坝高68.66m，坝长272m，坝顶宽4m，坝顶高程为▽241.84m。大坝分为溢流坝段和非溢流坝段，溢流坝段位于河床部位，堰宽 100m，堰顶高程为▽235.24m。左岸非溢流坝段长72m，右岸非溢流坝段长100m。
1. 本次水库除险加固工程的一项主要内容是：对大坝上游迎水面高程▽190.5m以上部位进行坝面清理、裂缝处理、喷浆并新浇50㎝厚防渗砼面板。
根据本工程的施工进度计划，结合水库已于2009年10月上旬放空的实际情况，水库放空后即开展大坝迎水面的施工作业面。
2. 迎水面施工作业顺序安排：坝面清理 → 搭设迎水面下部施工脚手架 → 喷射高程▽190.5m~▽195.7m之间的水泥砂浆 →▽195. 7m起浇筑第一层砼防渗面板 →搭设上部施工脚手架 → 浇筑第二层砼防渗面板 → 拆除脚手架。
3. 脚手架施工总体方案：为满足上游面喷浆和砼浇筑的施工作业需要，在上游工作面▽215.90m以下搭设双管立杆落地式双排脚手架，▽215.90m以上至坝顶搭设单管立杆落地式双排脚手架。
上游工作面河床段部位搭设高度最大，约47.4m，▽194.30m~▽241.70m（坝顶）搭设脚手架。

第二章 施工部署
一、施工组织
1、主要管理人员：
序号
职务/岗位
姓 名
备 注
1
项目经理
唐根康
全面负责
2
项目副经理
许俊良
具体负责此项工作
3
技术负责人
李世兴

4
技术员
胡绍海

5
安全员
徐水林

6
施工员
吴 衡

7
质量员
陆海标

2、作业人员：
序号
工 种
人数
主要作业内容
1
测量员
3
脚手架定位测量
2
架子工
8
架子搭设
3
普工
25
搬运和维修材料

3.分工和职责：
（1）以项目经理为首、项目其他管理人员（包括分包项目副经理、技术、安全、材料主管）组成的脚手架安全使用管理体系，管理好脚手架的搭设、材料供应及检验、脚手架的验收、日常安全管理等工作。
（2）项目副经理代表项目经理全面负责脚手架搭设、验收、使用期间的安全、文明使用的管理工作，是脚手架安全使用管理体系的主要责任人。
（3）脚手架搭设所需材料供应的数量和质量、日常管理及记录，由岗位人员按照管理体系的要求认真完成，其工作质量接受监督部门的检查和整改意见。
4.业务学习：
（1）熟悉图纸，计算和确定脚手架搭设部位结构设计强度和外形，确定脚手架使用功能，合理编制脚手架工程施工专项方案，为脚手架搭设提供施工依据。
（2）技术培训：除对管理人员和操作人员进行脚手架搭设技术和质量要求进行学习、培训外，还要对施工人员进行脚手架安全管理制度和岗位职责进行培训，在人员素质上做好准备。
（3）认真学习有关脚手架搭设的有关规范规定，切实按照脚手架施工专项方案作业。
二、材料准备
1、主要施工材料计划用量
序号
材料名称
规 格
数 量
1
钢管
Φ48×3.5mm
50000m
2
直角扣件

22000个
3
对接扣件

8500个
4
旋转扣件

2500个
5
脚手片

2000㎡
6
水平安全网

1000m2
7
密目安全网
1.8m×6.0m
9000m2
2、施工机具配备：
序号
名 称
数 量
吗 备注
1
切割机
2台
切割钢管
2
架子扳手
10把
搭设和拆除架子用
3
力矩扳手
3把
检查架子扣件拧紧力度是否达到要求
4
倒 链
2个
调整架子水平弯曲度
5
千斤顶
2个
备用
6
调直机
1台
钢管维修
7
台虎钳
1台
扣件维修

3、编制材料供应计划,根据各流水段的进度，陆续进场，防止现场出现多余材料堆积现象。
4、材料堆场：根据脚手架搭设的材料使用量，布置好脚手架搭设材料堆放场地。
5、进场的材料要做好检验、防锈和扣件螺栓润滑等工作。防止不合格材料用到脚手架上。

第三章 脚手架设计
一、脚手架设计内容
1、搭设方法：
河床段上游面部位、左右坝肩上游面部位采用落地式双排钢管脚手架方案，搭设最大高度47.4m（▽194.30m~▽241.70m）。
2、脚手架材料：
脚手架钢管采用Φ48×3.5直缝电焊钢管，钢材级别Q235-A级级别。因为是旧钢管，计算时，重量按3.5标准采用，性能按3.0标准采用。扣件为可锻铸铁制作，其材质标准符合《钢管脚手架》（GB15831）规定。脚手板采用竹笆片脚手板。
3、脚手架设计参数：
⑴结构尺寸：立杆纵距落地式脚手架1.4m，立杆横距1.05m，离原防渗面板最小间距0.80m，立杆步距1.8m，▽194.30m~▽215.90m搭设双管立杆脚手架，▽215.90m~▽241.70m搭设单管立杆脚手架，连墙件2步2跨与原防渗面板φ16锚杆可靠焊接。
⑵脚手架荷载：施工均布荷载3.0kN/㎡，落地式脚手架同时施工考虑2层荷载，脚手片铺设4层。脚手片自重0.35kN/m2，栏杆与挡脚手板自重0.15kN/m，吊挂的安全设施包括安全网自重0.005kN/㎡，每米立杆承受的结构自重0.1248kN/m。
⑶强度计算内容：
1）大横杆和小横杆的强度、挠度计算；
2）扣件抗滑力计算；
3）立杆稳定性计算；
4）最大搭设高度计算；
5）立杆的稳定性计算；
6）立杆的地基承载力计算；
7）悬挑脚手架钢丝绳计算；
以上相关计算过程见落地式钢管脚手架计算书。
4、基础处理：
河床段基础：先对本段4m宽范围内回填压实土方，压实施工后，在距原防渗面板表面2.1m宽范围内，回填夯实20cm厚道渣，后铺设35cm宽20cm厚C20砼，在其上中间沿纵向布置12#槽钢作为立杆垫脚，将脚手架立杆坐于槽钢上。距架体外侧立杆0.5~0.8m处设明沟排水，以防基底低洼被雨水浸泡架体变型。
坝肩段基础：凿平坝肩至弱风化岩石面，垂直坝体纵向布置铺设25cm宽20cm厚C20砼块，在其上中间布置长2.0m12#槽钢，将脚手架立杆坐于槽钢上。距架体外侧立杆0.5~0.8m处视实际情况布置排水沟。
二、落地式扣件钢管脚手架计算
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度按50米计算，上部按28.4m立杆采用单立管，下部按21.6m采用双管立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5；固架吊环采用2步2跨膨胀强化螺栓连墙，竖向间距3.60米，水平间距2.80米，为便于施工，底层吊环离基础面3.80米。连墙件采用2步2跨横向钢管与原防渗面板φ16锚杆可靠焊接。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
（一）大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.4002=0.305kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.4002=-0.358kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.358×106/4491.0=79.715N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m
活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1400.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.905mm
大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!
（二）小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的荷载标准值 P1=0.038×1.400=0.053kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.400/3=0.074kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.400/3=1.47kN
荷载的计算值 P=1.2×0.053+1.2×0.074+1.4×1.47=2.210kN

小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.210×1.050/3=0.780kN.m
=0.780×106/4491.0=173.681N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)
=0.03mm
集中荷载标准值P=0.053+0.074+1.47=1.597kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1597×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=2.955mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.985mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

（三）扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050/2=0.020kN
大横杆的荷载标准值 P2=0.038×1.400×3/2=0.0798kN
脚手板的荷载标准值 P3=0.150×1.050×1.400/2=0.110kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.400/2=2.205kN
荷载的计算值 R=1.2×(0.020+0.0798)+ 1.2×0.110+1.4×2.205=3.339kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

（四）脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.1248×50.000=6.240kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×4×1.400×(1.050+0.800)/2=1.813kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×4×1.400/2=0.420kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.400×50.000/2=0.175kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.648kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.400×1.050/2
=4.41kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.420
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.680
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.500×1.420×0.680 = 0.338kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×8.648+0.85×1.4×4.41=15.626kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×8.648+1.4×4.41=16.552kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.338×1.400×1.800×1.800/10=0.182kN.m
（五）最大搭设高度的计算
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，
NG2K = 1.813+0.420+0.175=2.408kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.41kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/m；
l0 —— 立杆计算长度，l0=1.155×1.500×1.800=3.119m；
i —— 立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
—— 长细比，为=l0/i=3119/16=195；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比=l0/i的结果查表得到0.189；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
—— 钢管立杆受压强度设计值，=205 (N/mm2)。
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 49.15米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.408kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.41kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.182kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 29.53米。
现采取由坝顶往下算29.53m至50.0m之间用双钢管立杆。
脚手架下部双管立杆高度为50.0-29.53=20.47m，折合步数n=20.47/1.8=12步，实际高为12×1.8=21.6m，即下部双管脚手架高21.6m，上部单管脚手架高28.4m。

（六）立杆的稳定性计算
下部采用双钢管立杆后的荷载计算：
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = （2×0.1248×50.000+12×2×1.8×0.038+12×4×0.014）/4=3.698kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×4×1.400×(1.050+0.800)/4=0.453kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×4×1.400/4=0.210kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.400×50.000/4=0.088kN
经计算得到，底部每立杆静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=
4.449kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，底部每立杆活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.400×1.050/4=2.205kN
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部每立杆的最大轴向压力N=1.2×4.449+0.85×1.4×2.205=7.963kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部每立杆的最大轴向压力N=1.2×4.449+1.4×2.205=8.426kN
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.426kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.119m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 长细比，为=l0/i=3119/16=195；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比=l0/i的结果查表得到0.189；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8426/(0.189×423.9)=105.171N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.963kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.119m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
—— 由长细比，为=l0/i=3119/16=195；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比=l0/i的结果查表得到0.189；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.182kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=7963/(0.189×423.9)+182000/4491=139.918N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

（七）连墙件的计算:
在脚手架全高布置2步2跨横向钢管连墙件，与原防渗面板φ16锚杆可靠焊接。横向钢管的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.338kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×2.8= 10.08m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向和力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 4.770kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 9.770kN。
防渗面板砼浇筑前：
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=
80.00/1.60的结果查表得到=0.852；
A = 4.239cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf1 = 74.038kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
防渗面板砼浇筑后：
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=
30.00/1.60的结果查表得到=0.95；
A = 4.239cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf1 = 82.555kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
横向支撑钢管采用扣件与架体连接。
经过计算得到 Nl = 9.770kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件，其构造如附图四。

（八）立杆的地基承载力计算:
河床段地基（详见附图六）
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 N —— 脚手架结构传至基础顶面的最大轴向力设计值 (kN)；N = （4.449+2.205）×4=26.616kN
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.35×1.4×2=0.98
p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 27.159
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；
fg = 32.00
承载力设计值按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.4
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 80.00
地基承载力的计算满足要求!
坝肩段地基（详见附图七）
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 N —— 脚手架结构传至基础顶面的最大轴向力设计值 (kN)；N = 26.616kN
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25×1.5=0.375
p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 70.976
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；
fg = 80.00
承载力设计值按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.0
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 80.00
地基承载力的计算满足要求!

第四章 脚手架安装和拆除
脚手架搭设施工部署：根据脚手架搭设施工环境、结构情况，做好脚手搭设施工顺序、工序配合方面的工作。
坝体上游工作面河床段部位搭设高度最大，约47.40m，▽194.30m~▽241.70m（坝顶）搭设脚手架，上部25.8m采用单立管双排脚手架，下部21.6m采用双立管双排脚手架。立杆步距1.8m，横距1.05m，纵距1.4m，为防止架体倾覆，脚手架全段布置2步2跨横向钢管连墙件，剪刀撑沿架体纵向连续布置，密目网封闭。
一、脚手架的搭设
1、落地式脚手架搭设程序：
施工技术及安全交底→基础处理→材料配备→测量放线→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→膨胀螺栓连墙→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网→验收合格。
2、落地式脚手架的搭设：
⑴在搭设底层脚手架的过程中，内设横向钢管2步2跨布置，与原防渗面板φ16锚杆可靠焊接连墙，当脚手架操作层高出连墙件钢管两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件钢管可靠连接架体后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。
⑵大横杆构造要求：采用竹笆脚手片，大横杆置于小横杆之上。立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。
⑶小横杆构造要求：每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间再等间距设置增设1～2 根小横杆。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。
3、立杆构造要求：
⑴立杆接长各层各步接头采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于50cm；各接头中心与主节点的距离不宜大于步距的1/3。
⑵立杆顶端宜高出坝顶1.5m。
4、纵、横向扫地杆构造要求：
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮25cm 处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
5、剪刀撑构造要求：
本脚手架采用剪刀撑方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与水平线的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。
二、脚手架的拆除
1、落地式脚手架的拆除施工程序：
拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。
2、落地式脚手架拆除注意事项：
⑴不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架
⑵做到一步一清、一杆一清。
⑶拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。
⑷拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
⑸所有连墙件等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。
⑹架体拆除不能一次完成，剩余架体的稳定性不能被破坏，如连墙件被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳，松动或悬挂杆件、材料全部清干净后操作人员方能离开。
⑺当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。

第五章 脚手架安全使用措施
一、脚手架施工技术交底
1、脚手架施工和管理应进行分层、分阶段交底，项目副经理、安全员、施工员、作业组长，根据自己的职责和现场实际情况进行交底，交底要分阶段，一般在：脚手架搭设和拆除前、安排施工任务的同时、在恶劣天气过后上脚手架操作前、交接班时、定期的班前安全交底、脚手架定期的安全维护交底。
2、安全员技术交底：
脚手架搭设时应由安全员进行技术交底，交底对象：项目管理人员，作业班组。交底内容：管理人员的职责、管理制度、脚手架搭设要求、脚手架的验收。安全员在脚手架的安全管理和使用问题上有否决和奖罚权力。项目施工人员应认真执行项目安全负责人提出的要求。
3、对日常检查需要整改的问题进行交底。
4、对材料的使用进行交底：
材料在使用时需经过挑选，钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。脚手片在铺设前进行挑选，有腐烂现象、纵、横竹条编制不紧密等情况的不得使用。
脚手架严禁混用材料搭设，禁用钢竹、钢木混搭，扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用等。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
二、脚手架安全防护设施
脚手架的安全设防：拟在右岸坝肩布置一道安全通道。
1、安全密目网：
脚手架要满挂全封闭式密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，需要时在作业层下步架处设水平兜网。作业层脚手架立杆于0.25m及1.2m处设有挡脚杆和防护栏杆。安全通道和安全防护棚需设置密目网的部位应设置密目网，应由现场检查时确定所设部位。
2、脚手架的基础必须经过硬化、整平处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。
3、脚手架搭设和拆除过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。
4、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
5、脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架体稳定。
6、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。
7、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。
8、脚手架防雷措施：
由于上游面防渗面板施工期避开雷雨季节，雷电现象很少发生，如遇雷电天气，施工作业立即暂停，施工人员撤离脚手架工作面，雷电过后再进行施工；另外落实脚手架接地保护措施，防止感应雷击的发生。
三、脚手架上施工作业的安全技术措施
1、结构外墙脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
2、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于2.0kN/㎡，确保较大安全储备。
3、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。
4、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
5、现场安全通道：
交通安全通道宽度6m,高度6m,步距1.8m设4道平杆,剪刀撑,两头布置,顶部横向平杆,间距1.2m,平铺两层竹脚手片。

第六章 脚手架质量要求
严格脚手架工程施工质量控制和验收制度，在技术交底、工序自检、互检、施工程序专项检查和日常工作管理中做好脚手架的质量控制工作。
一、材料要求
1、钢管材料使用标准：采用的直缝电焊钢管应符合国家现行标准《直缝电焊钢管》（GB/137930）中规定的3号普通钢管的规定，钢材级别Q235-A级。
2、扣件材料使用标准：采用可锻铸铁制作扣件，符合国家《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。扣件在拧紧力矩达65N.m时，不得发生破坏。
3、材料的检验：
⑴钢管材料：进场的新钢管材料应有产品质量合格证，没有产品合格证的钢管材料不得进入施工现场。钢管观感质量合格，没有裂缝、分层、硬弯、压痕，钢管经检验试验合格涂刷防锈漆后方可使用。锈蚀、变形钢管不予使用。
⑵扣件：扣件生产厂家应有生产许可证，产品应有产品合格证，涂刷防锈漆、螺栓润滑后方能使用。
⑶竹脚手片在铺设前应进行挑选，有腐烂现象、纵、横竹条编制不紧密等情况的不得使用。
二、脚手架搭设构造要求（必须严格按照规范强制性条文的构造要求）
1、脚手架严禁混用材料搭设，禁用钢竹、钢木混搭，扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用等。严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。
2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
3、纵向水平杆的构造要求：
纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，接头宜采用对接扣件，也可采用搭接接头。铺设竹脚手片的纵向水平杆间距，要保证脚手片的使用刚度。
4、横向