生阳极高楼部主体施工方案.doc

1.编制依据
1.1施工图纸　
1、 生阳极车间施工图。
1.2主要规程、规范
序号
类　别
规范、规程名称
编　号
1.
国家
工程测量规范
GB 50026-93
2.
国家
混凝土结构工程施工质量验收规范
GB 50204-2002
1.3主要标准
序号
类　别
标准名称
编　号
1.
国家
建筑工程施工质量验收统一标准
GB 50300-2001
2.
国家
混凝土质量控制标准
GB 50164-92
2.工程概况
工程名称：临邑索通碳素有限公司年产15万吨出口焙烧新建工程
建设单位：临邑索通碳素有限公司
设计单位：东北大学设计研究院（有限公司）
监理单位：德州市建业工程监理有限公司
施工单位：十一冶建设有限责任公司德州临邑碳素工程项目部
生阳极高楼部±0.00m相当于绝对标高12.500m。
1、结构形式：
主体为现浇钢筋砼框架结构，多层，楼面为现浇钢筋砼楼面。
2、结构断面尺寸：
典型柱截面尺寸为：为900mm×900mm、1000mm×1000mm。
典型主梁截面尺寸为：400 mm×1100 mm。
典型次梁截面尺寸为：300 mm×800 mm。
3.施工准备
3.1放线
根据平面控制网线，在楼板面或垫层上放出控制线，对柱要放6条控制线，两条柱纵横轴线、四条柱子边线。
3.2劳动力计划
劳动力需用计划表
序号
工种
主体阶段
备注
1
普工
40

2
木工
80

3
钢筋工
80

4
架子工
40

5
机械、电工等配合工种
20

3.3材料准备
1、 各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。
2、 根据施工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。
3、 对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。
4、 原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。
5、 模板脱模剂采用水质脱模剂。
6、 模板材料进场计划按施工时的月、周进度计划，由施工员在模板配制或支设前一周提供。
3.4技术准备
1、 要熟悉图纸，子解掌握模板的施工工艺，按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。
2、 按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底并下达具有可操作性、可实施的技术交底书。
3、 认真做好材料进场验收检验工作，复查材料材质证明及材料进场存储工作。
4、 做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。
4 施工测量
施工测量是各分部分项工程的先导工序，针对本工程有清水混凝土要求,必须对施工测量从严控制。其操作方法、控制要点与一般工程相同，但应注意以下问题：
4.1 测量标识测设
主要是轴线、标高的标识应精心测设，首先是在保证测设精度、控制方便的前提下，尽可能在隐蔽部位或在能被下道工序覆盖部位设置标识；其次，设置的标识不但要准确、牢固，而且要清洁，不污染其它部位。
4.2 结构平面尺寸控制
将平面轴线控制点投测到各层，建立各层各施工段的控制网；确定平面上各构件轴线，并测设出竖向结构的轮廓线。清水混凝土绝不允许出现露筋情况，因此，每一层楼面或基础上外露的竖向结构的插筋基本代表该结构的轴线，在浇筑楼层混凝土前后都必须加以校正。
4.3 标高控制
按照常规操作布置，但必须注意的是要求精心操作。对于预埋预留的控制，采用在钢筋上设卡子，或缠有色胶带作控制点（在预埋、预留件固定、验收后拆除）。
5.模板设计及配置
5.1设计依据
1、 业主提供的建筑、结构图纸及有关施工规范。
2、 本工程业主要求混凝土梁、板底表面、柱子侧面施工完后要求平整、光滑，做到可直接刷涂料，质量标准应符合《建筑装饰装修质量验收规范》（GB50210－2001）的有关要求。即砼应达到清水混凝土的质量要求。
3、 按清水混凝土质量要求进行模板设计，在模板满足强度和刚度要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模统一整齐。
4、 模板设计中所用钢材均为Q235A。
5.2模板设计和配置
清水混凝土模板的配备及周转为：
集控楼配备一层，周转3 次。
1、柱模板
框架柱模板采用15mm厚双面覆膜木胶合板，柱模尺寸根据框架柱设计图纸进行配制，典型的柱模尺寸有：900mm×900mm、1000mm×1000mm。
每面柱模两边采用两条50mm×100mm木方横放作竖肋，模板中间的竖肋采用Ф48钢管，间距≤100mm。柱箍采用双钢管加穿Ф14对拉螺栓进行加固，对拉螺栓加穿Ф18PVC套管，对拉螺栓重复使用。沿高度方向＠800设一道Ф14对拉螺栓，双钢管柱箍＠800。柱模板每隔1.5米用Ф48钢管柱箍与满堂脚手架连接进行竖向固定，确保柱的的垂直度。
柱模板支设详见所附的柱支模示意图。
2、梁、板模板
1） 板模板：
楼（屋面）板模板采用15mm厚双面覆膜木胶合板，采用50mm×100mm木方作为次搁栅，间距200mm，垂直支撑采用Ф48钢管，立杆间距1000m。
2） 梁模板：
梁模板采用15mm厚双面覆膜木胶合板。
梁底模：采用15mm厚双面覆膜木胶合板，梁底模背楞50mm×100mm木方＠150，梁下小横楞采用Ф48钢管，间距400～500mm。
梁侧模：背楞采用50mm×100mm木方，间距＠200mm。外楞采用Ф48双钢管，穿Ф14对拉螺栓，沿梁长度方向＠800mm，当梁高小于1200mm时，设一道φ14＠800mm对拉螺栓。
梁下脚手架支撑：
板底满堂脚手架立杆的基本间距为1200mm×1200mm，水平杆间距为1500～1700mm。梁下脚手架支撑立杆顺梁方向，梁宽300、400mm的纵梁梁底立杆间距为1000，每排3根立杆。梁宽650的主框架梁梁梁底立杆间距为500～600，每排3根立杆。详见梁支模示意图。
立杆地基要求：每根立杆下均垫200宽、30厚通长木垫板，地面地基土方分层回填夯实，压实度达到0.93以上。底层模板支设前，地面必须夯填密实，方可在其上搭设满堂脚手架。并在脚手架管底铺设200（宽）×2000（长）×30（厚）木垫，架设立杆时应尽量将立杆直接支设在已浇筑好的基础、地梁或坚实的土层上，并按规定配置剪刀撑，以保证其支撑的稳定性。
3） 梁、板满堂脚手架支撑的搭设：
梁、板满堂脚手架支撑的间距严格按计算所确定的间距进行搭设，并在离地200mm处设扫地杆，剪刀撑的设置按脚手架搭设规程进行搭设，剪刀撑应同时与不少于5根立杆连接，与地面的角度不大于60o。
立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑，中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
所有梁底、板底必须采用双扣件。
严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
5.3　框架柱模板验算
柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
现以工程中的截面最大1000mm×1000mm的柱子为验算对象，计算如下：
一、参数信息
柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 6.00m；根据规范，当采用容量为大于0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:7；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:7；对拉螺栓直径(mm):M14；
柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):800；柱箍肢数:2；
竖楞材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；竖楞肢数:1；
面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

柱模板设计示意图
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取5.000m/h；
H -- 模板计算高度，取6.000m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 67.887 kN/m2、144.000 kN/m2，取较小值67.887 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=67.887kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000 kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 150 mm，且竖楞数为 7，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =150.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×67.89×0.80×0.90=58.654kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×0.80×0.90=6.048kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =58.654+6.048=64.702 kN/m；
面板的最大弯距：M =0.1×64.702×150×150= 1.46×105N.mm；
面板最大应力按下式计算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N.mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 800×15.0×15.0/6=3.00×104 mm3；
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1.46×105 / 3.00×104 = 4.867N/mm2；小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13.000N/mm2，满足要求！
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--面板计算最大剪力(N)； l--计算跨度(竖楞间距): l =150.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×67.89×0.80×0.90=58.654kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×0.80×0.90=6.048kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =58.654+6.048=64.702 kN/m；
面板的最大剪力：∨ = 0.6×64.702×150.0 = 5823.18N；
截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)； ∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 5823.18N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 800mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ；
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；
面板截面受剪应力计算值: τ =3×5823.18/(2×800×15.0)=0.728N/mm2；小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.500N/mm2，满足要求！
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

其中， ω--面板最大挠度(mm)； q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 67.89×0.80＝54.31 kN/m； l--计算跨度(竖楞间距): l =125.0mm ；E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)；

I= 800×15.0×15.0×15.0/12 = 2.25×105 mm4；
面板最大容许挠度: [ω] = 150.0 / 250 = 0.600 mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×54.31×150.04/(100×9500.0×2.25×105) = 0.087 mm；小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 0.600mm,满足要求！
四、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为6.0m,柱箍间距为800mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.0；内钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4；

竖楞方木计算简图
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：

其中， M--竖楞计算最大弯距(N.mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =800.0mm；
q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×67.89×0.13×0.90=9.165kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×0.13×0.90=0.945kN/m；
q = (9.165+0.945)/1=10.110 kN/m；
竖楞的最大弯距：M =0.1×10.110×800.0×800.0= 6.47×105N.mm；

其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)； M --竖楞计算最大弯距(N.mm)；
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.49×103；
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 6.47×105/4.49×103 = 144.103N/mm2；小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=205.000N/mm2，满足要求！
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--竖楞计算最大剪力(N)； l--计算跨度(柱箍间距): l =800.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×67.89×0.13×0.90=9.165kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×6.00×0.13×0.90=0.945kN/m；q = (9.165+0.945)/1=10.110 kN/m；
竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×10.110×800.0 = 4852.678N；
截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； ∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 4852.678N；
b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 100.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 50.0mm ；
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×4852.678/(2×100.0×50.0)=1.456N/mm2；小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.50N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ω--竖楞最大挠度(mm)；q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =67.89×0.13 = 8.49 kN/m；l--计算跨度(柱箍间距): l =800.0mm ；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.08×105；
竖楞最大容许挠度: [ω] = 800/400 = 3.200mm；
竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×8.49×800.04/(100×210000.0×1.08×105) = 1.039 mm；小于 竖楞最大容许挠度 [ω]=3.200mm ，满足要求！
5.4框架横梁模板计算
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.4；梁截面高度 D(m):1.10 混凝土板厚度(mm):0.12；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立柱间距(m):1.60；承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):0.50；采用的钢管类型为Φ48×3.00；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):36.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):6.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底模板木方底楞间距150mm，钢管底楞楞间距400mm；底板厚度(mm)：15mm；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：800；次楞间距(mm)：200；穿梁螺栓水平间距(mm)：800；穿梁螺栓竖向间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；
主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F分别为 50.994 kN/m2、26.400 kN/m2，取较小值26.400 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

　　　　　面板计算简图
1.抗弯验算

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M -- 面板的最大弯距(N.mm)；W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 80.00×1.1×1.1/6=16.133.00cm3；[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ：q -- 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.80×36.00×0.90=31.10kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.80×6.00×0.90=6.05kN/m；
q = q1+q2 = 31.104+6.048 = 37.152 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 200.00mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×37.15×200.002 = 1.49×105N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.49×105 / 3.00×104=4.954N/mm2，小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！
2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 36.00×0.80 = 28.80N/mm；l--计算跨度(内楞间距): l = 200.00mm；E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩: I = 80.00×1.50×1.50×1.50/12=22.50cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×28.80×200.004/(100×9500.00×2.25×105) = 0.146 mm；小于 面板的最大容许挠度值 [ω]= 200/250 =0.800mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木方)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50×100×100/6 = 83.33cm3；I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×36.000×0.90+1.4×6.000×0.90)×0.200/1=9.29kN/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 800mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×9.29×800.002= 5.94×105N.mm；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 5.94×105/8.33×104 = 7.133 N/mm2；小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =36.00×0.20/1= 7.20 N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l = 800.00mm；I--面板的截面惯性矩：E = 4.17×106N/mm2；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×7.20×800.004/(100×10000.00×4.17×106) = 0.479 mm，小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=3.200mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞钢管承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4；
（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)； M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×36.00×0.90+1.4×6.00×0.90)×0.20×0.60/2=2.79kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 800mm；
外楞的最大弯距：M = 0.175×2790×800.000 = 3.91×105N.mm
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ =3.91×105/4.49×103 = 87.1 N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算

其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =36.00×0.80×0.60/1= 8.64 KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l =600.00mm； I--面板的截面惯性矩：I = 1.08×105mm4；
外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×8.64×103×600.003/(100×210000.00×1.08×105) = 0.945mm小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.500mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；
查表得：穿梁螺栓的直径: 14 mm；穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×105/1000 = 17.850 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =36.000×0.800×0.600=17.28 kN，小于穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
底楞间距为160mm，扣除底楞宽度100mm，底模面板的净宽为60mm，按100mm计，其截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100.00×15.00×15.00/6 =3750mm3；I =100.00×15.00×15.00×15.00/12 =28125mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100mm；q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2×(24.00+1.50)×1.50×0.90=41.31kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q2: 1.4×2.00×0.90=2.52kN/m；q = q1 + q2=43.83kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:M＝0.08ql2=0.08×43.83×0.12＝0.035kN.m；
σ =0.035×106/3750=9.33N/mm2；小于梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载；q =43.83N/mm；l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm；E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大挠度计算值: ω=0.677×43.83×1004/(100×9500.0×28125)=0.11mm；
小于 面板的最大允许挠度值:[ω] =100/ 400 = 0.25mm，满足要求。
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
梁底垫方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100×50×50/6=4.17×104mm3；I=100×50×50×50/12 =10.42×105mm4；按二等跨连续梁进行计算。

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =400.00mm；q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.65/4×1.50×0.90=6.71kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.65/4×0.90=0.061kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×2.00×0.65/4×0.90=0.041kN/m；q = q1 + q2 + q3=6.71+0.061+0. 41=7.18kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.125×7.18×0.4=0.359kN.m；
σ=0.359×106/4.17×104=8.61N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=8.61N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =6.71+0.061= 6.77N/mm；l--计算跨度(梁底支撑间距): l=400mm；E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
木方的最大挠度计算值: ω = 0.521×6.77×4004/(100×9500.0×10.42×105)=0.091mm，小于面板的最大允许挠度值:[ω] =400/400=1.00mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.632 kN；
最大弯矩 Mmax=0.457 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.535 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.457×106/4490.0=101.839 N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 101.839 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九、扣件抗滑移的计算:
按照规范要求，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0.63 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中：N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1 =0.632 kN ；脚手架钢管的自重： N2